超大直径、超深38m钻孔桩混凝土施工技术方案

1、精品 料推荐目录1编制依据 .22工程概述 .23工程重难点 .24施工准备 .24.1人员投入 . .24.2主要机械设备计划 . .34.3用电供应 . .44.4施工材料供应 . .45混凝土灌注主要施工方法及工艺 .45.1施工方案综述 . .45.2混凝土配合比设计 . .45.3施工混凝土拌制 . .95.4冬期施工混凝土的搅拌措施 . .115.5灌注料斗设计及制作 . .115.6混凝土灌注导管制作与下放 . .195.7混凝土浇灌时间及混凝土运输车配备 .255.8混凝土灌注 . .266灌注过程中堵管预防措施 .317、混凝土灌注的组织协调及职责 .318质量保证措施 .3

2、29安全保证措施 .331精品 料推荐1 编制依据1.1.1 嘉绍大桥 3.8m 大直径钻孔桩工艺试桩技术要求1.1.2 嘉绍大桥地质勘查报告1.1.3 公路桥涵地基与基础设计规范 （jtg d63-2007）1.1.4 公路桥涵施工技术规范(jtj041-2000)1.1.5桥涵（公路施工手册）1.1.6 其它现行的国家和行业技术规范和标准。2 工程概述嘉绍跨江大桥 3.8m 大直径钻孔灌注桩试桩桩长 116m，为大直径超长桩。试桩为非工程桩，采用双荷载箱自平衡法进行试桩承载力测试。试桩钢护筒内径为 4.2m，钢护筒长 52m，其中底部 15m护筒壁厚为 30mm，其余部分壁厚为 25mm，

3、总重约 145t 。钢筋笼全长 116m，重约 72t 。试桩采用 kty4000型钻机按气举反循环原理进行钻孔。混凝土采用 c30 水下3混凝土，所需混凝土灌注方量约为1568m。3 工程重难点（1）混凝土配合比设计中初凝时间的控制是混凝土施工的难点。（2）单桩混凝土灌注方量较大，如何在合理的灌注时间内进行混凝土供应和组织也是混凝土施工的重点。（3）混凝土灌注过程控制直接关系成桩质量，是混凝土施工的关键点。4 施工准备4.1 人员投入本工程投入的主要作业人员见表 4.1.1主要工种人员计划表 。2精品 料推荐表 4.1.1主要工种人员计划表序号工种单位数量1安全员人22测量工人23试验工人2

4、4质检员人25混凝土工人166电焊工人57电工人28起重工人89驾驶人员人5010机修工人211合计人914.2 主要机械设备计划表 4.2.1主要机械设备进场计划表序号机械名称规格型号数量备注1商品混凝土拌合站1203 台租用2汽车起重机徐工 2001 台3汽车起重机徐工 251 台3混凝土汽车输送泵hdt5281thb 2 台4混凝土运输车322台三菱 8m5运输汽车50t1 台6柴油发电机组250kw1 台7全站仪topcon6021 台8水准仪苏光 j21 台3精品 料推荐4.3 用电供应现场施工采用自备发电机供电，配备250kw发电机一台。4.4 施工材料供应3.8m 直径钻孔桩试桩

5、实际灌注混凝土用量约31568m , 必须保证不间断的连续进行，同时混凝土的质量要求高，混凝土采用租赁商品混凝土厂的场地设备，我方试验、物资人员进行管理生产供应，混凝土所需的原材料包括砂、碎石和外加剂等均由经理部统一采购。本试桩选用两家商品混凝土厂， 其中商品混凝土主供应厂有2 台 120拌合机，距施工现场 25km，另外一家有 1 台 120 拌合机 ,距施工现场 10km，作为备用。5 混凝土灌注主要施工方法及工艺5.1 施工方案综述租用两家商品混凝土拌合站进行混凝土生产、供应，其中一家有 2台 120 拌合机的混凝土生产商作为主供应厂，另一家1 台 120 拌和机作3为备用。混凝土由25

6、 辆 8m混凝土罐车运输至现场。混凝土的配合比设计试配由我经理部提供，原材料亦由我经理部统一采购。混凝土灌注采用单根直径为 410mm的丝扣导管进行。首灌的330m储料斗利用两台混凝土泵车供灰；首灌完成后，将混凝土泵车移开，直接采用3 台混凝土罐车借助溜槽进行灌注。5.2 混凝土配合比设计由于本工程单根钻孔桩混凝土方量为31568 m, 从施工工艺以及结合施工现场实际情况, 在混凝土设计上不仅对混凝土的凝结时间有主要要求 , 还在混凝土和易性方面需要进行控制。本次试桩混凝土配合比设计局检测中心现场帮助 , 以参照杭州湾大桥、舟山连岛工程混凝土配合比为基础，从原材料的选购至主要原材料进场 , 从

7、初步的配合比设计至最终的4精品 料推荐配合比优化选定 , 都予以高度的关注。5.2.1 混凝土配合比设计原则在配合比设计中以四性（耐久性、力学性、工作性、经济性）为目标，遵循四大法则（水灰比法则、混凝土密实体积法则、最小单位用水量或最小胶凝材料用量法则和最小水泥用量法则），选择最佳三比参数（水胶比、浆集比、砂石比） ，采用胶材双掺（粉煤灰、矿粉）技术，根据工程实际和工程设计要求，进行配合比设计。5.2.2 混凝土配合比设计流程混凝土配合比设计流程见下图。原材料性能初配与 整 坍落度配制 度确定水胶比耐久性要求需水量方程胶材用量用 水量含 气量集料 体 胶材密度集料密度集料用量砂率确定初步配合比

8、 性考量试拌碱 量 算工作性力学性能耐久性理 配合比 拌体 施工配合比集料含水量图 5.2.2.1混凝土配合比设计流程示意图5.2.3 原材料选择水泥：采用普通硅酸盐42.5 水泥，在保证混凝土性能不受影响的前提下，并结合搅拌站实际材料的供用情况，最后优化选用供应搅拌站现用厂家的浙江金首水泥。其材料试验检测结果符合gb175-2007 中 p.o5精品 料推荐42.5水泥的技术要求。粉煤灰：宁波江北金平级粉煤灰。为了使聚羧酸外加剂更有效的体现其性能，在混凝土中以外掺料代替水泥用量，不仅提高混凝土的强度，而且更明显的改善混凝土和易性。该粉煤灰性能试验检测结果符合gb/t1596-2005 中级粉

9、煤灰的技术要求。矿粉：浙江桐乡江江南矿粉s95 级。在降低水泥用量，减少水泥产生水化热的基础上，混凝土对外掺料的掺和考虑选取了粉煤灰与矿粉双掺的技术，经试拌掺入矿粉的混凝土性能不仅良好，并且在材料成本上有所降低，在性能上有很大提高。所使用矿粉的各项性能经试验检测均符合 gb/t18046-2008 中 s95 级粒化高炉矿渣粉的技术要求。砂 : 福建闽江中砂。因江浙地区天然砂产量极少，机制砂质量无法满足钻孔灌注桩混凝土性能的要求，故优化选用福建闽江江砂，其砂子颗粒级配较好，含泥量及泥块均很小，使用于钻孔灌注桩中体现混凝土流动性能良好，对混凝土浇筑翻浆起到很好作用。其闽江中粗砂试验检测结果符合

10、jtj041-2000 中规定的区中砂的技术要求。碎石 : 筠溪石厂生产的 5-25mm连续级配碎石。因灌注桩直径较大，考虑集料粒径影响混凝土流动性已及施工中混凝土翻浆等因素，故选用粗集料粒经不大于 25mm碎石 , 该碎石质地坚硬、级配良好，针片状含量极少，不仅能提高混凝土流动性，还能足以保证混凝土强度。其碎石各项试验检测结果符合 jtj041-2000 中规定的 5-25mm连续级配碎石的技术要求。外加剂 : 上海麦斯特聚羧酸系列缓凝高效减水剂。 因对混凝土初凝时间要求比较严格， 在不影响混凝土强度前提下， 故选用了减水率大于 20%的，坍落度 1 小时损失小于2cm的聚羧酸系列缓凝高效减

11、水剂。掺入混凝土中的该外加剂试验检测结果符合jg/t223-2007 中 hn系列聚羧酸高性能减水剂的技术要求。6精品 料推荐混凝土拌合用水：生活饮用水。经检测其拌和用水各指标性能均符合 jgj63-2006 混凝土用水标准的要求。5.2.4 配合比设计设计控制参数：设计坍落度 20020 ，设计初凝时间 22h, 具有良好的和易性和流动性，满足 1568 m3 混凝土的灌注翻浆。（1）配制强度确定fcu0=fcuk+1.645 =30+1.645*5.0=38.2mpa（2）基准水胶比计算w/c=(a*fce)/( fcu0+ a* b* fce) =(0.46*42.5)/(38.2+0.

12、46*0.07*42.5) =0.49（3）基准用水量及水泥用量确定3根据 jgj55-2000，用水量取 mw0=205kg/ m，3则水泥用量 mc0= mw0/(w/c)=418kg/m（4）骨料用量确定假设混凝土砂率40% , 混凝土表观密度2400按重量法公式计算：mc0+ms0+mg0+mw0+mf0=2400ms0/(ms0+mg0)=0.40求得：砂 ms0 =710.8 kg/ m碎石 mg0=1066.2 kg/ m335.2.5 配合比试配在配合比试配过程中，本着依据基准配合比，调整水胶比，调整混凝土含砂率等原则，分别进行了近30 余种配合试验。经筛选，现列举拌和性能相对

13、较好的几组测试数据如下：a组 根据基准配合比及杭州湾、 舟山配合比，按照调整水胶比至0.34砂率 39%7精品 料推荐试配配合比：水泥：粉煤灰：矿粉：砂：碎石：水：外加剂=194:175：116：692：1083：165：4.85试配测试结果 : 出机坍落度 / 扩展度： 22/52 （cm）；1 小时坍落度 / 扩展度 18/48（cm）；2 小时坍落度 / 扩展度 16/42 （cm）；粘聚性良好；保水性良好；初凝时间 16h10min；终凝时间 21h22min ；7 天强度 33.0 mpa； 28 天强度 52.6mpab 组根据基准配合比及杭州湾、 舟山配合比，按照水胶比 0.36

14、砂率 40%试配配合比：水泥：粉煤灰：矿粉：砂：碎石：水：外加剂=194:142：94：724：1087：155：4.30试配测试结果 : 出机坍落度 / 扩展度： 21.5/52 （cm）；1 小时坍落度 / 扩展度 20/48（cm）；2 小时坍落度 / 扩展度 18/42 （cm）；粘聚性良好；保水性良好；初凝时间 23h10min；终凝时间 29h22min ；7 天强度 32.6 mpa； 28 天强度 46.3mpa；c组根据基准配合比及杭州湾、 舟山配合比，按照水胶比 0.38砂率 40%试配配合比：水泥：粉煤灰：矿粉：砂：碎石：水：外加剂=183:134：90：733：1100

15、：155：4.08试配测试结果 : 出机坍落度 / 扩展度： 22 /50 （cm）；1 小时坍落度 / 扩展度 19.5/46 （cm）；2 小时坍落度 / 扩展度 18.5/40 （cm）；粘聚性较差；保水性良好；初凝时间 19h20min；终凝时间 21h30min ；7 天强度 43.5 mpa；28 天强度 57.3mpa；5.2.6配合比选定经多组配合比多次试配、调整，根据本工程各项需求，在筛除因配合比坍落度损失大，混凝土流动性较差，混凝土初凝时间不能满足本工程需求，材料经济性成本过相对过大等因素，最终选定混凝土配合比为8精品 料推荐所列出的 b 组，该配合比及相关参数如下：水泥：

16、粉煤灰：矿粉：砂：碎石：水：外加剂=194：142：94：724：1087：155：4.30=1：0.73 ：0.48 ：3.73 ：5.60 ：0.80 ：0.022坍落度 / 扩展度 （cm）粘保28 天表观密度7 天0h1h2h聚水初凝时间终凝时间强度（kg/m3）强度性性mpa21.5/5220/4818/42良良23h10min29h22min32.6 46.32400好好5.3 施工混凝土拌制混凝土拌制采用中联120 型强制搅拌机进行搅拌，搅拌计量采用全自动计量系统，各称量器具必须经过计量部门审核校正并颁发计量合格证书方可使用。所有混凝土原材料，除水可按体积称量外，其余均按照质量称

17、量，混凝土配合料必须严格计量才可拌制。计量最大允许误差( 按重量计 ) 水泥、粉煤灰、矿粉、外加剂、水控制在施工配合比称重量的1%；碎石、砂控制在2%。混凝土外加剂必须在搅拌均匀后方可加入搅拌，搅拌时间自配合料加完起应不少于90 秒。称重投料顺序为砂碎石水泥、粉煤灰、矿粉水外加剂施工过程中持续监测集料含水率的变化，并依据测试结果及时调整施工配合比和每盘拌合材料用量。混凝土搅拌工艺流程见图5.3.1 。碎石粉煤灰、矿粉化学外加剂出料强制式搅拌机10s20s90 s砂水泥水w图 5.3.1 混凝土搅拌工艺流程图9精品 料推荐5.3.1 混凝土拌制要求搅拌时按上述投料顺序投料。同时，严格控制混凝土在

18、搅拌机内的连续搅拌时间，严禁在拌合物出机后加水。混凝土拌和工作，将各种组合材料搅拌成分布均匀、颜色一致的混合物。搅拌筒拌和的第一盘混凝土粗集料数量只能用到标准数量的 2/3 。在下盘材料装入前，搅拌筒内的拌和料全部卸清。拌和出机的第一盘混凝土不得应用于本工程当中。搅拌设备停用超过 30min 时，将搅拌筒彻底清洗才能重新拌和混凝土。注意监视与检测开拌初始的前二、三盘混凝土拌和物的和易性，如不符合要求时，及时分析处理，直至符合要求后方可持续生产。对新拌混凝土应作坍落度、扩展度、压力泌水率和自由下落排空时间试验和粘聚性保水性检查，在搅拌地点和浇筑地点均需测试，每班不少于 2 次，并做好记录。混凝土

19、浇筑温度控制在28之内。在搅拌地点和浇筑地点均需测试混凝土拌和物温度，每班不少于2 次，并做好记录。5.3.2 搅拌站试拌待所有原材料进场检验合格后，对混凝土配合比进行模拟施工现场的试拌，试拌严格按照混凝土拌制规程进行，试拌混凝土方量不小于混3凝土运输车载入量，本工地实际试拌方量为8m。试拌前对混凝土所用各项原材料的检测数据进行检测。对不合格原材料一律清退，坚决杜绝不合格批次产品使用于配合料当中。对与配合比试配时测试的数据偏移较大但符合规范要求的原材料进行记录，以备试拌结果与试配数据的比对分析。试拌过程中认真观察并记录每盘混凝土的坍落度、扩展度、混凝土粘聚性、保水性等结果的测试，待混凝土搅拌车

20、搅拌运输至施工现场时再次取样对整车混凝土进行测试，最终将两次测的数据与配合比试配时10精品 料推荐的数据进行比对， 对有和理论配合比测试结果相差太大的数据进行分析，并立即要对拌制所用的各种原材料进行取留样，组织试验人员对理论配合比进行复试并分析。直至试拌测试结果符合理论配合比和工程要求，或考虑重新选配新的配合比。5.4 冬期施工混凝土的搅拌措施(1) 室外日平均气温连续 5 天稳定低于 5时，混凝土拌制应采取冬施措施，并应及时采取气温突然下降的防冻措施。(2) 混凝土所用骨料必须清洁，不得含有冰、雪等冻结物及易冻裂的矿物质。(3) 冬期制混凝土应优先采用加热水的方法。水泥不得直接加热，使用前暖

21、棚内存放。水加热到 70，水泥不应与水直接接触。投料顺序为先投入骨料和已加热的水，然后再投入水泥。(4) 冬期混凝土拌制的质量检查：检查外加剂的掺量。保证混凝土外加剂称量时的掺入量与混凝土施工配料单一致，允许称量误差控制在 1%。外加剂在存储过程中会产生微量的沉淀，从而难以保证整个外加剂的性能一致，因此在使用前应对存储设备内的外加剂进行搅拌，待搅拌均匀后方可称量加入搅拌机内拌制混凝土。测量水和外加剂溶液的加热温度和加入搅拌机的温度。要求水温加热至 70 度，外加剂加入至 30 度方可加入搅拌机进行混凝土搅拌。测量混凝土自搅拌机中卸出时的温度和浇筑时的温度。要求混凝土温度控制在 5-30 度之间

22、。混凝土试块的留置应增设不少于两组与结构条件养护的试件，分别用于检验受冻前的混凝土强度和转入常温养护 28d 的混凝土强度。5.5 灌注料斗设计及制作5.5.1 首灌混凝土数量的计算11精品 料推荐首批灌注混凝土的数量应满足导管首次埋深（1.0m）和填充导管底部的需要，见 图 5.1，所需混凝土数量计算按下式：d 2d 2v( h 1 h 2 )h144式中： v灌注首批混凝土所需数量（m3 ）；d 桩孔直径（ m）；h 1 桩孔至导管底端间距，一般为0.4m；h 2 导管初次埋置深度（m）；d 导管内径（ m）；h1 桩孔内混凝土达到埋置深度h 2 时，导管内混凝土柱平衡导管外（或泥浆）压力

23、所需的高度（m），即 h1h w w；ch w 灌注首批混凝土面到桩孔内泥浆面的距离；w 泥浆容重；c 混凝土容重。图 5.5.1 首批混凝土数量计算图示12精品 料推荐由于钻孔试桩桩底标高 -114m，护筒顶标高 +8m，桩孔直径 d=3.8m，灌注导管内径 d =0.41m，桩孔至导管底端间距h 1 取 0.4m，导管初次埋置深度 h 2 取 1.5m，h1h w w120.1 1262.7m 。将这些已知数据代入上c23式计算该试验桩首灌所需混凝土数量如下：v3.14 3.82(0.4 1.5)3.14 0.41262.744= 29.8m3通过以上计算，该试验桩首批灌注混凝土数量要求不

24、得小于29.8m3 ，将混凝土灌注料斗设计成30m3 。首灌时，采用泵车一次性将料斗注满。5.5.2 混凝土储料斗的设计混凝土灌注采用两个储料斗进行，分别为30m3 大料斗（用于首灌）和 4 m3 小料斗（用于正常灌注） 。5.5.2.1大储料斗设计大储料斗漏斗部分底口为 410*410mm，顶口为 4000*2200mm，高度为1200mm，矩形部分长度为 4000mm，宽度为 2200mm，高度为 3000mm。漏斗部分面板采用 10mm厚钢板，支撑在横肋上；横肋采用【 8，间距 300mm，支撑在竖肋上；竖肋采用 2】【8，在 2200mm方向上，两边间距为 200mm，中间间距为 60

25、0mm，在 4000mm方向间距 600mm，在支撑在支架框上。漏斗以上部分面板采用 10mm厚钢板，支撑在横肋上；横肋采用【 8，截面系数 w 25.3 103 mm3 ，间距 350mm，支撑在竖肋上；竖肋选用 2】【8，间距 900mm，截面系数 w 50.6 103 mm3 ，以上、中、下三道拉杆螺栓为支撑点；拉杆螺栓采用 28 圆钢，在距底部 15cm处设一道，在距底部 120cm 处设一道，在顶部设一道。具体尺寸见图 5.5.2.1 大储料斗平面图 , 图5.5.2.2大储料斗正面图，图5.5.2.3大储料斗侧面图。13精品 料推荐图 5.5.2.1大储料斗平面图单位： cm图 5

26、.5.2.2大储料斗正面图单位： cm14精品 料推荐图 5.5.2.3大储料斗侧面图单位： cm5.5.2.2大储料斗支撑架制作（1）支撑架设计大料斗支架制作成框架式结构， 具体尺寸为 4000*2200*2000mm底.面支撑杆件、竖向骨架以及斜撑均采用【16 对口槽钢制作。竖向主骨架位置分别与储料斗竖肋相对应， 其连接处焊接牢固。 具体尺寸见图 5.5.2.4大储料斗支撑架正面图、图5.5.2.5大储料斗支撑架侧面图。15精品 料推荐图 5.5.2.4大储料斗支撑架正面图单位： cm图 5.5.2.5大储料斗支撑架侧面图单位： cm16精品 料推荐（2）支撑架稳定性验算混凝土储料斗自重1

27、3.9kn，30 m3 混凝土自重为720kn，导管自重108.5kn。料斗及混凝土自重作用在支撑架上，简化后计算得作用在单根竖向支架柱上的最大力为120.9kn, 作用在单根斜向支架柱上的最大力为133.6kn。故单根支架柱上的最大轴向压力取n=133.6kn支架柱采用【】16， a5030mm2 , i y36.4mm , l 01200mml0120033i y36.4由钢结构计算手册，根据33，查得0.957n133612.29n133612.292222a0.957 5030a27.76n / mm20527.76nn/m/mm205n / mm0.957 5030稳定性满足要求5.

28、5.2.3支撑平台设计在钢护筒顶口用2i56 工字钢做支撑平台，用于安装首灌料斗塔架。2i56 工字钢上垫 2i22 工字钢，用于调整导管标高和固定导管，具体如图5.5.2.6支撑平台布置图 所示。工字钢工字钢工字钢图 5.5.2.6支撑平台布置图17精品 料推荐5.5.2.4大储料斗安装就位大储料斗安装直接利用其支撑架放在钢护筒顶面，由钢护筒承受其主要受力；另外，在平台顶面采用i56 工字钢制作一个支撑平台，并焊接于平台桥面板上。安装时，在大储料斗侧面设置加强牛腿钢板，通过牛腿与支撑平台相连 （如图 5.5.2.7大储料斗安装图（正面）、图 5.5.2.8大储料斗安装图（侧面） ）。加强牛腿

29、工字钢图 5.5.2.7大储料斗安装图（正面）加强牛腿工字钢图 5.5.2.8大储料斗安装图（侧面）18精品 料推荐5.5.2.3小料斗小储料斗尺寸：底口为410*410mm，顶口为 4000*2000mm，高度为1300mm，其容量为 4 m3 。面板采用 10mm厚钢板，横肋采用【8，间距 300mm，支撑在竖肋上；竖肋采用 2】【8。在小储料斗顶口设置四个吊点用于吊装。5.6 混凝土灌注导管制作与下放5.6.1 混凝土灌注导管制作与配置（1）导管基本尺寸参考相关大直径灌注桩施工经验， 混凝土灌注用导管制作采用 q235 无缝钢管 , 接头形式为丝扣式，其内径为 410mm，壁厚为 8mm

30、，底节导管长为 6m，中间每节长 3m，调整节长度为 1m和 0.5m。每节导管距顶口 50cm 处焊接 8 钢筋。（2）导管长度配置钢护筒顶标高为 +8m，卡管钢板采用 5cm厚钢板，下用 i56 工字钢做支撑梁，距导管顶口 50cm 处焊接 10 钢筋，则首灌时导管顶标高为+9.11m（8+0.56+0.05+0.5=9.11 ）；钻孔桩底标高为 -114m。计算所需导管长度为： 114+9.11-0.4 （悬空高度） =122.71 m 。则导管配置方案为： 6m+38*3m+1m+1m+0.5 m =122.5m。在 i56 工字钢支撑梁和 5cm 厚卡管钢板之间垫 i22 工字钢进行

31、高度调整。（3）导管加工加工方式为委托专业生产厂家加工，加工长度 131m， 包括 1 根底节 6m，3m节 42 根， 1m节 2 根， 0.5m 节 2 根，其中两节 3m中间节作为备用。（4）导管抗拔力计算导管自重g=122*82.5*9.8* (1+1*0.1)=108500n混凝土摩阻力19精品 料推荐导管受混凝土摩阻力包括导管内和导管外混凝土摩阻力，按首灌导管埋深 10m 计算。导管内混凝土摩阻力按导管内全部混凝土重量的0.8倍计算，导管外混凝土摩阻力按摩阻力系数10kpa 计算。混凝土顶面标高 -102.5m ，泥浆面标高 +4.0m。f= （102.5+4 ）*12/24* *

32、(0.41/2)2*24+*(0.41+2*0.008)*10*10=302kn( 按摩阻力系数 20kpa 计算 436 kn)导管抗拔力f 抗拔 =g+f=108.5kn+302kn=410.5 kn混凝土灌注过程中，导管的上拔利用100t 汽车吊进行。（5）导管丝扣连接强度计算导管制作采用 q235无缝钢管 , 接头形式为丝扣式，其内径为 410mm，壁厚为 8mm。丝扣螺牙根部宽度 3mm，螺牙工作高度 3mm，有效工作牙数6 个。丝扣弯曲应力计算fmax=wk 2 d 1 b 2z3 hfmax：丝扣最大弯曲应力k2 ：荷载不均匀系数，一般取0.30.5 ，本计算取 0.3d 1 ：

33、外螺纹的小径，本计算取410 mmb：螺牙根部宽度，本计算取3mmh：螺牙工作高度，本计算取3mmz：有效工作牙数，本计算取6p：螺距fmax=350*0.3*3.14*410*32*6/(3*3)=811062n f 抗拔 =410.5 kn丝扣弯曲应力满足导管上拔的需要。丝扣剪应力计算20精品 料推荐在最大弯曲应力时丝扣的最大剪应力：fk2d 1 bz=410500/(0.3*3.14*410*3*6)=59.05mpa =85 mpa（ 6）导管验收与检查检查导管的壁厚，不得小于 8mm；测量每节导管长度，并做好记录；检查丝扣，保证每个接头的车丝部分完好无损；管口平整度不得大于 1mm。

34、密封圈不得有破损。5.6.2 混凝土灌注导管水密性试验5.6.2.1预施压力计算进行水密性试验的水压不应小于孔内水深 1.3 倍的压力，也不应小于导管壁和焊接可能承受灌注混凝土时最大内压力 p 的 1.3 倍，p 可按下式计算：prc hcrw hw式中： p导管可能受到的最大内压力;rc 混凝土拌和物的重度；hc 导管内混凝土柱最大高度；rw 孔内泥浆的重度；hw 孔内泥浆的深度。其中 rc =24kn / m3 ， hc =127m， rw =10.0 kn / m3 ， hw =121m。可计算出p=1838kpa则导管应承受的最大压力pmax =1.3p=2.4mpa。5.6.2.2导

35、管水密性试验为了进一步确定导管水密性抗压要求，对每节导管都进行实地的检21精品 料推荐测，主要是导管的密封程度，导管之间连接处的水密性检测。检测工作在栈桥上进行，一次性将导管全部对接好，然后密封导管两头，采用高压水枪对导管强行注入高压水，其注压值控制在3mpa，并持荷 5 分钟。试验满足要求后，及时对各节管进行编号，灌注时按照编号下放导管。5.6.3 混凝土灌注导管下放（1）平台标高确定钻孔桩底标高为 -114m，钢护筒顶标高为 +8m，2i56 工字钢顶标高为+8.56m。计算所需导管长度为：114+8.56+0.5+0.05-0.4（悬空高度）=122.71 m。导管配置方案6m+38*3

36、m+1m+1m+0.5 =122m.5m。故在 i56 工字钢支撑梁和5cm厚卡管钢板之间垫i22 工字钢进行高度调整。具体如图 5.5.2.9平台高度布置图 所示。10钢筋50mm厚钢板2i22 工字钢2i56 工字钢导管钢护筒图 5.5.2.9平台高度布置图 10 计算焊缝抗剪强度按下式计算：（按双面满焊计算）nhuli其中： hu -焊缝计算宽度，取 0.7h f =3.5mm22精品 料推荐拔导管时， n=415kn415100046mpa=85mpa3.53.14410考虑施工中受力不均匀影响，采取增加焊缝的措施进行加强，即在原有 =10mm箍筋下重新焊接一圈 =20mm箍筋作为导管

37、的卡管承重钢筋。 i56双工字钢计算a、荷载分析料斗自重 139kn30mm3 混凝土自重： 720kn导管自重： 108.5kng=139+720+108.5=967.5kn最不利工况为，所有重量通过大料斗的支撑以集中力的形式传给i56双工字钢。f=120.9knb、力学模型9999.000022221111-c、弯矩计算23精品 料推荐m max169.3kn mi56 双工字钢截面特性：w 4684000mm 3m169.3 145mpa弯曲应力：w36.1mpa4.684，满足要求。d、挠度计算405010mmf max 3mm400，满足要求。24精品 料推荐（2）混凝土灌注导管下放

38、原则：严格依照水密性试验后的编号按序下放。（3）导管下放先检查限位卡板的中心与桩基中心在同一条线上，再下放底节导管，利用卡板固定导管接头处必须放入密封圈；然后安装密封圈，同时在丝扣上涂抹黄油，以保证密封；采用吊车起吊第二节导管进行安装，安装时借助外力将丝扣拧紧；最后缓慢下放，并重复此操作，直至将导管下放完毕。当导管穿越荷载箱时，必须缓慢下放，不得与荷载箱卡死。5.7 混凝土浇灌时间及混凝土运输车配备混凝土拌合设备租用距施工现场约 25km的商品混凝土拌合站，其拌合站内有 120 混凝土拌合设备两套，另租用距施工现场约 15km的一台 120 拌合机备用。计算决定每根桩混凝土浇灌时间的控制要素：a、按搅拌机生产能力：拌合机工作时，进料需1min，每盘混凝土拌合时间需1.5min ，车辆就位及装料需 2min，其他预留机动时间 1min，则每车混凝土（ 8 m3）拌合所用的时间为 1+1.5*4+2+1=10min，则拌合机的混凝土生产能力为360/10 8=48 m/h ，本次试桩混凝土数量（按1.1 扩孔系数计算）为 15683m。h=1568/48/2=16.3hb、按每车混凝土