普通悬挑式钢管脚手架设计方案

1、普通悬挑式钢管脚手架设计方案地下室挡土墙模板安装方案一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15.0 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.00米，立杆的步距为1.50 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 140 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手

2、架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处陕西省榆林市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固

3、段长度 2.50 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.30 m。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.500/3=0.150 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.

4、500/3=1.500 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.150+1.41.500 = 2.326 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.3261.0002/8 = 0.291 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =57.236 N/mm2；小横杆的最大应力计算值 =57.236 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+1.500 = 1.688

5、 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.6881000.04/(3842.060105.0)=0.875 mm；小横杆的最大挠度 0.875 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000.0 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.000=0.038 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3001.0001.500/3=0.150 kN；活荷载标准值: Q= 3.0001.0001.500/3=1.500 kN；荷载的设计值: P=(1.20.

6、038+1.20.150+1.41.500)/2=1.163 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.5002=0.010 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1631.500= 0.466 kN.m；M = M1max + M2max = 0.010+0.466=0.476 kN.m最大应力计算值 = 0.476106/5080.0=93.733 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 93.733

7、N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0.150+1.500）/2=0.844kN V= 1.8830.8441500.03/ ( 100 2.060105.0) = 2.136 m

8、m；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.136=2.189 mm；大横杆的最大挠度 2.189 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500.0 / 150=10.0与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:

9、 P1 = 0.0381.0002/2=0.038 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3001.0001.500/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0001.500 /2 = 2.250 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.058+0.225)+1.42.250=3.489 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.

10、1394 NG1 = 0.1394+(1.002/2+1.502)0.038/1.5015.00 = 3.627；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30021.500(1.000+0.3)/2 = 0.585 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 = 0.11021.500/2 = 0.165 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50015.000 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+N

11、G2+NG3+NG4 = 4.489 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0001.5002/2 = 4.500 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.400 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.

12、4000.7400.649 = 0.134 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.489+ 1.44.500= 11.687 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.489+ 0.851.44.500= 10.742 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1341.500 1.5002/10 = 0.054 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向

13、压力设计值 ：N =11.687 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.599 m；长细比 Lo/i = 164.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.262 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11687.00

14、0/(0.262489.000)=91.224 N/mm2；立杆稳定性计算 = 91.224 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.742 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.500 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.599 m；长细比: L0/i = 164.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l

15、o/i 的结果查表得到 ：= 0.262立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10742.400/(0.262489.000)+54007.638/5080.000 = 94.479 N/mm2；立杆稳定性计算 = 94.479 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.134 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内

16、脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.500 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.542 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.542 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.800的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 N

17、f = 0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl = 7.542 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =7.542小于单扣件的抗滑力 8.0 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 934.50 cm4，截面抵抗矩W = 116

18、.80 cm3，截面积A = 25.15 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.489 +1.44.500 = 11.687 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.225.1500.000178.500 = 0.237 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁变形图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1 = 13.856 kN； R2 = 10.553 kN； R3 = -0.086 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.997 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A=

19、1.997106 /( 1.05 .0 )+ 0.000103 / 2515.0 = 16.287 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 16.287 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215.000 N/mm2,满足要求！ 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 10.065.0 235 /( 1300.0160.0235.0) = 1.78由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.912。经过计算得到最大应力 = 1.997106

20、 /( 0.912.00 )= 18.758 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 18.758 小于 f = 215.000 N/mm2 ,满足要求! 十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=20.428 kN； 十一、拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=20.428 kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许

21、拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取20.428kN，=0.820，K=6.000，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于18.000mm才能满足要求！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=20.428kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/m

22、m2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(2042.7994/3.142125.000) 1/2 =15.000mm； 十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.086 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=85.5814/(3.142502)1/2 =1.044 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长

23、度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.086kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.430N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 85.581/(3.14216.0001.430)=1.191mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.553kN；

24、d - 楼板螺栓的直径，d = 16.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=80.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=14.300N/mm2；经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=10.55 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十三、脚手架配件数量匡算: 扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算： L -长杆总长度(m)； N1 -小横杆数(根)； N2 -直角扣件数(个)； N3 -对接扣件数(个)； N4 -旋转扣件数(个

25、)； S -脚手板面积(m2)； n -立杆总数(根) n=94； H -搭设高度(m) H=15； h -步距(m) h=1.5； la-立杆纵距(m) la=1.5； lb -立杆横距(m) lb=1； 长杆总长度(m) L =1.1 15.00 (94 + 1.50 94/1.50 - 2 1.50/1.50)=3069.00；小横杆数(根) N1 =1.1 (15.00 /1.50 1/2 + 1) 94 = 621；直角扣件数(个) N2 =2.2 (15.00 / 1.50 + 1) 94 = 2275；对接扣件数(个) N3 =3069.00 / 6.00 = 512；旋转扣件数

26、(个) N4 =0.3 3069.00 / 6.00 = 154；脚手板面积(m2) S = 1.1 ( 94-2) 1.50 / 1.00=151.80。根据以上公式计算得长杆总长3069.00m；小横杆621根；直角扣件2275个；对接扣件512个；旋转扣件154个；脚手板151.80m2。 墙模板计算书墙模板的计算参照建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以

27、支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):500；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):80.00；高度(mm):100.00；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型

28、:竹胶合板；面板厚度(mm):12.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方参数方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取4.000h； T - 混凝土的入模温度，取15.00

29、0； V - 混凝土的浇筑速度，取5.000m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 54.310 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值54.310 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.310kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的

30、荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算跨中弯矩计算公式如下: 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.310.500.90=29.327kN/m，其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =29.327+1.260=30.587 kN/m；

31、面板的最大弯距：M =0.130.587200.0200.0= 1.22105N.mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 50012.012.0/6=1.20104 mm3； f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 1.22105 / 1.20104 = 10.196N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =10.196N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=

32、13.000N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下: 其中，-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.310.500.90=29.327kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.500.90=1.260kN/m； q = q1 + q2 =29.327+1.260=30.587 kN/m；面板的最大剪力： = 0.630.587200.0 = 3670.488N；截面抗剪强度必须满足: 其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； -面板计

33、算最大剪力(N)： = 3670.488N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 12.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: T =33670.488/(250012.0)=0.918N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.918N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 T=1.500N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下: 其中，

34、q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 54.310.50 = 27.16N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 200.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50.001.201.201.20/12=7.20cm4；面板的最大允许挠度值: = 0.800mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67727.16200.004/(1009500.007.20104) = 0.430 mm；面板的最大挠度计算值: =0.430mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =0.800mm，满足要求！四、墙模板内外楞的计算(一).内楞(木

35、或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，内龙骨采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 内楞计算简图1.内楞的抗弯强度验算内楞跨中最大弯矩按下式计算： 其中， M-内楞跨中计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.310.200.90=11.731kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.20

36、0.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q =(11.731+0.504)/2=6.117 kN/m；内楞的最大弯距：M =0.16.117500.0500.0= 1.53105N.mm；内楞的抗弯强度应满足下式： 其中， -内楞承受的应力(N/mm2)； M -内楞计算最大弯距(N.mm)； W -内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值： = 1.53105/6.40104 = 2.390 N/mm2；内楞的抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；内楞的最大应力

37、计算值 = 2.390 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， V内楞承受的最大剪力； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm； q-作用在内楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.254.310.200.90=11.731kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.200.90=0.504kN/m，其中，0.90为折减系数。 q = (q1 + q2)/2 =(11.731+0.504)/2=6.117 kN/m；内楞的最大剪力：

38、 = 0.66.117500.0 = 1835.244N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； -内楞计算最大剪力(N)： = 1835.244N； b-内楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-内楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)： = 1.500 N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值: fv =31835.244/(260.080.0)=0.574N/mm2；内楞截面的抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值 =0.574N/mm2 小于 内楞截面的

39、抗剪强度设计值 fv=1.50N/mm2，满足要求！3.内楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下： 其中， -内楞的最大挠度(mm)； q-作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 54.310.20/2=5.43 kN/m； l-计算跨度(外楞间距): l =500.0mm ； E-内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-内楞截面惯性矩(mm4)，I=2.56106；内楞的最大挠度计算值: = 0.67710.86/2500.004/(1009500.002.56106) = 0.094 mm；内

40、楞的最大容许挠度值: = 2.000mm；内楞的最大挠度计算值 =0.094mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2.000mm，满足要求！(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用木楞，宽度80mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 80100100/6 = 133.33cm3；I = 80100100100/12 = 666.67cm4； 外楞计算简图4.外楞抗弯强度验算外楞跨中弯矩计算公式： 其中，作用在外楞的荷载: P = (1.254.31+1.42.00)0.200.50/1=6.12kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 500mm；外楞最大弯矩:M = 0.1756117.48500.00= 5.35105 N/mm；强度验算公式： 其中， - 外楞的最大应力计算值(N/mm2)