高大支模施工方案改

1、中南大学湘雅三医院科教大楼高大支模专项施工方案编制人:审核人: 审批人:湖南东方红建设集团有限公司中南大学湘雅三医院科教大楼项目部2015年9月目 录 1、工程概况1 2、编写依据1 3、项目机构2 4、施工布署2 5、施工准备3 6、搭设要求4 7、工艺流程5 8、施工安全技术管理措施5 9、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验.610、混凝土浇捣施工部署.811、施工监测方案. 9 12、应急救援预案.9 13、附件12一、工程概况工程名称：中南大学湘雅三医院科教大楼建安工程施工单位：湖南东方红建设集团有限公司中南大学湘雅三医院科教大楼工程为框架结构，地下1层，地上14层，建筑高度

2、49.6m，地下室层高4.85米，1层层高4.5米，2层层高3.9米，3-9层层高3.6米，10-14层层高3.2米，0.000相当于绝对标高53.5m。总建筑面积约16700平方米，总投资约7089万元。 裙楼三、四层报告厅层高为7.2米、板厚100mm，系高支撑架，结施020图五层梁平法施工图中2-KZL（1）的预应力钢筋取消，梁截面原7001500改为7001600。为保证施工质量和施工安全，特制定本施工方案。高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）、钢结

3、构设计规范(GB 50017-2012)。二、编写依据 1、中南大学湘雅三医院科教大楼施工图2、中南大学湘雅三医院科教大楼总施工组织设计3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）4、建筑施工临时支撑结构技术规范(JGJ300-2013)5、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-90)6、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）6、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）7、建设工程施工现场消防安全技术规范(GB50720-2011)8、建筑工程施工质量验收统一标准(GB50300-2013)9、混

4、凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015)三、项目机构序号职务姓名1项目经理蒋科2项目技术负责人殷雄3施工员龙小康4质检员段德先5安全员夏能邦6材料员文芳7资料员孙莉平8施工班组长徐运兵9施工人员20人四、施工布署 为了使工程自始至终保持安全、文明施工、提高生产效率，保证施工安全和质量，全部模板工程采用满堂钢管脚手架作安全支撑。1、在已拆模的二层板下和大梁下部搭设钢管脚手架支撑体系，立杆顶紧。2、三层梁板的支模架不拆除。3、大梁支撑架立杆纵向间距为600mm，梁两侧立杆间距为1200mm，水平杆的步距为1200mm，沿梁底每隔600mm增设2根钢管立杆，按梁两侧立杆间距均分布置，

5、用水平杆连接，按规定设置剪刀撑和扫地杆。 4、梁支撑架立杆纵向间距为600mm，梁两侧立杆间距为1500mm，水平杆的步距为1500mm，沿梁底每隔600mm增设2根立杆，按梁两侧立杆间距均分布置，按规定设置剪刀撑和扫地杆。板支撑架立杆纵向间距为600mm，横向间距为900mm，水平杆的步距为1500mm，按规定设置剪刀撑和扫地杆。 5、板高支模架在架体中间每隔5跨或6跨纵横向设置大剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上。东西向设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束。 6、在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期

6、检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。 五、施工准备 5.1施工准备 1、技术准备 熟悉施工图纸，按照施工图以及设计变更向班组进行技术、安全交底，以书面形式下达，并及口头交底。 2、现场准备 1）检查钢筋的搭接、焊接位置、数量、长度、规格等是否符合设计及施工规范。 2）水平施工缝处松散的石子、浮浆是否已清理。 3）检查定位放线是否准确，复核无误后方能进行模板的安装。 3、材料准备 1）采用扣件式钢管支架作为支撑结构立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用 f 48 3.0mm的焊接钢管。2）回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。3）扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证

7、与钢管扣紧时接触良好。4）所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。5）钢管和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。6）搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用。7）钢材技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-2006）的要求。8）支架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793-2008）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3091-2015）中规定的 3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700-2006）中Q235-A级钢的规定。 9）每根钢管的最大质量不应

8、大于25kg。 10) 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：（1）应有产品质量合格证；（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法（GB/T228-87）的有关规定，质量应符合该规范第3.1.1条的规定；（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2011）的规定；（5）钢管必须涂有防锈漆。（6）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2011）规定。（7）钢管上严禁打孔。11) 扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（

9、GB15831-2006）的规定。12) 扣件的验收应符合下列规定：扣件应有法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。（1）扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。（2）扣件均应进行防锈处理。（3）支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N.m时，不得发生破外。13) 方木选用本地区质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材，同时应符合木结构设计规范和木结构工程施工质量验收规范的规定。胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZB/T 17656-2008）要求。六、搭设要求（1）、搭设要求：1、高大支模的组成部分有：立杆、横杆、斜撑等组成。2、搭设

10、顺序：放置纵向扫地杆主柱第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆-。3、立杆在搭设时纵横向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设垫板。4、支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15 mm，如此类推。5、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置，要求同外脚手架。6、每水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。（2）、拆除要求：1、拆除前应做好安全技术措施，逐级进行技术交底，全面检查脚手架的安全性能，消除脚手架上杂物及地面上的障碍物。2、划出拆除区域，做好宣传工作，专人看守场地。3、拆下来的钢管不得从高处掷下，以防钢管损坏或发生砸伤事故。拆下来的扣件要集中放在工具

11、箱内，不得从上面抛掷下来。七、工艺流程 1、施工工艺流程：施工准备柱钢筋加工制作及模板的配置柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。 2、柱模板流程：清理柱内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。 3、梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，

12、移交砼工种。八 、施工安全技术管理措施1、搭、拆棚的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。2、搭拆棚的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。3、明确顶架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对顶架进行经常检查和保修。4、未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。5、架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。6、使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。7、施工中必须严格按

13、照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。8、操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。9、工具及小零件，要放在工具箱内。10、搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。11、遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。12、不得使用不合格的构配件。九、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑

14、架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，

15、且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4. 剪刀撑的设计：（1）设置剪刀撑a：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置；b：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2） 剪刀撑的构造还应符合下列规定：a：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为

16、45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根； b：剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；c：剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂

17、直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十、混凝土浇捣施工部署本方案面积较小，不需留水平施工缝，由远及近，正常浇捣。为保证支模架稳定，柱砼

18、先浇捣，待柱砼强度达到50%后，立杆与柱进行拉接，再浇捣楼面砼。本工程采用商品混凝土，柱的浇捣采用塔吊运输，楼面采用一台固定泵，布置在项裙楼东侧。计划用插入式振动机1台，以确保振捣密实。混凝土浇捣注意事项（1）在浇筑前，必须支撑牢固、稳定、不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。（2）浇筑时，无关人员不得在模板下，要有专职安全员看护，配置有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。（3）浇筑过程中，应均匀浇捣，并采取有效措施防止超高堆置（不超过150mm）。（4）浇筑过程中派人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形情况及时解决。（5）浇筑

19、过程中、应派专人观测模板支撑系统的工作状态，观测人员发现异常时应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇注人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施。（6） 严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对可能出现的超过最大荷载的要有相应的控制措施，钢筋等材料不允许在支架上方集中堆放。（7）为防止支模架因超载而影响安全施工，要求施工荷载应符合设计要求，不得超过3KN/。不得将泵送和砂浆的输送管等固定在支架上，严禁悬挂起重设备。（8）工地临时用电线路的架设，应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范(JGJ462012）的有关规定执行。（9）浇筑完毕的混凝土应进行及时养护，湿润养护不少于14

20、天。十一、施工监测方案1、监测内容 支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。 2、监测点设置观测点可采取在临边位置的柱、钢管架上涂红漆作为监测标记。3、监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离。十二、应急救援预案为认真贯彻执行“安全第一，预防为主”的方针，进一步加强项目部安全生产管理工作，控制和减少坍塌事故的发生，并在一旦发生模板坍塌事故时能够

21、当机立断，采取有效措施和及时救援，最大限度地减少人员伤亡和财产损失，根据建设工程安全生产管理条例、建筑施工模板安全技术规范及湖南省、长沙市的有关规定，结合项目部实际情况，制定模板坍塌事故应急救援预案。（一）、项目部职责针对本工程的特点，项目部主要把预防模板坍塌事故工作的重点放在模板、支撑系统等材料的验收；督促班组严格按施工组织设计方案进行模板的安装并严格按方案进行验收等。（二）、项目应急救援组织机构：项目部事故应急救援领导小组组 长：蒋科组 员：殷雄项目部事故应急救援队队 长：夏能邦队 员：何永忠（三）、应急预案内容1目的在建筑施工过程中，模板坍塌、倒塌事故是极易引发群体伤亡的主要危险源之一。

22、事故发生后会造成人员伤亡和机械材料设备损坏。为确保本项目部在发生模板坍塌事故时，能使受困者迅速脱离险情，救治伤员，将事故发生的损失减少到最低程度，特制定本应急预案。2适用范围本应急预案适用于本项目部在发生模板坍塌事故时，做出应急准备与响应。1职责1.1模板坍塌事故发生时，由项目部经理负责指挥处理事故。1.2项目应急救援队、施工员、安全员等相关人员应在发生坍塌事故发生地，协同处理事故。3应急预案内容3.1事故发生时的处置措施（1）尽量使用人工挖掘、搬运坍塌的材料，及时抢救被掩埋伤员脱离危险区。（2）进行简易包扎、止血或简易骨折固定。（3）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。（4）事故发生后应立即

23、报告项目部应急救援领导小组。应急救援领导小组在第一时间到达后立即组织应急救援队抢救现场伤员，清理坍塌现场，并做好警戒，禁止无关人员进入事故现场，以免造成二次伤害。（5）应急救援队负责消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息。（6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。（7）尽快与120急救中心取得联系，详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应，同时准备好车辆随时准备运送伤员到附近的西丽医院救治。（8）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。（9）技术负责人、

24、现场安全员应对模板坍塌事故进行原因分析，制订相应的纠正措施，认真填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司和上级相关部门。3.2注意事项：（1）事故发生后应立即停止施工，（在确保安全的前提下，因抢救伤员和运送抢险物资可使用施工电梯）封闭事故现场严禁无关人员进入，以免二次伤害。（2）人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。3.3电话报救须知3.3.1长沙市救护电话：1203.3.2拨打电话时要尽量说清楚以下几件事：a:说明伤情和已经采取了哪些措施，好让救护人员事先做好急救准备；b:讲清楚伤者在什么地方、什么路几号什么路口，附近有什么样特征；c:说明报救者单位、姓名和电话

25、；d:通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时给予清除，以得救护车到达后，能及时进行抢救。4坍塌事故应急预案人员及其电话号码4.1值班电话：夏能邦：4.2项目经理：蒋 科：5事故后处理工作5.1查明事故原因及责任人。5.2以书面形式向上级写出报告，包括发生事故时间、地点、受伤(死亡)人员姓名、性别、年龄、工种、伤害程度、受伤部位。5.3制定有效的预防措施，防止此类事故再次发生。5.4组织所有人员进行事故教育。5.5向所有人员宣读事故结果，及对责任人的处理意见。十三、荷载计算：1、柱髙支模计算书：2、梁髙支模计算书：3、板髙支模计算书：4、高大支模位置图：高大支

26、模柱模板（设置对拉螺栓）计算书一、工程属性新浇混凝土柱名称2-KZ2a新浇混凝土柱长边边长(mm)1100新浇混凝土柱的计算高度(mm)7200新浇混凝土柱短边边长(mm)800二、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，242min38.4，483

27、8.4kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.4+1.42，1.3538.4+1.40.720.9max48.88，53.80.953.848.42kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k38.4 kN/m2三、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)9500柱长边小梁根数5柱短边小梁根数4柱箍间距l1(mm)600模板设计平面图 1、强度验算 最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算 静载线荷载q10.91.35bG4k

28、0.91.350.638.427.99kN/m 活载线荷载q20.91.40.7bQ3k0.91.40.70.621.06kN/m Mmax-0.107q1l2-0.121q2l2-0.10727.990.282-0.1211.060.282-0.24kNm Mmax/W0.24106/(1/6600152)10.5N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 作用线荷载qbS正0.638.423.04kN/m 0.632ql4/(100EI)0.6323.042754/(1009500(1/12600153)0.52mml/400275/4000.69mm 满足要求！四、小梁验算小梁

29、类型矩形木楞小梁材质规格(mm)6080小梁截面惯性矩I(cm4)256小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)11小梁弹性模量E(N/mm2)9000最低处柱箍离楼面距离(mm)300 1、强度验算 小梁上作用线荷载qbS承0.2848.4213.32 kN/m 小梁弯矩图(kNm) Mmax0.6kNm Mmax/W0.6106/641039.37N/mm2f11N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 小梁上作用线荷载qbS正0.2838.410.56 kN/m 面板变形图(mm) 0.82mm1.5mm 满足要求！五、柱箍验算 柱箍类型钢管柱箍合并根数2柱箍材质规格

30、(mm)482.75柱箍截面惯性矩I(cm4)10.04柱箍截面抵抗矩W(cm3)4.18柱箍抗弯强度设计值f(N/mm2)205柱箍弹性模量E(N/mm2)模板设计立面图 1、柱箍强度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍弯矩图(kNm) 长边柱箍剪力图(kN) M10.25kNm，N16.78kN 短边柱箍计算简图 短边柱箍弯矩图(kNm) 短边柱箍剪力图(kN) M20.11kNm，N25.16kN M/Wn0.25106/(4.18103)60.92N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算 长边柱箍计算简图 长边柱箍变形图(mm) 短边柱箍计算简图 短边柱箍变形图(mm)

31、10.08mml/4001.08mm 20.02mml/4000.82mm 满足要求！六、对拉螺栓验算对拉螺栓型号M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8扣件类型3形26型扣件容许荷载(kN)26 N6.782=13.56kNNtb17.8kN 满足要求！ N6.782=13.56kN26kN 满足要求！高大支模梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-

32、2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称2-KZL1新浇混凝土梁计算跨度(m)15.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001600新浇混凝土结构层高(m)7.2梁侧楼板厚度(mm)100 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非

33、自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)600梁两侧立柱间距lb(mm)1500步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)600、900混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)750梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)500,1000梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm

34、)13面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)9500 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001313/628166.67mm3，Ibh3/12=1000131313/12.33mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.6)+1.40.72151.46kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.3

35、50.1+(24+1.5)1.6149.69kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1.6140.9kN/m 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10749.690.182+0.1211.760.1820.17kNm Mmax/W0.17106/28166.676.01N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632qL4/(100EI)=0.63240.91754/(1009500.33)0.139mml/400175/4000.4

36、4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39349.690.18+0.4461.760.183.56kN R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.14349.690.18+1.2231.760.1810.32kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92849.690.18+1.1421.760.188.42kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393 q2l=0.39340.90.182.81kN R2=R4=1.143 q2l=1.14340.90.

37、188.18kN R3=0.928 q2l=0.92840.90.186.64kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)6080小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁截面惯性矩I(cm4)256 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max3.56+0.91.35(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1.6-0.1)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.1)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.1)+1.40.72max0.75

38、-0.7/2，(1.5-0.75)-0.7/2/21，10.32+0.91.35(0.3-0.1)0.7/4=10.36kN/m q2max2.81+(0.3-0.1)0.7/4+0.5(1.6-0.1)+(0.5+(24+1.1)0.1)max0.75-0.7/2，(1.5-0.75)-0.7/2/21，8.18+(0.3-0.1)0.7/48.22kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.10710.360.62，0.510.360.320.47kNm Mmax/W0.47106/640007.28N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2

39、、抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.60710.360.6，10.360.33.773kN max3Vmax/(2bh0)=33.7731000/(26080)1.18N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6328.226004/(1009000)0.29mml/400600/4001.5mm 2q2l24/(8EI)8.223004/(89000)0.36mml/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q

40、1l1，0.393q1l1+q1l2max1.14310.360.6，0.39310.360.6+10.360.37.1kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.88kN，R2R47.1kN，R35.81kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1438.220.6，0.3938.220.6+8.220.35.63kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53.37kN，R2R45.63kN，R34.58kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)482.75可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/m

41、m2)主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)10.04主梁截面抵抗矩W(cm3)4.18 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.658106/4180157.31N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax10.005kN max2Vmax/A=210.0051000/39151.18N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.46mml/400500/4001.25mm 满足要求！ 4、扣件抗滑计算

42、 RmaxR1,R40.43kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.43kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置加强型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型482.75立柱截面面积A(mm2)391回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.18抗压强度设

43、计值f(N/mm2)205 长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551500=2632.5mm =l0/i=2633.4/16=164.59=210 长细比满足要求！ 1、风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.61.52/100.03kNm 2、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.6)+0.91.42146.44kN/m 2)小梁验算 q1m

44、ax3.21+(0.3-0.1)0.7/4+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41max0.75-0.7/2，(1.5-0.75)-0.7/2/21，9.32+(0.3-0.1)0.7/4=9.36kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.37kN，R213.07kN，R313.07kN，R40.37kN 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1551.386(1500+2200)=3041.577mm 1l01/i3041.577/16190.099，查表得，10.199 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.37+

45、0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.75-0.7/2)/20.6，13.07，13.07，0.37+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+1.5-0.75-0.7/2)/20.6+0.03/1.513.11kN fN/(A)+Mw/W13110.78/(0.2391)+0.03106/4180176.56N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551.7551500=3040.538mm 2l02/i3040.538/16190.034，查表得，20.199 立柱最大受力Nwmax

46、R1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.37+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+0.75-0.7/2)/20.6，13.07，13.07，0.37+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.1)+0.91.41(0.9+1.5-0.75-0.7/2)/20.6+0.03/1.513.11kN fN/(A)+Mw/W13110.78/(0.2391)+0.03106/4180176.56N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座

47、最大受力NmaxR2，R3114.31kNN30kN 满足要求！高大支模模板（扣件式）计算书一、工程属性新浇混凝土楼板名称高支模板新浇混凝土楼板板厚(mm)100新浇混凝土楼板边长L(m)5.3新浇混凝土楼板边宽B(m)3.8二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值

48、0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.250.18风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.8三、模板体系设计模板支架高度(m)7.2立柱纵向间距la(mm)600立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)250立柱距混凝土板长边的距离(mm)100主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)300小梁距混凝土板短边的距离(mm)250小梁两端各悬挑长度(mm)100，100 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图(楼板宽向)四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)13面板弹性模量E(N/mm2)9500 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12mm4 1、强度验算 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+