土木工程毕业设计（论文）-福州市仓山区中心小学综合楼设计

1、毕业设计全套图纸加扣 3346389411或3012250582学年学期： 20142015学年第2学期 题 目： 福州市仓山区中心小学综合楼设计 院 别： 土木工程学院 专 业： 土木工程 专业方向： 建筑工程方向 班 级： 土木1104 学 生： 学 号： 指导教师： 摘要本毕业设计对象是福州市仓山区中心小学综合楼。根据相关规范，结合工程实际，选取多层钢筋混凝土框架结构体系作为本结构承重体系。建筑设计阶段，主要完成学校建筑设计方案图和施工图的设计与绘制。建筑设计紧密结合建筑使用功能要求，进行总平面图、平面图、立面图、剖面图、详图的绘制，以及必要的文字说明。这也为结构设计提供了基本参考信息。

2、结构设计阶段，先进行的是结构选型与布置。根据建施图布置好梁柱轴网网后，根据轴压比、跨高比、高宽比及相应构造要求对构件进行估算。第二，进行荷载计算，通过计算及查阅相关资料得到楼面恒活荷载、梁上线荷载、梁柱节点荷载、风荷载等具体数值。第三，进行PKPM结构电算。在PMCAD建模完成后，进行SATWE电算分析。经过多次的再分析、再调整，在电算结果符合要求后，进行梁板柱的施工图绘制，并针对在挠度、裂缝、配筋面积、施工方便等方面的要求进行配筋修改，为求表达简洁对板筋进行简化。由于本工程分为3个模型，还要重新组装配筋图并对梁柱重新归并、编号。第四，进行楼梯设计。选取最不利恒活荷载组合进行设计。斜板、平台板

3、按单向板进行设计，梯梁按简支梁进行设计。设计完成后，进行相应施工图的绘制。最后，进行基础设计。本工程采用桩基础，首先选择承台和桩尖持力层，确定桩长、桩径后进行单桩竖向承载力计算。接下来根据承台桩数、柱内力等信息在图集里选择相应承台并校核单桩反力；选不到的承台，手算承台尺寸并进行桩和承台的验算。本次设计，在建筑设计阶段，充分考虑了结构设计相应的要求；在结构设计阶段，针对结构设计的难点对建筑方案进行了相应的调整。设计参考了相应规范和其他资料，所用知识涵盖了大部分大学专业课业知识。关键词： 教学楼设计；钢筋混凝土框架结构设计；内力计算；板式楼梯；桩基础；荷载；施工图绘制AbstractThe gra

4、duation is a complex building design objects Cangshan Central Primary School. According to relevant regulations, combined with engineering practice, choose a multi-layer reinforced concrete structure framework bearing system used in the present structure.Architectural design phase, mainly to complet

5、e the school building design plans and construction drawings of design and drawing, structural design provides a basic reference information.Design phase, the first for the structure of the selection and arrangement. After the construction of facilities in accordance with good layout diagram beams g

6、rid network, estimate the size of the structural members. Second, load calculation performed by the calculation and constant access to relevant information to give the floor live loads, specific numerical beam line loads, beam-column joints load, wind load. Third, be PKPM structure ICC. After PMCAD

7、modeling completed, the SATWE ICC analysis. After several re-analysis, re-adjust after the ICC results meet the requirements for construction plans Beam column to draw and modify. Fourth, the conduct staircase design, and construction draw the corresponding figure. Finally, the basic design. The des

8、ign, architectural design stage, full consideration of relevant structural design requirements; the design phase, the difficulty of structural design for the building program has been adjusted accordingly. The corresponding reference design specifications and other information, the use of the knowle

9、dge industry knowledge covers most university courses.Key Words: The building design; Reinforced concrete frame structure design; Internal force calculation; Plate stairs. Pile foundation; The load. Construction drawings目录1 工程概况12 结构选型与布置-22.1 单层（合班教室）结构选型与布置22.1.1 框架梁截面尺寸初选22.1.2 框架柱截面尺寸初选22.1.3 板的

10、厚度初选32.2 四层教学办公楼结构布置32.2.1 框架梁截面尺寸初选32.2.2 框架柱截面尺寸初选32.2.3 板的厚度初选42.3 标准层结构布置示意图43 荷载计算73.1 活荷载73.2恒荷载计算73.2.1 屋面73.2.3 墙面装修荷载83.2.4 梁上线荷载83.2.5 楼梯荷载94 SATWE电算及模型比较分析144.1 PKPM建模144.2 PKPM电算模型数据分析与模型调整154.3 模型方案比较分析174.3.1 方案一174.3.2 方案二174.3.3 方案比较选择205 楼梯设计215.1 斜板TB1设计225.2 平台板设计245.3 梯梁TL1设计265.

11、4 梯梁TL2设计286 基础设计306.1 持力层及桩径桩长尺寸的确定306.1.1场地土条件及持力层确定306.1.2 选定桩型、桩长和截面尺寸306.2单桩竖向承载力计算306.3 承台设计316.3.1 桩数选择316.3.2 承台选用326.3.3 单桩竖向承载力验算336.3.4 部分承台手算设计346.4 地梁估算37附录A 模型一satwe分析结果38A.1 总信息38A.2 周期、地震力与振型输出文件47A.3 位移输出文件50A.4 超配筋信息53A.5 图形文件输出53附录B 模型二satwe分析结果55B.1 总信息55B.2 周期、地震力与振型输出文件66B.3 位移

12、输出文件75B.4 超配筋信息85B.5 图形文件输出85附录C 模型三satwe分析结果100C.1总信息100C.2 周期、地震力与振型输出文件112C.3 位移输出文件120C.4 超配筋信息129C.5 图形文件输出130参考文献144致谢语1451 工程概况（1）工程名称：福州市仓山区中心小学综合楼基本信息：总建筑面积为5500平方米左右。建筑主体为4层，总高度为15.000米，室内外高差为0.450米。建筑含2条结构缝。整体呈U字形。本工程为钢筋混凝土框架结构，柱和承台、地梁混凝土强度等级为C30。梁、板、楼梯混凝土强度等级有和两种。柱主筋采用，梁主筋钢筋级别采用和，板钢筋级别采用

13、HPB300，楼梯钢筋级别采用HRB400和HPB300，承台和地梁主筋钢筋级别采用HRB335，箍筋钢筋级别一律采用HPB300。建筑抗震设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，设计基本地震加速度值为。结构为二级抗震框架结构，建筑安全等级为二级，设计基准期为50年，基础设计等级为乙级。(2)荷载信息：基本风压0.7,10年重现期基本风压0.4，地面粗糙度为C类。楼面恒荷载根据工程做法计算，活荷载根据规范查阅。(3)环境条件：混凝土结构环境类别：上部结构为I类，基础为a类。(4)地质条件：土层信息见表1-1。场地类别类。表1-1 工程地质勘察资料土层厚度（m）天然重度kN/m3承载力标准值kN/

14、m2极限侧阻力标准值qik，极限端阻力标准值qpk（kPa）预制桩沉管灌注桩冲钻孔灌注桩桩周桩端桩周桩端桩周桩端耕植土0.3015.0粘土（）1.2018.012030/20/15/粘土（）4.5018.5180401000301500301200淤泥（）8.5016.07015/15/15/粘土（）4.2019.0250453000402000402000含砾粘土5.0021.0300607500503800503200角砾粘土未钻穿2 结构选型与布置如下图，本工程一个单层合班教室和一个四层U形综合楼组成。综合楼有一条分隔缝。单层合班教室和四层教学办公楼的在此分开选型布置。图2-1 建筑整体

15、轮廓图2.1 单层（合班教室）结构选型与布置2.1.1 框架梁截面尺寸初选12.2m跨度KJL:截面高度：h=（1/8-1/12）L=（10171525）mm 取900mm b= (1/2-1/4) H =（225450）mm 取350 mm4.2m跨度KJL:截面高度：h=（1/8-1/12）L=（350525）mm 取500mm（450mm） 截面高度：b= (1/2-1/4) H =（125250）mm 取250mm 4m、2.7m跨度KJL参照4.2m跨度，取250mm*450mm或250mm*500mm2.1.2 框架柱截面尺寸初选柱混凝土采用C30，,则：取柱截面尺寸为。2.1.3

16、 板的厚度初选屋板均为双向板：屋面板：，取。2.2 四层教学办公楼结构布置2.2.1 框架梁截面尺寸初选教学办公楼为U字形建筑，从抗震概念设计角度说，属于平面不规则，对于结构抗扭转性能等方面极为不利，故本结构设计方案把U形用构造缝拆成两个L形建筑。由于两个L形建筑内部房间荷载、开间、进深大同小异，故构件截面尺寸统一做初步估算。8m跨度KJL:截面高度：h=（1/81/12）L=（6671000）mm 取800mm b= (1/21/4) H =（200400）mm 取250mm 4.2m、4m、4.5m、2.7m跨度KJL参照合班教室梁截面跨度，取250mm*450mm、250mm*500mm

17、2.2.2 框架柱截面尺寸初选柱混凝土采用C30，,则：柱界面截面尺寸取值见下表（变截面一次）表2-1 四层教学办公楼柱截面初选尺寸柱A柱B柱C边柱角柱一层500*500400*550600*400400*800550*750二、三、四层450*450400*450550*400400*700550*7502.2.3 板的厚度初选楼板、屋面板均按双向板设计：楼板取取。2.3 标准层结构布置示意图图2-2 单层（合班教室）结构布置示意图图2-3 四层（教学办公楼）结构布置示意图（1）图2-4 四层（教学办公楼）结构布置示意图（2）3 荷载计算3.1 活荷载楼梯、走廊：3.5。教室、卫生间：2.5

18、。办公室、上人屋面：2.0 K。不上人屋面：0.5 。3.2恒荷载计算3.2.1 屋面（单位：）20厚聚合物水泥砂浆 50厚细石混凝土 4厚隔离层 4厚SBS改性沥青防水卷材 20厚1:3水泥砂浆找平层 65挤塑聚苯板（XPS） 0.120厚1:3水泥砂浆找平层 30厚粉煤灰陶粒砼找坡 板底抹灰 合计 4.7 KN/m2 取值 5.0KN/m23.2.2 楼面（单位：）： 10厚地砖楼面 5厚1:1水泥细砂浆结合层 20厚水泥砂浆找平层 板底抹灰 合计 1.09 取值 1.03.2.3 墙面装修荷载（单位：）：10厚内墙面水泥砂浆抹面 15厚内墙面水泥细砂浆打底 3厚外墙面面层弹色浆点 12厚

19、外墙面1：3水泥砂浆打底 15厚外墙面粘结胶浆 5厚外墙面抗裂砂浆，耐碱网格布 合计 1.19 取值 1.53.2.4 梁上线荷载（单位：）为方便计算，统一偏安全的取墙体容重18。梁上线荷载为墙体荷载的话，线荷载=墙体净高*墙厚*墙体容重+墙体净高*装修面荷载。而实际墙体均有开洞用以布置门窗，为简便计算，根据经验，可根据墙体开洞大小对梁上线荷载取0.7-1.0的折减系数。具体计算结果见下表。表3-1 梁上线荷载计算表墙厚（mm）梁高（mm）层高（mm）净高（mm）砌块容重装修面荷载（KN/m2）计算荷载（kN/m）实取荷载（kN/m）24080037002900181.516.016.0450

20、325018.218.0/14.4/12.6200800290013.313.0500320014.7/450325015.0/400330015.2/（走廊）110/1100251.54.65.03.2.5 楼梯荷载楼梯荷载在结构电算里有三种取值方法。第一个是取板厚为0，恒载取6-8kN/m2，活载取3.5kN/m2（学校楼梯）。第二种是取板厚为0，但按实际情况，把荷载传递到起步梁、框架柱、框架梁上。第三种处理方式即直接在模型上建立楼梯。第一种处理方式简洁方便适用于模型调整阶段；第二种处理方式较为准确，适用于配筋阶段。现把第二种荷载处理方式的数值计算出来。计算简图如下图所示。图3-1 楼梯导

21、算荷载简图根据楼梯计算书章节，已经算出。平台板和斜板均视为对边传力的单向板。斜板荷载：平台板荷载：平台梁自重|:起步梁荷载：框架柱节点集中荷载：由梯柱传递的框架梁集中荷载：图3-2 模型一荷载简图图3-3 模型二2、3层荷载简图图3-4 模型二4层荷载简图图3-5 模型二屋顶层荷载简图图3-6 模型三2、3层荷载简图图3-7 模型三5层荷载简图图3-8 模型三屋面层荷载简图4 SATWE电算及模型比较分析4.1 PKPM建模结构选型与布置、截面估算、荷载计算完，即进入建模阶段。本建筑含2条分隔缝（如图5-1所示），故建立3个模型。图4-1 建筑平面轮廓图模型一为单层、大跨度的合班教室，建筑层高

22、3.9m，估算承台顶面标高为-1.000m，故在模型中取层高4.9m。最大梁跨度为16.6m。由于模型一含较多大跨度梁，考虑到大跨度对梁的承载力、变形性能、裂缝产生更多的不利影响，故梁主筋在本模型取HRB500（其它模型均为HRB400）。梁板混凝土C30（其他模型均为C25）。所有模型柱混凝土均取C30。模型二、模型三均为4层教学办公楼，建筑层高分别为3.9m、3.7m、3.7m、3.7m。同样考虑到基础埋深，首层层高在模型里为4.9m。柱、梁、板截面尺寸和布置先按结构选型与布置章节，荷载信息按荷载计算章节的数值输入，地震信息按工程概况章节输入。4.2 PKPM电算模型数据分析与模型调整第一

23、次建模完成后，即进行相应的结构电算。电算完成会有许多指标可以反映结构各方面的性能。从抗震设计角度讲，小震不坏、中震可修、大震不倒”的设计理念均起着很重要的作用。（1）位移比控制为了控制结构平面的规则性，以免形成过大的扭转，从而对结构产生不利影响，对结构位移比数值应有相应的控制。在PKPM里面，应在刚性楼板假定下查看位移比数值大小。本结构为多层框架结构，不考虑偶然偏心下的位移比。位移比是在高规里才有相应的规定，在此采用和高规一样的要求。若位移比或层间位移比数值大于等于1.2，则要在SATWE总信息参数输入中考虑双向地震作用。结合高规，在刚性楼板家定下，不看风荷载、双向地震作用和偶然偏心工况下的位

24、移角，控制在以内。位移比不满足，应在软件里找到位移较大的节点，在回到模型里加强该节点在薄弱方向的约束。表4-1 位移比限值表不宜大于不应大于A级高度1.21.5B级高度1.21.4（2）周期比控制 周期比主要控制结构扭转效应，使结构的抗扭刚度不能太弱，减小扭转对结构产生的不利影响。参照高规，多层框架结构周期比也应有相应的控制。本工程取值不宜大于0.9,且不应小于1.0。 周期比不满足要求，说明结构的扭转刚度相对于侧移刚度过小。应适当削弱内部构件的刚度，同时合理加大外圈柱、梁截面尺寸以提高结构外围刚度，当周期比超限时，若层位移角控制潜力较大，宜减小结构竖向构件刚度，从而增大结构柔度，增大平动周期

25、；当不满足周期限制时，且层位移角控制潜力不大，应检查是否存在扭转刚度特别小的层（特别是底层，原因是底层层高比其它层大了1.2m）。若存在应通过调节构件截面尺寸和平面布置，从而增强该层抗扭刚度。表4-2 周期比限值表不应大于A级高度0.9B级高度0.85（3）刚度比控制 刚度比（抗侧刚度比）主要为了控制高层结构的竖向规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。这是薄弱层的判断的根本依据。在本次设计中主要通过控制抗侧刚度比调整结构布置从而改善结构性能。可在建筑结构的总信息文件中，查看Ratx1、Raty1 数值大小（不小于1）。当层间刚度比不满足时，应适当加强本层墙、柱和梁的刚度；或适当削弱上部相关楼层

26、墙、柱和梁的刚度。（4）层间受剪承载力比控制本工程中，限值为0.8。如不符，则该层为薄弱层，加予以加强。不宜小于不应小于A级高度0.80.65B级高度/0.75薄弱层satwe地震力自动放大1.250.65表4-3 层间受剪承载力比限值表（5） 刚重比控制 刚重比是影响重力二阶效应（即p-效应）的主要参考数值。若重力二阶效应过大，结构稳定性会变差。本设计的要求，当刚重比不应小于10时，以大于20为宜。经过若干次的调整，刚重比始终大于20。当建筑的刚重比不满足上述要求时，应调整模型、增大结构的侧向刚度。（6）剪重比控制剪重比：控制最小地震剪力系数。作用是控制各楼层的最小地震剪力。若剪重比过小，意

27、味着底部剪力过小，可对周期进行折减或加大截面尺寸。若剪重比过大，则意味着底部剪力过大，宜适当减小墙、柱截面，降低刚度。本建筑用于计算地震作用的抗震设防烈度取7度（0.10g），相应的，结构任一楼层的最小地震剪力系数不应小于0.016。当地震剪力偏小而层间侧移角又恰当时，可在SATWE的“调整信息”中的“全楼地震作用放大系数”选项输入大于1的系数增大地震作用，以满足剪重比要求。（7）轴压比控制柱轴压比是影响墙柱抗震性能的主要因素之一，为了使柱墙具有很好的延性和耗能能力，规范采取的措施之一就是限制轴压比。根据规范要求，抗震等级为二级的框架结构轴压比应控制在0.75以内。轴压比通常底层竖向受力构件较

28、容易超限。除此之外，轴压比验算还应在截面尺寸或混凝土强度等级变化处进行。当电算输出数据超限，轴压比数值会在相应的图中自动以红色字符显示。影响轴压比的因素，主要有混凝土强度等级、箍筋配置的形式与数量。轴压比超限时，在模型中可增大相应柱截面尺寸，提高该楼层柱混凝土强度等级。 4.3 模型方案比较分析 为设计出更具适用性、经济性、结构合理性的结构，一共做了两个方案。4.3.1 方案一方案一即最终方案，也是本设计所有章节阐述的对象。方案一的材料、结构选型与布置、结构性能等信息在前章节已有图文并茂的详细解说，在此不再重复。4.3.2 方案二为最开始设计的方案。方案二的布局如下图所示，单层合班教室和四层教

29、学办公楼之间有道沉降缝。这个建筑拆分成两个模型。图4-2 方案1平面轮廓图（1） 模型一模型一仍为单层合班教室，层高3.9m,考虑基础埋深在模型中按4.9m设计。方案二中模型一建立与方案一一致，在此不再赘述。（2） 模型二模型二为一U字型，平面凹筋的尺寸大于相应投影方向总尺寸的30%，属于凹凸不规则结构。在经过梁柱轴网布置、截面尺寸估算后开始输入模型。材料、荷载、地震等信息同模型一。经过第一次satwe结构电算后，结构的扭平周期比为0.98（0.9）,扭转周期成为第二周期；有4种工况结构位移比和层间位移比均大于1.2，其中有两种工况出现了大于1.5的数值，而这些超标数值都是出现在1层。其他电算

30、成果均符合一般要求。经分析，判定此结构存在较大的扭转效应，属于扭转不规则。为改善结构性能，后面对结构进行了若干次的调整。主要方法，是在适当的位置（优先考虑1层），合理加大墙柱截面来提高结构外围刚度、削弱内部刚度，从而改善结构抗扭性能。经过若干次调整，最后调整出较为优越的方案。其墙柱截面尺寸及布置见下图。最后较为优越的方案中，Y 方向地震作用规定水平力下的楼层最大位移仍为1层，数值为1.23；Y-偶然偏心地震作用规定水平力下的楼层最大位移也在1层，数值为1.43。而前三阶振型周期分别为0.7978、0.6988、0.6151。其中第二阶振型以扭转为主，Y向（周期0.6151s）总体侧刚过强；扭平

31、周期比为0.876，符合要求。图4-3 方案二柱布置及其截面尺寸示意图图4-4 方案二梁布置及其截面尺寸示意图4.3.3 方案比较选择从材料用量来看，方案二的材料用量大于方案一，经济性差；从使用功能方面，方案二诸多大截面柱子降低建筑的适用性；从结构性能来看，数次的调整仍然无法把模型性能调制较为理想状态。故决定舍弃本方案，而采取在连廊部位设一道结构缝的方案一。5 楼梯设计采用现浇钢筋砼板式楼梯。混凝土强度等级取C25；钢筋直径选用钢筋。d10mm时采用HPB300级钢筋，,楼梯活荷载为3.5。楼梯的结构布置如图所示。楼梯构件（斜板1、斜板2、梯梁1、梯梁2、梯柱、平台板、起步梁）和框架结构(框架

32、柱、框架梁)是整浇在一起的。在此对斜板、梯梁、梯柱、平台板、梯柱进行配筋。把楼梯斜板荷载传给起步梁后，起步梁放在电算模型里配筋。计算荷载时，斜板和平台板荷载取自身恒活荷载的组合值作为设计值；梯梁1的荷载分为3部分，分别是平台板传来的荷载、斜板传来的荷载、自身荷载，同样取三者的恒活荷载进行组合作为荷载设计值。此外，斜板对起步梁的线荷载、梯柱对框架梁的线荷载、梯梁对框架柱的节点荷载也已计算出来，具体内容见本章节和“荷载计算”章节内容。图5-1 楼梯平面图5.1 斜板TB1设计除了首层第一跑楼梯的斜板，其它斜板都一样。第一跑楼梯斜板的下端是混凝土基础，可按净跨计算。这里只对标准段斜板TB1进行设计。

33、(1)确定斜板厚度t斜板水平投影净长斜板斜向净长斜板厚度t1=（1/251/30）l1n=(1/251/30)4800=170204,取t1=170。（2）荷载计算。楼梯斜板荷载计算如下表。表5-1 斜板荷载计算表荷载种类荷载标准值荷载标准值恒 荷 载栏杆0.50.5三角形踏板自重5.33面层+粉底1.08踢板0.26小计g7.177.17活荷载q3.53.5总 计p10.6710.67由永久荷载控制的组合， 可变荷载控制的组合，综上可取（3）计算简图斜板的计算模型为一根假想的跨度为的水平梁。取斜板水平投影净长作计算跨度。（4）内力计算剪力=0.71.271000150=133.35，满足条件

34、由于斜板与梁整浇在一起，所以梁对板缠上了一定的约束。故跨中最大弯矩取：（5）配筋计算h0= t1-20=170-20=150mm选用：下部受力筋 ， 下部分布筋，选用8150，As=335mm。上部支座负筋，。通长配置，以利于抗震。上部分布筋同下部分布筋的配置方法。图5-2 斜板配筋详图5.2 平台板设计（1）计算模型平台板计算单元取宽板带。两对边平台梁与平台板整浇，按单向板配筋。计算跨度取净跨,t2=100mm1/302000=67mm。（2）荷载计算表5-2 平台板荷载计算表荷载类别荷载标准值荷载标准值恒 荷 载平台板自重250.112.50面层+顶棚粉刷0.19+0.1+0.4+0.30

35、.99恒载合计g3.493.49活 荷 载q3.53.5总 计p6.996.99由永久荷载控制的组合， 可变荷载控制的组合，综合取p=9.12 (3)内力计算 剪力，承载力满足条件。计算长度取净跨。考虑梁对平台板的约束，跨中最大设计弯矩取（4）配筋计算，选配HPB300级钢筋 选用：板底纵向受力钢筋。 板底纵向分布钢筋，。 板上部纵向构造钢筋，。 板上部纵向分布钢筋，。图5-3 平台板配筋图5.3 梯梁TL1设计（1） 平台梁两端搁置在梯柱上。所以计算跨度取 L= minl3n+a,1.05ln=min3800，1.053600=3800mm平台梁(TL1)的截面尺寸取(2)荷载计算表 梯梁1

36、荷载计算表荷载种类荷 载 标 准 值 恒 荷 载7.175.11/2=14.74（因为TB是取1m宽为计算单元）由PTB传来的恒荷载3.491.91/2=3.34平台梁自重260.40.2=2.08面层+顶棚粉刷(0.19+0.1+0.4+0.3)*0.2=0.2小 计g20.92活荷载q3.55.1/2+1.9/2+0.2=12.95由永久荷载控制的组合：可变荷载控制的组合： 所以取P=43.23KN/m（3）TL：，构造配箍即可。（4）配筋设计 正截面受弯钢筋选用级，混凝土选用C25 M=pl/8=43.233.8/8=78.03KN.m h0=400-35=365mm梁底部受力钢筋选配梁

37、上部纵向构造钢筋： ，求得上部纵向构造钢筋直径d10mm,选配梁箍筋的配置：,选配双肢8箍筋。，选配8200。5.4 梯梁TL2设计（1） 平台梁两端与框架柱现浇一起上，所以计算跨度取 L= minl3n+a,1.05ln=min3800，1.053600=3800mm截面尺寸取h=400mm，b=200mm(2)荷载计算表5-4 梯梁2荷载计算表荷载种类荷 载 标 准 值 恒 荷 载墙体荷载16*（1.95-0.8）/（3.7-0.8）=6.34由PTB传来的恒荷载3.491.91/2=3.34平台梁自重260.40.2=2.08小 计g11.76活荷载q由永久荷载控制的组合： 可变荷载控制

38、的组合：所以取P=32.24KN/m（3）TL支座最大剪力：，构造配箍即可。（4）截面设计 正截面受弯承载力钢筋选用HRB400，混凝土C25 M=pl/8=32.243.8/8=58.19KN.m 梁底部受力钢筋选配梁上部纵向构造钢筋：，求得上部纵向构造钢筋（直径d10mm）,选配梁箍筋的配置，根据规定，,选配双肢8箍筋。，选配。图5-4 TL、TZ配筋图6 基础设计6.1 持力层及桩径桩长尺寸的确定6.1.1场地土条件及持力层确定（1） 场地土类别三类，地质勘察资料见下表1-1（2）桩尖持力层选用：含砾粘土，具体土质信息为上表中加粗内容6.1.2 选定桩型、桩长和截面尺寸(1) 桩的类型桩

39、类型的选择，应根据建筑结构类型，结合地层条件、环境条件、经济因素、荷载状况，并考虑施工条件、设备和技术等因素。地质资料表明，坚硬的图层较深，决定采用摩擦桩，挤土桩。(2) 确定桩长持力层选用含砾粘土层，承台顶面标高为-1.000m。 桩身进入持力层的深度应考虑地质条件、桩类型、持力层土质和施工工艺。桩尖入持力层深度，为粘性土不应小于2倍桩径。最终选1.45m。本工程桩长确定为：19m(3) 确定桩的截面尺寸桩采用高强PHC管桩，桩身混凝土强度C80，直径400mm（4）桩距本工程选用的桩为挤土摩擦型桩，中心距取为3-5d，边距同桩径400mm6.2单桩竖向承载力计算根据经验公式计算单桩竖向承载

40、力特征值。 6.3 承台设计6.3.1 桩数选择根据底层柱内力最大轴力标准组合，选取如下几个典型柱进行承台设计，其他受力类似的选取同一种承台。承台选用根据图集选用。具体承台选型、平面布置、配筋图间结施图纸。底层柱最大内力见下图6-16-6根据内力图荷载种类，初估只要1-3根桩的承台即可，初估过程见下表。表6-1 承台桩数估算桩类别Fk（kN）实选n1-787.61.0-1.312-1659.72.1-2.723-1738.52.3-2.93 6.3.2 承台选用根据底层柱最大轴力的基本组合、柱截面尺寸、单桩承载力特征值、桩径等信息，查阅桩基承台设计图集06SG812和钢筋混凝土桩基承台（闽）G

41、104（2004），选用相应的承台。详见下表。表6-2 承台选用表柱截面承台编号桩数选用承台承台长承台宽承台高混凝土强度450*450CT11ZT4-1800800600C30400*550CT11ZT4-1800800600C30CT22ZT4-2-802200800900C30CT53ZT4-3-80/C30600*400CT11ZT4-1800800600C30CT22ZT4-2-802200800900C30400*800CT43CT3a-33/C30550*750CT32手算设计/C30注：代表选用桩基承台设计图集06SG812，代表选用钢筋混凝土桩基承台（闽）G104（2004）6

42、.3.3 单桩竖向承载力验算对每一种承台选取相应的不利内力组合进行验算。应满足荷载，。其中， ，验算过程见下表:表6-3 单桩竖向承载力验算（1）承台CT1CT2Fk（kN）782.61659.7Vxk（kN）-0.10.0Vyk（kN）-7.764.7Mxk(kN.m)3.1-5.6Myk(kN.m)-0.40.1（kN）Ra（kN）844844（kN）787.6844835.18441.2Ra（kN）1012.81012.8（kN）787.61012.81012.8结论合格合格表6-4 单桩竖向承载力验算（2）承台CT4Fk（kN）1151.0Vxk（kN）1.7Vyk（kN）64.8Mx

43、k(kN.m)29.3Myk(kN.m)-1.2（kN）Ra（kN）844（kN）443.48441.2Ra（kN）1012.81012.81012.8结论合格表6-5 单桩竖向承载力验算（3）承台CT5Fk（kN）1738.5Vxk（kN）-4.5Vyk（kN）-77.3Mxk(kN.m)4.0Myk(kN.m)1.1（kN）Ra（kN）844（kN）651.58441.2Ra（kN）1012.81012.81012.8结论合格6.3.4 部分承台手算设计 550*750的柱子旁有一道沉降缝，缝宽有限所以此承台不能出挑过大。在图集中找不到符合要求的承台，故此承台自己手算设计。1.基本参数承台长By=4Sa+2d=2.2m承台宽Bx=2d=0.8m承台根部截面有效高度 圆桩换算截面宽度 2. 最大桩净反力设计值F=1492.1KN Vx=6.2kN Vy=-63.1kN Mx=-17.1kN.m My=-3.8kN.myi=y12*2=1.28m=kNRa单桩竖向承载力合格！3.柱对承台的冲切验算净反力 冲垮比 冲切系数 校核：合格！4.承台斜截面受剪验算剪切系数 长边受剪不利。长边计