施工升降机接料平台施工方案[文书特制]

1、二类特制# 0 碧桂园陶园项目工程碧桂园陶园项目工程 施工升降机施工升降机 接料平台搭设施工方案接料平台搭设施工方案 编制人编制人 审核人审核人 批准人批准人 编制单位：江苏南通二建集团有限公司编制单位：江苏南通二建集团有限公司 碧桂园陶园项目部碧桂园陶园项目部 二类特制# 1 日期：日期：20172017 年年 8 8 月月 目目录录 一、工程概况一、工程概况.2 二、编制依据二、编制依据.2 三、施工计划三、施工计划.2 1、施工进度计划.2 2、材料与设备计划.3 四、接料平台搭设施工工艺技术四、接料平台搭设施工工艺技术.3 1、技术要求.3 2、搭设要求.4 3、拆除要求.4 4、施工

2、程序.5 五、施工安全技术措施五、施工安全技术措施.6 1、高空坠落.6 2、物体打击.6 3、架体倒塌.6 六、接料平台劳动力计划六、接料平台劳动力计划.7 七、接料平台计算书及相关图纸七、接料平台计算书及相关图纸.7 【计算书计算书】.7 【节点图节点图】.25 二类特制# 2 一、工程概况一、工程概况 本工程位于郑州中牟绿博组团，西邻锦荣路、北抵规划富贵四路、东临规 划牡丹一街、南邻规划永盛北街。总建筑面积 56765.38 平方米。1#楼地上 25 层，建筑高度 78.6m；6#楼地上 26 层，建筑高度 79.3m。考虑材料的垂直运输， 1#、6#楼分别布置 1 台施工升降机、拟定施

3、工升降机安装高度分别为 80.9m（1#楼） 、80.3m（6#楼） ；安装高度均为 54 节标准节高。本方案主要针对 施工升降机接料平台搭设编制。 施工电梯性能参数表 单个梯笼尺寸长 3.0宽 1.5高 2.50m 单笼额定载荷 2000Kg 额定提升速度 36m/min 电源功率（KVA） 2313 标准节尺寸 0.650.651.508 m 二、编制依据二、编制依据 本工程施工组织设计及其他相关设计图纸、变更等 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011） 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-2016 建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 钢结构

4、设计规范（GB50017-2003） 建筑施工手册第 5 版 建筑施工脚手架实用手册 施工升降机安全规程 （GB10055-2007） 建筑结构荷载规范（GB50009-2012） SCD200/200 施工升降机使用说明书 二类特制# 3 三、施工计划三、施工计划 1 1、施工进度计划、施工进度计划 施工进度计划表施工进度计划表 8 月9 月10 月日历天 工序 510152025315101520253151015202531 6#楼接料平台 6#楼平台防护门 1#楼接料平台 1#楼平台防护门 2 2、材料与设备计划、材料与设备计划 接料平台架、连墙杆、卸荷拉杆及预埋插管均应采用 483.

5、0mm 的钢 管。并应符合现行国家标准直缝电焊钢管 （GB/T13793）或低压流体输送 用焊接钢管 （GB/T3092）中规定的 3 号普通钢管，其质量应符合国家标准碳 结构钢 （GB/T700）中 Q235A 级钢的规定。 接料平台架采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家标准钢管脚 手架扣件 （GB15831）的规定。 接料平台架木脚手板应符合 JGJ130 中的材质要求。 为确保工程安全，防护门安装 170cm 高，使待乘人员无法探头，减少意 外事故发生；防护门中间 20cm 金属板材部位安装插销锁，防护门用钢板网封闭， 防止施工人员伸手开门开锁，防护门锁安装在防护门外侧，由电梯内操作

6、人员 控制，楼层待乘人员无法打开。注意防护门只允许向结构方向开启注意防护门只允许向结构方向开启。 为了方便快捷合理地对升降机进行调度，提高运行效率。各楼层安装对 应楼层呼叫器，即安装在两樘防护门中间隔板上，司机根据楼层呼叫器显示及 语音提示知道那一层有呼叫，以便进行应答操作。 四、接料平台搭设施工工艺技术四、接料平台搭设施工工艺技术 二类特制# 4 1 1、技术要求、技术要求 本工程采用 SC200200 施工电梯，接料平台方案根据脚手架方案进行搭 设和施工，悬挑层次以及脚手架的悬挑及有关节点全部按脚手架方案进行施工。 接料平台架基础同脚手架搭设在地下室顶板上。 接料平台对应的每层楼面处必须设

7、置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得 小于 250mm。 接料平台每层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降 机一侧应高于靠近建筑物一侧 2030mm。 接料平台在架体两侧及正面外侧两立杆之间应按标准设置扶手、靠近栏 杆及挡脚板。 接料平台外侧与电梯吊笼预留不大于 100mm 间距，便于层站材料的装卸 以及确保电梯吊笼上下安全运行。 2、搭设要求、搭设要求 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，其在高度方向上错开的距离不 得小于 500mm，对接扣件开口应朝内。当平台架搭至连墙件的构造点时，应及 时作连墙拉结。除立杆外，其余杆件应采用整根钢管搭设，严禁对接使用。 纵向水平杆设置在立杆内侧

8、，横向水平杆内端头距离墙面为 50mm。 纵向扫地杆固定在距底座上方 200mm 的立杆上，横向扫地杆应固定在紧 靠纵向地杆下方的立杆上。 连墙杆设置于平台架沿建筑物侧立杆竖直距离主节点不大于 200 mm 处， 连墙杆水平设置，或稍向下斜，要求倾斜角度不得大于 10 度。 卸载拉杆应与平台架外侧立杆连接。卸载拉杆上端应与参埋杆连接牢固。 卸载拉杆与立杆连接处应靠近主节点，平台架卸载层应加设水平斜杆，形成几 何不变形体系。 之字型横向斜撑的旋转扣件距离主节点不大于 100 mm。 扣件规格必须与钢管外径相符。螺栓拧进扭力矩不应小于 40N.m，且不 应大于 65N.m。各杆件端头伸出扣件盖边缘

9、的长度为 100mm。 挡脚板应铺设在立柱内侧。 二类特制# 5 3、拆除要求、拆除要求 拆除作业必须按先搭后拆原则由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 连墙杆及卸载拉杆必须随架体逐层拆除，严禁先将连墙杆或卸载拉杆整 层或数层拆除后再拆架体。 当拆除至下部最后一根立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固 后，再拆除连墙件。 拆除时，各构配件应通过人工传递或运输至地面，严禁将构配件抛至地 面。 4、施工程序、施工程序 、施工前的准备 接料平台搭设及拆除前应编制施工方案，并对搭设人员进行安全技术交 底。 应对钢管、扣件、脚手板进行验收，严禁使用不合格产品。 、地基与基础 按照接料平台架设计的立杆

10、纵向距、横向距进行放线、定位。 放置垫板共两块，每块为 4m0.2m0.05m。 将底座准确地安放在定位线上。 、接料平台架的搭设: 架体搭设流程： 立杆纵向扫地杆横向扫地杆第一步纵向水平杆第一步横向水平杆 第二步纵向水平杆第二步横向水平杆连墙杆（每楼层设置一组）第三 步纵向水平杆依以上顺序直至施工需要高度。 之字型斜撑、扶手、中栏杆及八字撑应随架体的升高同步搭设。需要设卸 载拉杆的架体应同步搭设卸载拉杆。 脚手板的铺设 在接料平台架每层沿纵向铺设脚手板，用镀锌钢丝将脚手板与平台架体绑 扎牢固。 踢脚板及防护网的铺设 在平台架接料层两侧面及防护门间的空档处设置踢脚板和防护网，并与平 二类特制#

11、 6 台架体绑扎牢固。 防护门的安装 将防护门安装在靠近施工电梯口两侧的立柱上。 4、接料平台架的拆除 拆除平台架应全面检查架体的扣件连接、连墙件、卸载拉杆等是否符合 构造要求，并对施工人员进行安全技术交底。 清除架体上的杂物及地面的障碍物。 按拆除方案拆除平台架，在拆除作业中应严格遵循拆除要求中的规定。 五、施工安全技术措施五、施工安全技术措施 1 1、高空坠落、高空坠落 开工前必须针对各施工部位的实际状况编制具有针对性、可操作性的安 全技术措施，并进行交底。 操作面满铺脚手板，不允许出现“探头板” 。 搭设平台架时，必须配戴安全带。 接料平台外侧必须按规范搭设防护栏杆。 拆除脚手架时，严格

12、按照拟定拆除次序拆除，并配戴安全带。 2 2、物体打击、物体打击 进入施工现场必须正确配戴合格的安全帽。 通道口搭设防护棚。 施工时高空作业人员严禁往下抛扔物品。 尽量避免交叉作业，有交叉作业时设专人进行监督指挥。 3 3、架体倒塌、架体倒塌 严格按施工方案进行施工，技术、安全、工程人员定期进行符合性和安 全性检查。 满足脚手架搭设中扫地杆、连接点、搭接、对接、剪刀撑等构造要求。 不能随意加大平台架上的荷载。 二类特制# 7 六、接料平台劳动力计划六、接料平台劳动力计划 操作人员必须按国家有关规定经专门的安全技术培训，取得建筑施工特种 作业操作资格证书，持证上岗。 组织保障措施组织保障措施 证

13、书备注序 号 姓 名 性 别 职务/工 种证书编号有效期 1范辉男项目经理 苏建安B（2010） 0630212 2018-09全面负责 2蔡东辉男项目质安 苏建安C（2013） 0630478 2019-09 监督检查与验 收 3王顺发男架子工皖 A022016031011P2018-05登高作业 4章连才男架子工苏 A0220100002742018-06登高作业 注：建筑施工特种作业操作资格证：以进场实际人员为准。注：建筑施工特种作业操作资格证：以进场实际人员为准。 七、接料平台计算书及相关图纸七、接料平台计算书及相关图纸 【计算书计算书】 （1）、脚手架参数 1#楼落地接料平台架搭设高

14、度5层、高15.4+1.2（室外高差）为16.6m；3# 楼落地接料平台架搭设高度4层、高8.75+1.25（室外高差）为10m；搭设双排单 立杆脚手架，本方案取1#楼16.6m高脚手架进行验算，如能满足要求，则此方案 可行。 架体搭设基本参数 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483 二类特制# 8 脚手架架体高度 H(m)16.6水平杆步距 h(m)1.8 立杆纵（跨）距 la(m)1.5立杆横距 lb(m)0.85 内立杆距建筑距离(m)0.3横向水平杆悬挑长度(m)0.15 纵横向水平杆布置方 式 纵向水平杆在上横杆上纵杆根数 n2 连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接 连

15、墙件截面类型钢管连墙件型号483 扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承 载力(kN) 80 连墙件计算长度 a(m)0.3脚手架安全等级2 级 脚手架结构重要性系 数 0 1 荷载参数 脚手板类型木脚手板挡脚板的类型木挡脚板 脚手板铺设层数每隔 （x）一设 每 2 步设置一层密目安全网自重标准值 (kN/m2) 0.01 实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数 njg1 结构脚手架荷载标准 值 Qkj(kN/m2) 3装修脚手架施工层数 nzx1 装修脚手架荷载标准 值 Qkx(kN/m2) 2横向斜撑每隔（x）跨设 置 5 脚手架上震动、冲击 物体自重 QDK(kN/m2) 0.5

16、计算震动、冲击荷载时的 动力系数 1.35 脚手板自重标准值 gK1(kN/m2) 0.35脚手架搭设地区河南(省)郑州市 (市) 基本风压值 Wo(kN/m2) 0.3地面粗糙程度C 类密集建筑群 的中等城市市区 架体顶部风压高度变 化系数 0.679架体底部风压高度变化系 数 0.65 二类特制# 9 风荷载体型系数1.271 地基参数 基础类型混凝土楼板地基承载力特征值 fak（kPa） / 垫板底面积 A（m2）0.25地基土类型/ （图 1） 落地式脚手架立面图 （图 2） 落地式脚手架剖面图 （2） 、纵向水平杆验算 二类特制# 10 由于横向水平杆上的纵向水平杆是均等放置的，故纵

17、向水平杆的距离为 S=la/(n+1） ，纵向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。 qG=1.2(g+gK1lb/(n+1)=1.2(0.033+0.350.85/(2+1)=0.159kN/m qQ=1.4(Qk+QDK)lb/(n+1)=1.4(3+1.350.5)0.85/(2+1)=1.458kN/m 根据规范要求纵向水平杆按三跨简支梁进行强度和挠度验算，故计算简图 如下： 由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由 布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力 学理论基础和施工现场实际，抗弯和挠度验算计算简图如下： 1、抗弯验算 （图

18、3） 强度计算受力简图 （图 4） 弯矩图 Mmax=0.418kNm =0Mmax/W=10.418106/4490=93.19N/mm2f=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 qk=(g+gK1lb/(n+1)=0.033+0.351.5/(2+1)=0.208kN/m 二类特制# 11 （图 5） 挠度计算受力简图 （图 6） 挠度图 max=0.327mmminlb/150，10=5.667mm 满足要求 3、支座反力计算 最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，支座反力验算如下： 由于支座反力的计算主要是为横向水平杆承受的集中力的统计，故须分为 承载能力极限状态和正常使用极限状

19、态进行计算： 承载能力极限状态 V=2.886kN 正常使用极限状态 VK=0.344kN （3） 、横向水平杆验算 由上节可知 F=V,FK=VK q=1.2g=1.20.033=0.04kN/m qK=g=0.033kN/m 由于横向水平杆按规范规定按简支梁计算计算简图如下： 二类特制# 12 （图 7） 强度计算受力简图 （图 8） 弯矩图 1、抗弯验算 Mmax=0.821kNm =0Mmax/W=10.821106/4490=182.885N/mm2f=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 （图 9） 挠度计算受力简图 （图 10）挠度图 max0.347mmminla/150，

20、10=10mm 满足要求 3、支座反力计算 承载能力极限状态： Vmax=5.796kNm （4） 、扣件抗滑承载力验算 扣件抗滑承载力验算： R=Vmax=5.796kNRc=8kN 二类特制# 13 满足要求 （5） 、立杆稳定验算 脚手板理论铺设层数 y=minH/(x+1)h,yZ=4 1、立杆承受的结构自重标准值 NG1k NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=16.60.13+4(0.85+0.15)20.033/2+0.01 462/2=2.306kN 2、构配件自重标准值 NG2k1 Z=min(y,m)=3 NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+

21、zgk2la+laHgk3=3(0.85+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1. 516.60.01=1.802kN 3、施工活荷载标准值 脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载 即可满足实际情况。 NQK=(njgQkj+nzxQkx+QDK)(lb+a1)la/2=(13+12+1.350.5)(0.85+0.15)1.5/ 2=4.256kN 4、风荷载统计 立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65 连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位 置处的风荷载高度变化系数z=0.679 风荷载标准值： k

22、=zs0=0.651.2710.3=0.248kN/m2 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 （GB51210）6.2.6 条规定，取 风荷载组合值系数 w=0.6，根据连墙件的步距可确定 1=0.6，连墙件竖向间 距 H1=3.6。 Mwk=0.051klaH12=0.050.60.2481.53.62=0.145kNm Mwd=wQMwk=0.61.40.145=0.121kNm 立杆荷载组合：立杆荷载组合： 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 （GB51210）6.2.5 条规定进行 二类特制# 14 计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4NQK=1.2(2.306+1.802

23、)+1.44.256=10.888kN 长细比验算长细比验算： l0=kh=1.1551.51.8=3.119m =l0/i=3.1191000/15.9=196.132=210 满足要求 根据值查规范 JGJ130-2011 附录 A.O.6 得到=0.188 则立杆稳定的验算式为： 不组合风荷载： 0Nd/A=1(10.8881000)/(0.188424)=136.778N/mm2f=205N/mm2 满足要求 组合风荷载： 0Nd/A+0Mwd/W=1(10.2921000)/(0.188424)+10.121106/4490=156. 333N/mm2f=205N/mm2 满足要求

24、（6） 、允许搭设高度验算 不组合风荷载： H=Af-(1.2NG2K+1.4NQK)/1.2gk=(0.188424205- (1.21.8021000+1.44.2561000)/(1.20.131000)=52.548m 组合风荷载： H=Af-1.2NG2K+0.91.4（NQK+Mwk/W)/1.2gk=(0.188424205- (1.21.8021000+0.91.4(4.2561000+0.145106/4490)/(1.20.131000)=56.10 7m H=16.6mH=52.548m 满足要求 （7） 、连墙件承载力验算 计算连墙件的计算长度： a0=a=0.3100

25、0=300mm,=a0/i=300/15.9=18.868=210 根据值查规范 JGJ130-2011 附录 A.O.6 得到=0.949 二类特制# 15 风荷载标准值： k=zs0=0.6791.2710.3=0.259kN 风荷载产生的连墙件轴向力设计值： Nwld=QkL1H1=1.40.25910.8=3.915kN 连墙件的轴向力设计值： Nld=Nwld+N0=3.915+3=6.915kN 其中 N0由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 （GB51210）6.2.7 条 规定进行取值。 将 Nl、带入下式： 强度： =Nl/Ac=6.9151000/424=16.308N/m

26、m20.85f=0.85205=174.25N/mm2 稳定：Nl/A=6.9151000/(0.949424) =17.177N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2 扣件抗滑移：Nl=6.915kNRc=12kN 满足要求 悬挑接料平台计数书悬挑接料平台计数书 1#楼层高 3.1m；6#楼层高 2.95m，本方案取 1#楼 6 层悬挑接料平台架 3.16=18.3m 进行验算。 （1） 、脚手架参数 架体搭设基本参数 脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型483 脚手架搭设高度 H(m)18.3水平杆步距 h（m）1.8 立杆纵距（跨距）la(m)1.5立杆横距 lb(

27、m)0.85 内立杆距建筑距离 a(m)0.3横向水平杆悬挑长度 a1(m)0.15 纵横向水平杆布置方式横向水平杆在 上 纵杆上横杆根数 n2 连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接 连墙件截面类型钢管连墙件型号483 二类特制# 16 扣件连接的连接种类单扣件支撑或拉杆（绳）设置形式钢丝绳与钢丝 杆不参与计算 脚手架安全等级2 级脚手架结构重要性系数 01 悬挑钢梁参数 悬挑钢梁类型工字钢悬挑钢梁规格16 号工字钢 钢梁上表面距地面高度(m)15钢梁悬挑长度(m)1.3 钢梁锚固长度(m)2悬挑钢梁与楼板锚固类型螺栓连接 钢梁搁置的楼板混凝土强度C30楼板厚度(mm)120 钢筋保护

28、层厚度(mm)15配筋钢筋强度等级HRB400 钢梁锚固点拉环/螺栓个数2拉环/螺栓直径(mm)20 荷载参数 脚手板类型木脚手板挡脚板类型木挡脚板 脚手板铺设的方式每 2 步设置一 层 密目式安全网的自重标准值 (kN/m2) 0.01 实际脚手板铺设层数3结构脚手架施工层数 njg1 结构脚手架荷载标准值 Qkj(kN/m2) 3装修脚手架施工层数 nzx1 装修脚手架荷载标准值 Qkx(kN/m2) 2脚手架上震动、冲击物体自 重 QDK(kN/m2) 0.5 脚手板自重标准值 gK1(kN/m2) 0.35计算震动、冲击荷载时的动 力系数 1.35 脚手架搭设地区河南(省)郑州 市(市

29、) 地面粗糙程度C 类密集建筑 群的中等城市 市区 基本风压值 w0(kN/m2)0.3架体底部风压高度变化系数0.65 架体顶部风压高度变化系数0.92风荷载体型系数1.271 脚手架状况全封闭，半封 闭 背靠建筑状况敞开、框架和 开洞墙 密目网每 100cm2 的目数 m2000每目面积 A(cm2)0.01 二类特制# 17 （图 1） 立面图 （图 2） 剖面图 （2） 、横向水平杆验算 由于纵向水平杆上的横向水平杆是均等放置的缘故，横向水平杆的距离为 la/(n+1） ，横向水平杆承受的脚手板及施工活荷载的面积。 其中荷载统计时将钢管自重统计入永久荷载，这样计算更为精确，其中钢 管自

30、重标准值为 g=0.033。 二类特制# 18 根据分析脚手架的横向水平杆上荷载一定是由可变荷载控制的组合为不利 组合，故： q=1.2(g+gK1la/(n+1)+1.4(Qk+QDK)la/(n+1)=1.2(0.033+0.351.5/(2+1)+1.4 (3+1.350.5)1.5/(2+1)=2.822kN/m 1、抗弯验算 （图 3） 强度计算受力简图 （图 4） 弯矩图 Mmax=0.239kNm =0Mmax/W=10.239106/4490=53.286N/mm2f=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 正常使用极限状态 qK=g+gK1la/(n+1)=0.033+0.

31、351.5/(2+1)=0.208kN/m （图 5） 挠度计算受力简图（横杆） 二类特制# 19 （图 6） 挠度图 max=0.059mmminlb/150，10=5.667mm NumaxCheck1 3、支座反力计算 由于支座反力的计算主要是为了纵向水平杆的验算，故须分为承载能力极 限状态和正常使用极限状态进行计算： 承载能力极限状态 V=1.66kN 正常使用极限状态 VK=0.123kN （3） 、纵向水平杆验算 由上节可知 F=V,FK=VK q=1.20.033=0.04kN/m qK=g=0.033kN/m 由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由 布

32、置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力 学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下： 挠度验算的计算简图如下： 1、抗弯验算 Fq=1.40.5(Qk+QDK)La/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.40.5(3+1.350.5)1.5/(2+1)0. 85(1+0.15/0.85)2=1.513kN/m 二类特制# 20 （图 7） 强度计算受力简图（纵杆） （图 8） 弯矩图 Mmax=0.774kNm =0Mmax/W=10.774106/4490=172.379N/mm2f=205N/mm2 满足要求 2、挠度验算 （图 9） 挠度计算受

33、力简图（纵杆） （图 10）挠度图 max=0.419mmminla/150，10=10mm 满足要求 3、支座反力计算 Vmax=5.893kN （4） 、扣件抗滑承载力验算 扣件抗滑承载力验算： R=Vmax=5.893kNRc=8kN 满足要求 二类特制# 21 （5） 、立杆稳定验算 脚手板每隔脚手板理论铺设层数 y=minH/(x+1)h,yZ=4 1、立杆承受的结构自重标准值 NG1k NG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=18.30.13+4(0.85+0.15)20.033/2+0.01 462/2=2.527kN 2、构配件自重标准值 NG2K Z=

34、min(y,m)=3 NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3(0.85+0.15)1.50.35/2+30.171.5+1. 518.30.01=1.827kN 3、施工活荷载标准值 脚手架上冲击荷、震动荷载，非偶发事件，仅取一层脚手板上作用该荷载 即可满足实际情况。 NQK=(njgQkj+nzxQkx+QDK)(lb+a1)la/2=(13+12+1.350.5)(0.85+0.15)1. 5/2=4.256kN 4、风荷载统计 立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部的风荷载高度变化系数z=0.65 连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙

35、件位 置处的风荷载高度变化系数z=0.92 风荷载标准值：k=zs0=0.651.2710.3=0.248kN/m2 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 （GB51210）6.2.6 条规定，取 风荷载组合值系数 w=0.6，根据连墙件的步距可确定 1=0.6，连墙件竖向间 距 H1=2.4。 Mwk=0.051klaH12=0.050.60.2481.52.42=0.064kNm Mwd=wQMwk=0.61.40.064=0.054kNm 5、荷载组合立杆荷载组合 根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 （GB51210）6.2.5 条规定进行 计算：Nd=1.2(NG1K+NG2K)+1.4

36、NQK=1.2(2.527+1.827)+1.44.256=11.183kN 6、稳定系数的计算 l0=kh=1.1551.51.8=3.119m 二类特制# 22 允许长细比的验算：=l0/i=3.1191000/15.9=196.132=210 满足要求 根据值查规范 JGJ130-2011 附录 A.O.6 得到=0.188 7、立杆稳定的验算 不组合风荷载： 0N/A=1(11.1831000)/(0.188424)=140.296N/mm2f=205N/mm2 满足要求 组合风荷载： 0N/A+0Mwd/W=1(10.5871000)/(0.188424)+10.054106/449

37、0=144.8 4N/mm2f=205N/mm2 满足要求 （6） 、连墙件承载力验算 计算连墙件的计算长度： a0=a=TiememberLb1mm,=a0/i=300/15.9=18.868=210 根据值查规范 JGJ130-2011 附录 A.O.6 得到=0.952 风荷载标准值：k=zs0=0.921.2710.3=0.351kN/m2 风荷载产生的连墙件轴向力设计值： Nwld=QkL1H1=1.40.35132.4=3.536kN 连墙件的轴向力设计值： Nld=Nwld+N0=3.536+3=6.536kN 其中 N0由根据建筑施工脚手架安全技术统一标准 （GB51210）6

38、.2.7 条 规定进行取值。 将 Nl、带入下式： 强度： =Nl/Ac=6.5361000/424=15.415N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2 稳定：Nl/A=6.5361000/(0.952424) =16.192N/mm20.85f=0.85205=174.25N/mm2 扣件抗滑移：Nl=6.536kNRc=8kN 二类特制# 23 满足要求 （7） 、悬挑钢梁验算 1、计算简图 悬挑钢梁示意图如下： （图 11）钢梁示意图 根据规范规定及钢梁的实际受力、约束条件，可将悬挑钢梁简化为一段悬 挑的简支梁，计算简图如下： （图 12）承载能力极限状态的受力简图（钢梁） 2、荷载统计 根据钢梁的计算简图和荷载情况，利用基本力学原理进行最大弯矩、最大 剪力计算 承载能力极限状态最大弯矩： （图 13）弯矩图 Mmax=16.424kNm 正常使用极限状态最大弯矩： Mkmax=12.658kNm 二类特制# 24 承载能力极限状态下的最大剪力： （图 14）剪力图 Qmax=22.682kN 支座反力： R2=9.084kN R1=32.263kN 3、抗弯强度