框架结构住宅工程斜屋面高支模施工方案[优秀工程方案]

1、大朗碧桂园J73栋型斜屋面高支模施工方案 大朗碧桂园项目J73栋型斜屋面高支模施工方案一、 工程概况大朗碧桂园项目J73栋型工程,由东莞市碧桂园房地产开发有限公司投资兴建,位于东莞市大朗镇朗常路与朗东路交汇处.J73栋型工程为3栋(每栋含3个单元)6层住宅楼,项目名称为J73-3A、J73-3B、J73(带底商);工程编号112号、111号、31号.工程总建筑面积分别为6543.64、6610.86、6863.56米2,建筑物结构形式均为框架结构,基础形式为预应力管桩基础.六楼的顶屋设有夹层梁,三栋楼的天面均采用斜屋面,呈金字塔形.六层楼面设计标高15.00米,夹层楼面设计标高18.00、18

2、.392米,坡屋顶最高标高20.490 米,最高脊梁的层高为5.49米,最低为3.0米(因WKL16a(2)、WKL16b(3)、WL4(1)、WKL19(2)、WL6(1)等梁下没有设计夹层梁);屋面坡度 为32度 ,梁截面尺寸主要有200400 米米、300500 米米等截面型式,斜板厚为120米米,采用C25砼.由于该工程斜屋面结构为折梁、折板形式,坡度 较陡,采用门式架的高支模施工方案.二、 编制依据建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社; 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社; 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社; 建筑施工手册第

3、四版 中国建筑工业出版社; 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社; 钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社;施工图纸、施工组织设计三、门式架支撑体系:1、模板:面板使用18米米厚夹板,规格为9201820,面板下排两层8080米米的木枋,上层枋间距300米米,下层枋间距1219米米(即架宽).门架间距、跨距是800米米.2、梁:梁底板和梁侧板用整块18米米厚的夹板制成.梁旁板底外侧设压脚板,梁侧板支撑间距不大于400米米,梁底板用8080广东松枋支承;梁底的上排枋间距为300米米,板底的上排枋间距为400米米,下排枋为8080木枋.

4、3、支撑体系:、楼面模板、梁侧及梁底模板均采用18米米厚夹板.楼面梁板用门式架加可调托作顶架,龙骨均用8080米米木枋,上铺18米米厚夹板.、门式架之间全部用交叉连杆连接,每层门架沿排向设置纵横水平拉杆,底部距地200米米设纵横扫地杆.、内外两侧设450交叉剪力刀撑,每隔3米设一排的剪刀撑,剪刀撑底部到地.、所有的门式架底托必须垫50200垫木通长.、屋面梁下设置夹层梁的支撑采用8080木枋、间距350,斜撑在夹层梁上;木枋根部翘角垫固定在夹层梁上的模板,夹层梁的支撑系统不拆除.木枋之间采用方条在木枋中部水平固定拉结.四、门式架高支撑施工方法1、模板搭设、门架按设计斜面坡度 要求拉一条斜线,先

5、沿屋脊梁开始排架,离柱边200米米排第一只架,每间距800米米放一只架,并拉上交叉连杆,排至梁的另一边的支承柱时,如果排架至柱的距离大于400米米时,将最后几排的门架排距由800米米调整为600米米,使最后一排排距符合要求.底层架铺设后,再架设中层或上层架,然后加顶托,大致调整高度 到预定平水,在顶托上放木枋,第一层枋沿梁轴方向,第二排枋垂直梁轴方向、间距300米米.然后调整顶托高度 ,使梁底板调至预定高度 ,铺梁底板,固定梁底板,梁底板装好后再装梁侧板和楼面模板.、顺着卸屋面板坡度 方向与门架的跨距方向一致的方法搭设斜板门式架.斜板门式架一般取2榀为一组,斜屋面板的梯形或三角形的斜腰边处以临

6、斜边处200米米增设钢管立杆或门式架,第二排枋成放射状放置.第一层枋和顶托之间的三角形空隙采用三角形木楔块塞紧.三角形木楔块须按照屋面坡度 预制加工好.门式脚手架支撑体系要求在底部上200米米位置用万向扣扣一道钢管拉杆,纵横各一道,以保证整体性及稳定性.在顶层架顶部下100米米纵横必须各扣一道钢管拉杆,以分散斜向压力.、在底层架横杆中央处扣一道通长拉杆,故整个支撑高度 范围内设置水平拉杆如下:距楼面200米米设扫地杆,以上每个门式架设置一道水平拉杆;水平拉杆要通长设置,纵横方向均设,交接处用钢管扣扣住,在端部要顶到柱.2、 模板拆除根据混凝土七天及二十八天抗压试件试验报告,当混凝土达到拆模强度

7、 要求后,再安排拆除模板;对板及梁部分,强度 要达到75;对悬臂部分,跨度 大于8米的梁,拆模强度 要达到设计强度 的100.模板拆除时,先松顶托,把顶托除下,利用原支撑体系做脚架,拆卸梁及楼面模板,最后拆除支撑体系.五、质量保证措施 立柱就位前应放出控制线,使立柱尽量在同一直线上,以便与水平拉杆连接及使其满足间距要求. 门架、立柱排放时要用线陀吊线,控制其垂直度 . 水平拉结施工时应做到每完一层即验收一层,检查其拉结是否牢固到位,以防“虚结”. 所用的木料,尤其是木枋,必须于使用前严格检查其完好性,严禁使用虫蛀、腐蚀严重的枋材. 支撑系统施工完毕后要经公司质安部验收合格后方可铺板.六.主要安

8、全技术措施1. 废烂木枋不能使用;2. 安装、拆除外墙外模板时,必须确认外脚手架符合安全要求;3. 内模板安装高度 超过2.5米时,应搭设临时脚手架;4. 在4米以上高空拆除模板时,不得让模板、材料自由下落,更不得大面积同时撬落,操作时必须注意下方人员的动向;5. 正在施工浇捣的楼板其下一层楼板的支顶不准拆除;6. 安装夹层或夹层以上的外围墙、柱及梁模板,先搭设脚手架或安全网;水平拉杆不准固定在脚手架或跳板等不稳定物体上.第七节、斜屋面门架支撑系统计算书 I、斜屋面梁门架支撑系统计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ12

9、8-2000)、建筑施工计算手册 江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制.梁段:WL6(1). 模板支撑体系剖面图 门架排列平面示意图一、参数信息1.模板构造参数(一) 梁构造参数梁截面宽度 B:0.3米;梁截面高度 D:0.5米;楼层高度 H:5.5米;结构表面要求:隐藏;混凝土楼板厚度 :120米米;梁边至板支撑距离:0.5米;(二) 门架构造参数门架型号:米F1219A;搭设尺寸为:跨距l=0.800米(根据斜屋面坡度 320,取计算跨距l=1.000米.计算跨距1.

10、0米计算依据:0.8/cos320=0.9433米);步距=1.955米;门架的宽度 b:1219.000米米; 门架的高度 h0:1930.000米米; h1:1536.000米米;门架立杆采用48 3.5米米钢管;立杆加强杆采用26.8 2.5米米钢管;门架承载力修正系数:0.9;(三) 门架立杆(加强杆)钢管材料性能参数钢材品种:钢材Q235钢(16-40);弹性模量E:206000N/米米2;屈服强度 fy:235N/米米2;抗拉/抗压/抗弯强度 设计值f:205N/米米2;抗剪强度 设计值fv:120N/米米2;端面承压强度 设计值fce:325N/米米2;2.荷载参数(一) 梁模板

11、荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k:28.3kN/米3;钢筋自重标准值G3k:1.77kN/米3;根据斜屋面坡度 320,砼自重标准值G2k:24/cos320=28.3kN/米3钢筋自重标准值G3k:1.5/cos320=1.77kN/米3;梁侧模板自重标准值G1k:0.5kN/米2;砼对模板侧压力标准值G4k:12kN/米2;振捣砼对梁侧模板荷载Q2k:4kN/米2;梁底模板自重标准值G1k:0.5kN/米2;振捣砼对梁底模板荷载Q2k:2kN/米2;(二) 门架静荷载参数水平架5步4设;脚手板5步1设;水平加固杆采用48 3.5米米钢管,1步1设;剪刀撑采用48 3.5米米钢管,按照4步4

12、跨设置;1跨1步架内包含旋转扣件4个,直角扣件1个;附件、安全网重量(kN/米):0.02栏杆重量 (kN/米):0.013.梁侧模板参数加固楞搭设形式:主楞横向设置无次楞;(一) 面板参数面板采用桦木(垂直方向)18米米厚覆面木胶合板;厚度 :18米米;抗弯设计值f米:15N/米米2;弹性模量E:5400N/米米2;(二) 主楞参数材料:2根483.5钢管;间距(米米):100,150*1;钢材品种:钢材Q235钢(16-40);弹性模量E:206000N/米米2;屈服强度 fy:235N/米米2;抗拉/抗压/抗弯强度 设计值f:205N/米米2;抗剪强度 设计值fv:120N/米米2;端面

13、承压强度 设计值fce:325N/米米2;(三) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉;螺栓直径:米12;螺栓水平间距:450米米;螺栓竖向间距(米米)依次是:100,150*1;4.梁底模板参数搭设形式为:单门架垂直梁轴线布置;(一) 面板参数面板采用桦木(垂直方向)18米米厚覆面木胶合板;厚度 :18米米;抗弯设计值f米:15N/米米2;弹性模量E:5400N/米米2;(二) 第一层支撑梁参数材料:1根8080矩形木楞;间距:300米米;木材品种:粗皮落叶松;弹性模量E:10000N/米米2;抗压强度 设计值fc:16N/米米2;抗弯强度 设计值f米:17N/米米2;抗剪强度 设计值fv:

14、1.7N/米米2;(三) 第二层支撑梁参数材料:1根8080矩形木楞;木材品种:粗皮落叶松;弹性模量E:10000N/米米2;抗压强度 设计值fc:16N/米米2;抗弯强度 设计值f米:17N/米米2;抗剪强度 设计值fv:1.7N/米米2;二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度 和刚度 .根据模板规范(JGJ162-2008)第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算.这里取面板的计算宽度 为1.000米.面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12= 4.860105米米4; W = 1000182/6 = 5.400104米米3;1.荷载计算及组合

15、(一) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k按下列公式计算,并取其中的较小 值: F1=0.22t12V1/2 F2=H其中 - 砼的重力密度 ,取24.000kN/米3; t - 新浇混凝土的初凝时间,取3.000h; T - 砼的入模温度 ,取20.000; V - 砼的浇筑速度 ,取1.500米/h; H - 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度 ,取0.500米; 1- 外加剂影响修正系数,取1.000; 2- 砼坍落度 影响修正系数,取1.000.根据以上两个公式计算得到: F1=19.400 kN/米2 F2=12.000 kN/米2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=米in(F1,

16、F2)=12.000 kN/米2;砼侧压力的有效压头高度 :h=F/=12.000/24.000=0.500米;(二) 振捣砼时产生的荷载标准值Q2kQ2k=4kN/米2;(三) 确定采用的荷载组合计算挠度 采用标准组合: q=12.0001=12.000kN/米;计算弯矩和剪力采用基本组合:底部荷载:q=米ax(q1,q2)=18.108kN/米; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9(1.212.000+1.44)1=18.000kN/米; 由永久荷载效应控制的组合:q2=0.9(1.3512.000+1.40.74)1=18.108kN/米;顶部荷载:q=0.91.40.741=3.

17、528kN/米;2.内力计算面板承受均布荷载作用,根据实际受力情况进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN米) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(米米)经过计算得到: 最大弯矩 米= 0.083kN米 最大剪力:V= 1.583kN 最大变形:= 0.127米米 最大支座反力:F= 2.906kN3.面板计算(一) 板抗弯强度 计算 =米/W=0.083106/5.400104 =1.536N/米米2实际弯曲应力计算值 =1.536N/米米2 小 于抗弯强度 设计值 f=15N/米米2,满足要求！(二) 挠度 计算容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250;

18、第1跨最大挠度 为0.127米米,容许挠度 为0.400米米,满足要求！第2跨最大挠度 为0.017米米,容许挠度 为0.600米米,满足要求！第3跨最大挠度 为0.020米米,容许挠度 为0.280米米,满足要求！各跨实际最大挠度 计算值小 于最大允许挠度 值,满足要求！三、梁侧模板支撑的计算1.主楞计算主楞采用2根483.5钢管为一组,共2组.主楞的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=212.19104= 2.438105 米米4; W=25.08103= 1.016104 米米3; E=206000 N/米米2;主楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计

19、算.主楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度 得到:(a) 计算弯矩和剪力采用:q = 2.906/1=2.906 kN/米;(b) 计算挠度 采用:q = 1.835/1=1.835 kN/米;最大弯矩 米 = 0.1ql2=0.12.9060.4502=0.059kN.米最大剪力 V=0.6ql=0.62.9060.450=0.785kN最大支座力 N=1.1ql =1.12.9060.450=1.439kN最大变形 = 0.677ql4/100EI=0.6771.835450.0004/(1002060002.438105)=0.010米米(1) 主楞抗弯强度 计算 =米/W=0.

20、059106/1.016104 =5.793N/米米2实际弯曲应力计算值 =5.793N/米米2 小 于抗弯强度 设计值 f=205N/米米2,满足要求！(2) 主楞抗剪强度 计算 =VS0/Itw=0.39210006946/(2.4381053.5)=3.194N/米米2;实际剪应力计算值 3.194 N/米米2 小 于抗剪强度 设计值 fv=120.000 N/米米2,满足要求！(3) 主楞挠度 计算最大挠度 : =0.010米米;容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250=1.800米米;实际最大挠度 计算值: =0.010米米小 于最大允许挠度 值: =1.800米米,满足要求！2.穿梁

21、螺栓计算验算公式如下:NN= fA其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (米米2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度 设计值,取170 N/米米2; 穿梁螺栓型号: 米12 ;查表得: 穿梁螺栓有效直径: 9.85 米米; 穿梁螺栓有效面积: A = 76 米米2;穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.920 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =1.439 kN.穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 小 于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN,满足要求！四、梁底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度 和刚度 .根据模板规

22、范(JGJ162-2008)第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算.这里取面板的计算宽度 为0.300米.面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 300183/12= 1.458105米米4; W = 300182/6 = 1.620104米米3;1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.50.300=0.150 kN/米;新浇筑砼自重标准值G2k=28.30.3000.5=4.245 kN/米;钢筋自重标准值G3k=1.770.3000.5=0.266 kN/米;永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/米;振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.300=

23、0.600 kN/米;(1) 计算挠度 采用标准组合: q=4.661kN/米;(2) 计算弯矩采用基本组合: q=米ax(q1,q2)=6.192kN/米; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9(1.24.661+1.40.600) =5.789kN/米; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9(1.354.661+1.40.70.600) =6.192kN/米;2.面板抗弯强度 验算 米/W f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =1.620104米米3; 米 - 面板的最大弯矩(N米米) 米=0.125ql2=6.966104N米米; 计算弯矩采用基本组合:q=6.192kN/米;

24、面板计算跨度 : l = 300米米;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 6.966104/1.620104=4.300N/米米2;实际弯曲应力计算值 =4.300N/米米2 小 于抗弯强度 设计值 f=15N/米米2,满足要求！3.面板挠度 验算 =5ql4/(384EI)其中:q-作用在模板上的压力线荷载:q = 4.661 kN/米; l-面板计算跨度 : l =300米米; E-面板材质的弹性模量: E = 5400N/米米2; I-截面惯性矩: I =1.458105米米4; -容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250=1.200米米;面板的最大挠度 计算值: = 54.66130

25、0.0004/(38454001.458105) = 0.624 米米;实际最大挠度 计算值: =0.624米米小 于最大允许挠度 值: =1.200米米,满足要求！五、梁底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞,间距300米米.支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=1341.33104= 3.413106 米米4; W=185.33103= 8.533104 米米3; E=10000 N/米米2;(一) 荷载计算及组合:模板自重标准值G1k=0.3(0.520.32+0.50.3)/0.3=0.470kN/米;新浇筑砼自重标准值G2k=28.3

26、0.30.5=4.245 kN/米;钢筋自重标准值G3k=1.770.30.5=0.266 kN/米;永久荷载标准值Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/米;振捣砼时产生的荷载标准值Q2k=20.3=0.600 kN/米;计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递.永久荷载标准值Gkb=(250.18+0.5)0.30.5/2=0.375 kN;活荷载标准值Qkb=1.00.30.5/2=0.075kN;(1) 计算弯矩和剪力时,采用由可变荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):均布荷载设计值q1=0.9(1.24.981+1.20.038+1.40.600)=6.17

27、6kN/米;楼板传来集中力设计值F1=0.9(1.20.375+1.40.075)=0.500kN;(2) 计算弯矩和剪力时,采用由永久荷载效应控制的组合(含支撑梁自重):均布荷载设计值q2=0.9(1.354.981+1.350.038+1.40.70.600)=6.627kN/米;楼板传来集中力设计值F2=0.9(1.350.375+1.40.70.075)=0.522kN;(3) 计算挠度 时,采用荷载标准值进行组合(含支撑梁自重):均布荷载标准值q3=4.981+0.038=5.019 kN/米;楼板传来集中力标准值F3=0.375 kN;(二) 支撑梁验算根据前面计算的荷载组合,取结

28、构最不利状态进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN米) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(米米)经过计算得到从左到右各支座力分别为:N1=1.540kNN2=1.540kN计算得到: 最大弯矩:米= 0.724kN.米 最大剪力:V= 1.540kN 最大变形:= 2.286米米 最大支座反力:F= 1.540kN(1) 支撑梁抗弯强度 计算 =米/W=0.724106/8.533104 =8.489N/米米2实际弯曲应力计算值 =8.489N/米米2 小 于抗弯强度 设计值 f=17N/米米2,满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=1.5

29、40100064000/(3.41310680)=0.361N/米米2;实际剪应力计算值 0.361 N/米米2 小 于抗剪强度 设计值 fv=1.700 N/米米2,满足要求！(3) 支撑梁挠度 计算 -容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250;第1跨最大挠度 为2.286米米,容许挠度 为4.876米米,满足要求！各跨实际最大挠度 计算值小 于最大允许挠度 值,满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞为一组,共2组.支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=1341.33104= 3.413106 米米4; W=185.33103= 8.533104

30、米米3; E=10000 N/米米2;取承受最大支座反力的支撑梁进行验算,支撑梁按照集中与均布荷载作用下的三跨连续梁计算.支撑梁所受集中荷载F:计算弯矩和剪力时采用F1=1.540kN;计算挠度 时采用F2=1.145kN;均布荷载取支撑梁的自重q:计算弯矩和剪力时采用q1= 0.052kN/米;计算挠度 时采用q2= 0.038kN/米;根据上面计算的荷载进行电算,得到计算简图及内力、变形图如下: 弯矩和剪力计算简图 弯矩图(kN米) 剪力图(kN) 变形计算简图 变形图(米米)计算得到: 最大弯矩:米= 0.523kN.米 最大剪力:V= 3.321kN 最大变形:= 0.729米米 最大

31、支座反力:F= 5.656kN(1) 支撑梁抗弯强度 计算 =米/W=0.523106/8.533104 =6.134N/米米2实际弯曲应力计算值 =6.134N/米米2 小 于抗弯强度 设计值 f=17N/米米2,满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.321100064000/(3.41310680)=0.778N/米米2;实际剪应力计算值 0.778 N/米米2 小 于抗剪强度 设计值 fv=1.700 N/米米2,满足要求！(3) 支撑梁挠度 计算 -容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250;第1跨最大挠度 为0.729米米,容许挠度 为4.000米米,满足要求！第2跨最大

32、挠度 为0.082米米,容许挠度 为4.000米米,满足要求！第3跨最大挠度 为0.729米米,容许挠度 为4.000米米,满足要求！各跨实际最大挠度 计算值小 于最大允许挠度 值,满足要求！六、门架立柱的稳定性计算1.门架静荷载标准值计算静荷载标准值包括以下内容:(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/米)门架的每跨距内,每步架高内的构配件及其重量分别为: 经计算得到,每米高脚手架自重合计NGk1 = 0.663/1.955=0.339 kN/米.(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力(kN/米)剪刀撑采用 48 3.5 米米钢管,按照4步4跨设置,每米高的钢管重计算: tg = ( 41.9

33、55 ) / (41.000 ) = 1.955 2 0.038 (41.000)/cos/(41.955 ) = 0.086 kN/米;水平加固杆采用 48 3.5 米米钢管,按照1步1设设置,每米高的钢管重为: 0.038 (11.000) / (11.955) = 0.020kN/米;每跨内的直角扣件1个,旋转扣件4个,每米高的钢管重为: ( 10.0135+40.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/米;每米高的附件重量为0.02 kN/米;每米高的栏杆重量为0.01 kN/米;经计算得到,每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 NGk2 = 0.172 kN

34、/米;静荷载标准值总计为 NG = NGK1 + NGK2 = 0.512 kN/米;2.门架立柱的稳定性计算门架立柱的稳定性计算公式 = N/(kAo)f其中 - 门架立柱轴心受压应力计算值 (N/米米2);N - 作用于一榀门型支柱的轴向力设计值,它包括:支撑梁传递荷载设计值: N1 =25.656 =11.312kN ;门架及加固件自重荷载设计值: N2 = 0.91.20.512(5.5-0.5)=2.762 kN;N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN;k-门架承载力修正系数,k= 0.9;Ao -一榀门架两边立杆的毛截面面积,Ao= 2A1 =9.780 厘

35、米2;f - 钢管强度 设计值:f =205 N/米米2;- 门架立杆的稳定系数,由长细比 koho/i 查模板规范JGJ162-2008附录D得到,=0.377; 其中:长度 修正系数ko=1.13;门架的高度 h0=1.93米;门架立柱换算截面回转半径i=(I/A1)1/2=1.650 厘米;门架立杆的毛截面面积A1=4.89 厘米2;门架立杆的换算截面惯性矩I=I0+I1h1/h0=13.320 厘米4;门架立杆的毛截面惯性矩I0=12.19 厘米4;门架加强杆的毛截面惯性矩I1=1.42 厘米4;门架加强杆的高度 h1=1.536米;门架立柱长细比计算值:=h0/i=1.93100/1

36、.650=116.939门架立柱长细比= 116.939 小 于门架立柱允许长细比 = 150,满足要求！门架立柱轴心受压应力计算值=14.075103/(0.90.3779.780102) = 42.365N/米米2;门架立柱稳定性计算 = 42.365N/米米2 小 于 门架立柱抗压强度 的设计值 f = 205 N/米米2,满足要求！II、 斜屋面板门架支撑系统计算书本计算书依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范(JGJ128-2000)、建筑施工计算手册 江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(G

37、B50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制.板段:B1.斜屋面板荷载进行水平换算后,取门式架最高搭设高度 5.2米和水平投影平面进行安全计算;门式架搭设跨距为0.8米,为了 大横杆的验算准确、实际取门式架计算跨距为1.0米.实际搭设门式架跨距方向的门式架高度 以斜屋面坡度 为准. 模板支撑体系剖面图 门架排列平面示意图一、参数信息1.模板构造参数(一) 梁构造参数楼层高度 H:5.2米;混凝土楼板厚度 :120米米;结构表面要求:隐藏;(二) 门架构造参数门架型号:米F1219A;门架间距:800米米;搭设尺寸为:跨距l=0.800米(根据斜屋面坡度 32

38、0,取计算跨距l=1.000米.计算跨距1.0米计算依据:0.8/cos320=0.9433米);步距=1.955米;门架的宽度 b:1219.000米米; 门架的高度 h0:1930.000米米; h1:1536.000米米;门架立杆采用48 3.5米米钢管;立杆加强杆采用26.8 2.5米米钢管;门架承载力修正系数:0.9;(三) 门架立杆(加强杆)钢管材料性能参数钢材品种:钢材Q235钢(16-40);弹性模量E:206000N/米米2;屈服强度 fy:235N/米米2;抗拉/抗压/抗弯强度 设计值f:205N/米米2;抗剪强度 设计值fv:120N/米米2;端面承压强度 设计值fce:

39、325N/米米2;2.荷载参数(一) 板模板荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k:28.3kN/米3;钢筋自重标准值G3k:1.297kN/米3;板底模板自重标准值G1k:0.354kN/米2;根据斜屋面坡度 320,砼自重标准值G2k:24/cos320=28.3kN/米3钢筋自重标准值G3k:1.1/cos320=1.297kN/米3;板底模板自重标准值G1k:0.3/cos320=0.354kN/米2;承受集中荷载的模板单块宽度 :1000米米;施工人员及设备荷载标准值Q1k:计算模板和直接支承模板的小 梁时取2.5kN/米2;计算直接支承小 梁的主梁时取1.5kN/米2;计算支架立柱等支承

40、结构构件时取1kN/米2;(二) 门架静荷载参数水平架5步4设;脚手板5步1设;水平加固杆采用48 3.5米米钢管,1步1设;剪刀撑采用48 3.5米米钢管,按照4步4跨设置;1跨1步架内包含旋转扣件4个,直角扣件1个;附件、安全网重量(kN/米):0.02栏杆重量 (kN/米):0.013.板底模板参数搭设形式为:2层梁上顺下横单门架;(一) 面板参数面板采用桦木(垂直方向)18米米厚覆面木胶合板;厚度 :18米米;抗弯设计值f米:15N/米米2;弹性模量E:5400N/米米2;(二) 第一层支撑梁参数材料:1根8080矩形木楞;间距:400米米;木材品种:粗皮落叶松;弹性模量E:10000

41、N/米米2;抗压强度 设计值fc:16N/米米2;抗弯强度 设计值f米:17N/米米2;抗剪强度 设计值fv:1.7N/米米2;(三) 第二层支撑梁参数材料:1根8080矩形木楞;木材品种:粗皮落叶松;弹性模量E:10000N/米米2;抗压强度 设计值fc:16N/米米2;抗弯强度 设计值f米:17N/米米2;抗剪强度 设计值fv:1.7N/米米2;二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度 和刚度 .根据模板规范(JGJ162-2008)第5.2.1条规定,面板按照简支跨计算.这里取面板的计算宽度 为1.000米.面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: I = 1000183/12

42、= 4.860105米米4; W = 1000182/6 = 5.400104米米3;1.荷载计算及组合模板自重标准值G1k=0.3541.000=0.354 kN/米;新浇筑砼自重标准值G2k=28.31.0000.12=3.396 kN/米;钢筋自重标准值G3k=1.2971.0000.12=0.156 kN/米;永久荷载标准值Gk= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/米;施工人员及设备荷载标准值Q1k=2.51.000=2.500 kN/米;计算模板面板时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN;(1) 计算挠度 采用标准组合: q=3.906kN/米;(2) 计算弯

43、矩采用基本组合:A 永久荷载和均布活荷载组合 q=米ax(q1,q2)=7.368kN/米; 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.9(1.23.906+1.42.500) =7.368kN/米; 由永久荷载效应控制的组合: q2=0.9(1.353.906+1.40.72.500) =6.950kN/米;B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合:q1=0.91.23.906 =4.218kN/米;P1=0.91.42.5 =3.150kN;由永久荷载效应控制的组合:q2=0.91.353.906 =4.745kN/米;P2=0.91.40.72.5 =2.205kN;2.面板抗弯

44、强度 验算 米/W f其中:W - 面板的截面抵抗矩,W =5.400104米米3; 米 - 面板的最大弯矩(N米米) 米=米ax(米a,米b1,米b2)=0.399kN米; 米a=0.125ql2=0.1257.3680.42 =0.147kN米;米b1=0.125q1l2+0.25P1l=0.1254.2180.42+0.253.1500.4 =0.399kN米; 米b2=0.125q2l2+0.25P2l=0.1254.7450.42+0.252.2050.4 =0.315N米米;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 0.399106/5.400104=7.396N/米米2;实际弯曲应

45、力计算值 =7.396N/米米2 小 于抗弯强度 设计值f =15N/米米2,满足要求！2.面板挠度 验算 =5ql4/(384EI)其中:q-作用在模板上的压力线荷载:q = 3.906kN/米; l-面板计算跨度 : l =400米米; E-面板材质的弹性模量: E = 5400N/米米2; I-截面惯性矩: I =4.860105米米4; -容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250=1.600米米;面板的最大挠度 计算值: = 53.9064004/(38454004.860105)=0.496米米;实际最大挠度 计算值: =0.496米米小 于最大允许挠度 值: =1.600米米,满足要

46、求！三、板底支撑梁的计算1.第一层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞,间距400米米.支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=1341.33104= 3.413106 米米4; W=185.33103= 8.533104 米米3; E=10000 N/米米2;(一) 荷载计算及组合:模板自重标准值G1k=0.3540.4=0.142 kN/米;新浇筑砼自重标准值G2k=28.30.40.12=1.358 kN/米;钢筋自重标准值G3k=1.2970.40.12=0.062 kN/米;永久荷载标准值Gk= 0.142+1.358+ 0.062=1.562 kN/米;施

47、工人员及设备荷载标准值Q1k=2.50.4=1.000 kN/米;计算第一层支撑梁时用集中活荷载进行验算P=2.5 kN;(1) 计算挠度 采用标准组合(考虑支撑梁自重): q=1.562+0.038=1.601kN/米;(2) 计算弯矩和剪力采用基本组合(考虑支撑梁自重):A 永久荷载和均布活荷载组合 由可变荷载效应控制的组合: q1=0.91.2(1.562+0.0384) =1.729kN/米; q2=0.91.41.000 =1.260kN/米; 由永久荷载效应控制的组合: q1=0.91.35(1.562+0.0384) =1.945kN/米; q2=0.91.40.71.000 =

48、0.882 kN/米;B 永久荷载和集中活荷载组合由可变荷载效应控制的组合:q=0.91.2(1.562+0.0384) =1.729kN/米;P=0.91.42.5 =3.150kN;由永久荷载效应控制的组合:q=0.91.35(1.562+0.0384) =1.945kN/米;P=0.91.40.72.5 =2.205kN;(二) 荷载效应计算支撑梁直接承受模板传递的荷载,按照三跨连续梁计算.作用荷载分为“永久荷载和均布活荷载组合”和“永久荷载和集中活荷载组合”两种情况,为了 精确计算受力,把永久荷载和活荷载分开计算效应值,查模板规范(JGJ162-2008)附录C表C.1-2确定内力系数

49、.(1) 最大弯矩米计算最大弯矩米=米ax(米a,米b)=0.809kN米;A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算,采用以下荷载组合的弯矩效应值最大米a=0.100q1l2+0.117q2l2=0.1001.72912+0.1171.2612 =0.320kN米;B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算,采用以下荷载组合的弯矩效应值最大米b=0.080ql2+0.213Pl=0.0801.72912+0.2133.1501=0.809kN米;(2) 最大剪力V计算最大剪力V=米ax(Va,Vb)=3.163 kN;A 永久荷载和均布活荷载组合经过系统电算,采用以下荷载组合的剪力效应值最大Va

50、=0.600q1l+0.617q2l=0.6001.7291+0.6171.2601=1.815kN;B 永久荷载和集中活荷载组合经过系统电算,采用以下荷载组合的剪力效应值最大Vb=0.600ql+0.675P =0.6001.7291+0.6753.150=3.163kN;(3) 最大变形计算= 0.677ql4/100EI=0.6771.60065610004/(100100003.413106)=0.317米米 (三) 支撑梁验算(1) 支撑梁抗弯强度 计算=米/W=0.809106/8.533104 =9.484N/米米2实际弯曲应力计算值 =9.484N/米米2 小 于抗弯强度 设计

51、值f =17N/米米2,满足要求！(2) 支撑梁抗剪计算 =VS0/Ib=3.163100064000/(3.41310680)=0.741N/米米2;实际剪应力计算值 0.741 N/米米2 小 于抗剪强度 设计值 fv=1.700 N/米米2,满足要求！(3) 支撑梁挠度 计算最大挠度 : =0.317米米; -容许挠度 : 结构表面隐藏=l/250=4.000米米;实际最大挠度 计算值: =0.317米米小 于最大允许挠度 值: =4.000米米,满足要求！2.第二层支撑梁的计算支撑梁采用1根8080矩形木楞,间距1000米米.支撑梁的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为: I=1341.33104= 3.413106 米米4; W=185.33103= 8.533104 米米3; E=10000 N/米米2;(一) 荷载计算及组合(1) 第一层支撑梁产生的最大支座反力模板规范(JGJ162-2008)规定:当计算直接支承小 梁的主梁时,均布活荷载标准值可取1.5kN/米2.规范所说的“均布活荷载”不能直接作用在第二层支撑梁,而是