金海岸外脚手架专项施工方案

1、金海岸天府花园水城外架施工方案编制单位：四川省第一建筑工程公司编制时间：二九年七月 “金海岸天府花园水城”外脚手架 专项施工方案审批人： 职务： 审核人： 职务： 编制人： 职务： 编制单位：四川省第一建筑工程公司绵阳建设公司编制时间：2009年7月目 录一、工程概况3二、方案编制依据3三、外脚手架方案选择4四、脚手架主材选择4五、外架构造设计4六、外架安全施工防护措施12七、施工通道加工棚临空面的安全防护措施12八、落地式扣件钢管脚手架计算书12九、悬挑式扣件钢管脚手架计算书29十、悬挑卸料平台设计计算49十一、脚手架及卸料平台搭、拆使用安全要求53 一、工程概况：本工程为金海岸天府花园水城

2、二期B区三标段工程，工程位于成都市金堂县，总建筑面积约为4.7万平方米，由2#、3#、5#、6#号建筑物组成： 2#、3#楼为18层电梯公寓；5#、6#楼为12层电梯公寓；2#楼建筑面积为19297.8平方米、层高2.8米，一层地下室；3#楼建筑面积为9748.26平方米，层高2.8米，一层地下室；5#、6#楼建筑面积为5664平方米，层高2.8米。二、方案编制依据：1、建筑工程施工图；2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130-2001（2002年版）；3、建筑施工安全检查标准JGJ59-99；4、建筑施工计算手册江正荣著，2001年版。三、外脚手架方案选择: 为了满足施工过程中立

3、面安全防护和外墙面装饰、装修需要，本工程外脚手架搭设按照以下方案进行实施：2、3号楼五层（结构）梁板以下采用落地式脚手架，五层梁板以上采用型钢挑架，每挑架高19.6米，挑七层，两挑架到位。5、6号楼六层梁板（结构）以下采用落地式脚手架，六层梁板以上采用钢型钢挑架，一挑架到位，挑架高19.6米。四、脚手架主材选择：架管：483.5脚手架专用架管；扣件：483.5架管配套扣件；架板：50厚二等松木架板；安全网：防火密目安全网，每张网质量不小于65N（有出厂合格证，检验合格证）I字钢：I12号I字钢悬挑梁；元钢：16 I级未经冷拉元钢（HPB235级）；钢丝绳：11-619五、外架构造设计：脚手架搭

4、设的要求如下：5.1脚手架搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立杆与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧安第一步小横杆安连墙杆安第二步大横杆安第二步小横杆安第三步大横杆和小横杆安连墙杆树立杆加设剪力撑铺脚手板。5.2.立杆基础：落地脚手架立杆直接支撑于筏板基础上，设纵横相连扫地杆。型钢挑架立杆支撑于型钢上，型钢选用I12号I字钢，用16圆钢抱箍，11-619钢绳斜拉钢丝绳：5.3钢管间距：脚手架立杆纵距为1.5米，横距为0.7米，步距高度均为1.8米，架子转角处立杆间距为0.7米，里立杆与墙体净距为30cm，保证外墙支模空间及外墙装修空间。5.4立杆搭设：每根立杆均布置

5、在脚手板上,立杆接长时必须采用对接扣件对接，立杆的接头应交错布置，两个相邻立杆接头不允许设在同一步距内，两相邻立杆接头在垂直方向错开的距离不小于500mm，立杆顶端高出建筑物檐高1.5m。5.5扫地杆、大小横杆的搭设：5.5.1纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座20cm处的立杆上，横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠立杆的纵向扫地的下方。5.5.2大横杆设于小横杆之下，在立杆的内侧,采用直角扣件与立杆扣紧，大横杆对接接头要交错布置，不可设在同步同跨内，相邻接头水平距离不小于50cm，不得设在大横杆的跨中。5.5.3小横杆必须设在立杆与大横杆的交点处，用直角扣件固定在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距

6、离不大于15cm，双排架在靠墙侧的外伸长度为15cm，当遇作业层铺设脚手板时,应在两主节点中间处再增设一根小横杆，小横杆间距不大于立杆纵距的1/2。5.5.6小横杆设置在大横杆的上方且沿立杆同一方向布置。5.5.7小横杆两端各伸出立杆净长度20cm，并尽量保持一致。5.6架体与构筑物拉结：5.6.1落地式脚手架水平方向按每6m设一刚性支撑点，垂直方向设一处刚性支撑点支撑点设置在基坑护坡上与其拉结，保证牢固，不移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。5.6.2型钢挑架连墙杆设置：连墙杆按二步三跨布置，每个连墙杆控制面积不大于40m2，连墙杆应靠近主节点处设置，从底层第一步纵向水平杆处开好设置，

7、开口型脚手架的两端，也必须设置连墙杆，连墙杆应呈水平设置。5.7剪刀撑：脚手架外侧设置剪刀撑，由脚手架端头开始，脚手架的两端和转角处设置剪刀撑外，每隔79根立杆要设一道，且剪刀撑应连系57根立杆(不小于6m)，剪刀撑与地面夹角成45-60度，自下而上，左右连续贯通设置，剪力撑斜杆与立杆及外伸的横向水平杆交点处用转向扣件紧固，剪刀撑底部落地并垫木板，随脚手架的搭设同时设置剪刀撑。剪刀撑应沿架高连续设置，在相邻两排剪刀撑之间，每隔1015m高加设一组长剪刀撑，剪刀撑的接头采用搭接，搭接长度不小于1m,剪刀撑斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在中间应增加24个扣结点。剪刀撑在搭设时将

8、一根斜杆扣在立杆上，另一斜杆扣在小横杆的外伸部分上，以免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆节点的距离不宜大于20 cm，最下面的斜杆与立杆的接点离地面为20 cm，以保证外架的稳定性。5.8脚手板与防护栏杆：5.8.1、外架层层满铺脚手板，不留空位，不能满铺的采取有效防护措施。5.8.2、脚手板采用10#铅丝和钢筋棒绑扎牢固，交接处平整，无探头板。脚手板完好无损，破损的及时更换；5.8.3、脚手架外侧采用合格的密目安全网（颜色为绿色）封闭，且将安全网固定在外立杆里侧，安全网张挂严密，横平竖直。每三层设置一道水平网。5.8.4、脚手架外侧自第二步起设置1.1-1.2m高的钢管防护栏杆和

9、18cm高踢脚板外侧刷黑黄相间的警示油漆。5.9杆件搭接5.9.1、钢管脚手架立杆、横杆采用对接，视实际情况可以考虑采用搭接，剪刀撑和其他杆件采用搭接，剪刀撑的搭接长度为100cm，其他杆件的搭接长度为40cm，且均不少于二只扣件紧固。5.9.2、相邻杆件搭接、对接错开，同一平面上的接头不超过50%。5.10、连墙件：连接杆，竖向应从底部第一根纵向扫地杆设置一道，往上每楼层设一道。连墙杆间距详见附表一，保证每三排立杆设一道，与楼层内砼柱或墙锁牢固（在墙柱砼拆模前，利用顶板上结构边缘的预埋件设置连墙件），保证连接点直角扣件数量。连墙杆靠近立杆主节点设置，与墙面垂直，或下倾斜角度小于10，不得向上

10、倾斜。（表一）防护架类型防护架高度垂直距离水平距离双排50m4m6m型钢架构造如图所示：六、外架安全施工防护措施： 1、各幢楼外架作为主体结构施工的立面封闭施工安全防护架，外架外排立面均需满挂密目安全网一层，并在临街建筑的临街面外架外立面增设满挂金属防冲击网，避免钢筋头、扣件等击穿密目安全网发生高空物体坠落事故。2、外架随主体施工搭设高度要求为高于操作面1.50m。3、外架水平硬防护设置位置为每段悬挑架的首层和第四施工层所对应的外架，硬防护采取满铺50厚二等松木脚手架板。4、水平软防护：在结构施工层作业面的下一步架随主体施工上升设置水平安全篼网。七、施工通道加工棚临空面的安全防护措施：出入楼的

11、通道、钢筋加工房、木工房的临空面均需搭设有抗冲击层的安全防护棚，满铺木架板作硬防护，并在防护棚周边设1.20m高的防护围栏，且在防护围栏上满挂密目安全网。八、落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，2#、3#楼搭设高度为： 16.7米。5#、6#楼搭设高度为： 19.5米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.7米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工

12、2层，脚手板共铺设4层。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/3=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.500/3=1.000kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.000=1.536kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.5361.2002/8=0.

13、276kN.m =0.276106/5080.0=54.428N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.075+1.000=1.113kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.1131200.04/(3842.06105.0)=1.197mm 小横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩

14、和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.2001.500/3=0.090kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2001.500/3=1.200kN 荷载的计算值 P=(1.20.046+1.20.090+1.41.200)/2=0.922kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2670.9221.500=0.377kN.m =0

15、.377106/5080.0=74.294N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.046+0.090+1.200=1.336kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831336.0801500.003/(1002.060105.000)=3.38mm 最大挠度和

16、 V=V1+V2=3.434mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.2001.500/2=0.135kN 活荷载标准值 Q=2.0001.2001.500/2=1.800kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.135+1.41

17、.800=2.751kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12513.000=1.622kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.200+0.300

18、)/2=0.675kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50013.000=0.097kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.845kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5001.200/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算

19、其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.8

20、51.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.45kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.18； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.22m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.55； A 立杆净截面面积，A=4.89

21、cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 98.60 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.70kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.18； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.22m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；

22、u = 1.55 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 143.58 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，考虑使用双扣件，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 八、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p

23、 fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 33.82 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 8.45 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 170.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 170.00 地基承载力的计算满足要求!九、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚

24、手架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.7米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用12号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.15米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳：11-619与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.00m。 一、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯

25、矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.500/3=0.075kN/m 活荷载标准值 Q=3.0001.500/3=1.500kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.075+1.41.500=2.236kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=2.2361.0002/8=0.280kN.m =0.280106/5080.0=55.022N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布

26、荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.01.6131000.04/(3842.06105.0)=0.837mm 小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求! 二、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.000=0.038kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/3=0.075kN

27、 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/3=1.500kN 荷载的计算值 P=(1.20.038+1.20.075+1.41.500)/2=1.118kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.5002+0.2671.1181.500=0.456kN.m =0.456106/5080.0=89.777N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算

28、值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381500.004/(1002.060105.000)=0.05mm 集中荷载标准值P=0.038+0.075+1.500=1.613kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.8831613.4001500.003/(1002.060105.000)=4.08mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.136mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载

29、力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0001.500/2=0.113kN 活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/2=2.250kN 荷载的计算值 R=1.20.058+1.20.113+1.42.250=3.354kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8

30、.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； 四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12524.000=2.995kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15041.500(1.000+0.300)/2=0.585kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.45

31、0kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000=0.180kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.210kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001.000/2=4.500kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：W0 = 0.450 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(

32、GB50009-2001)的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 1.200 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.2501.200 = 0.472kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载基本风压标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴

33、心压力设计值，N=11.35kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 124.96 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2

34、.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.41kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=3.12m； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50 A 立杆净截面面积，A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.273kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =

35、168.35 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 12.144kN大于扣件的抗滑力8.0kN，考虑使用双扣件，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 七、悬挑梁的受力计算: 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为700mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1000mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 712.00cm4，截面抵抗矩W =

36、102.00cm3，截面积A = 21.50cm2。 受脚手架集中荷载 P=11.35kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.500.00017.8510=0.20kN/m 悬挑脚手架示意图 1001000115011.35kN11.35kN 0.20kN/mAB 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=13.403kN,R2=10.225kN,R3=-0.175kN 最大弯矩 Mmax=1.929kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A

37、=1.929106/(1.05.0)+5.8081000/2150.0=20.709N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! 八、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到： b=2.00 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值用b查表得到其值为0.929 经过计算得到强度 =1.93106/(0.929.00)=20.35N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 九、拉钢绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.608kN 十、拉钢绳的强度计算: 拉绳的轴力RU我们均取最大值进