外脚手架货物通道方案(1209)

1、目 录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架空中通道的构造与搭设要求2四、脚手架空中通道设的技术与安全要求4五、脚手架空中通道的拆除4六、安全措施6七、计算书7一、工程概况万科紫台二期为商住楼工程,位于东莞市虎门镇中心东南侧，金宁路北侧，连升路东侧，项目地块四面临街，其中南边和西边为城市主干道，北边、东边为小区级道路，交通条件十分便利。本工程由东莞市虎门万科房地产有限公司投资兴建，深圳市广胜达建筑工程有限公司承建，东莞市恒信建设工程咨询有限公司监理，韶关地质工程勘察院进行基础勘察，东莞市建设工程质量监督检验站进行质量监督。根据施工现场平面布置及施工设计图纸，由于本工程的15、17、21栋（三层

2、别墅），因受空间制约以及道路运输不便及施工成本等因素考虑，15、17、21栋取消井架的安装，我部采取搭设空中通道的措施，从旁边有安装施工电梯的14、16、20栋二、三楼搭设一条空中货物通道连接到15、17、21栋，15、17、21栋所需的砖、砂浆均从14、16、20栋施工电梯运上楼层，通过这条空中通道直达到15、17、21栋。本工程空中货物通道采取落地式双排钢管支撑架搭设。脚手架搭设的最大高度为 12m。本方案就搭设最大跨度的16-17栋支撑架承载装置构造最不利组合进行验算。其他几栋的支撑架搭设方法均相同，不再另行计算。二、编制依据 1、万科紫台二期施工总平面布置图； 2、建筑施工扣件式钢管脚

3、手架安全技术规范（JGJ130-2001）；3、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）4、建筑结构荷载规范（GB50009-2001） 5、本工程16、17、20、21栋的结施、建施图纸。三、脚手架空中通道的构造与搭设要求 1、基本要求 用扣件式钢管搭设的支撑架空中通道是施工临时结构，它要在施工过程中承受各种垂直和水平荷载。2 、空中支撑架通道搭设 （1）、本工程空中通道采用落地式双排钢管支撑架形式搭设，采用48*3.5 钢管搭设,空中通道架体总长11.4米，总高12.0米，架宽2.8米，立杆横距0.7米，纵距 1.3 米,立杆步距2.0米，离地200设纵横扫地杆，共设两层货物通道，分

4、别在16、17栋二层、三层相连，货物通道按150间距布置100*100的枋条，枋条必须与小横杆全部系牢，枋条上满铺模板，用铁钉将模板钉牢在枋条上，模板上每隔 200 左右设置一根 25宽的模板防滑条，用铁钉将防滑条钉牢在模板上，通道里面两面全模板全封闭。空中通道两端不得与主体外脚手架相连。（2）、支撑架沿架体纵横向均设置剪刀撑，左右用斜杆搭成剪刀撑，自上而下循序连续设置。斜杆用长钢管与脚手架底部成 45 度到 60 度夹角。斜杆用旋转扣件与立杆和横向水平杆扣牢。 四、 支撑架空中通道搭设的技术与安全要求1、须对搭设后的支撑架空中通道进行全面验收，确保符合设计要求，并确认支撑架组装牢固，具有刚度

5、和稳定性。2、防护栏杆用模板全封闭，同时检查模板是否安装牢固。 3、脚手板底板使用模板，模板上按间距200打上小木条，以防止斗车打滑。4、通道两端严禁与主体外脚手架相连。5、通道与楼层的连接方式采用连墙件的方式连接，将预埋在楼面砼内的钢管与通道最边缘的两根立杆连接，遵循两步两跨的原则。6、通道两端的端部横杆必需顶牢建筑物的墙柱，以分解通道在使用过程中的水平推力。五、支撑架空中通道的拆除1、拆除支撑架空中通道时，应设置警戒区，并有专人负责警戒。 2、拆除支撑架空中通道前，应将支撑架空中通道上的留存材料、杂物等清除干净。3、支撑架空中通道拆卸顺序一般为模板剪刀撑牵杆横杆立杆，按自上而下先装者后拆，

6、逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业， 剪刀撑应先拆中间，施工荷载不得超过3KN/， 严禁超载；架上严禁堆放材料物品，杂物要及时清理扣，再拆两扣，由中间操作人员向下递补杆子。4、拆下的杆件与零配件应按类分堆（零配件装入容器），严禁高空抛掷。 5、拆 下的杆件与零配件运到地面时，应及时按品 种、分规格、放整齐，妥善保管，发现有损坏的应及时维修和保养。 六、安全措施1、搭设支撑架空中通道必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡有高血压、心脏病者不得上脚手架操作。2、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架空中通道，非电工不准擅自拉接电线的电器位置。3、吊运材料、脚

7、手管等必须用专用保险吊钩， 严禁单根钢丝绳起吊，要堆放平衡，并严格控制脚手架空中通道上的施工荷载。七、附计算书钢管高支撑架计算书 计算参数: 模板支架搭设高度为8.0m， 立杆的纵距 b=1.30m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=2.00m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方6080mm，间距300mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用60100mm木方。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载4.50

8、kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.3001.300+0.3001.300=10.179kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)1.300=5.850kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 130.001.801.80/6 = 70.20cm3； I = 130.001.801.8

9、01.80/12 = 63.18cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.179+1.405.850)0.3000.300=0.184kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 070200=2.616N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T =

10、3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.179+1.45.850)0.300=3.673kN 截面抗剪强度计算值 T=33673.0/(21300.00018.000)=0.235N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.1793004/(1006000)=0.147mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自

11、重(kN/m)： q11 = 25.1000.3000.300=2.259kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.202.259+1.200.090=2.819kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+2.819)1.300=6.122kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑

12、为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.121/1.300=4.709kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.14.711.301.30=0.796kN.m 最大剪力 Q=0.61.3004.709=3.673kN 最大支座力 N=1.11.3004.709=6.734kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.796106/64000.

13、0=12.43N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33673/(26080)=1.148N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到2.349kN/m 最大变形 v =0.6772.3491300.04/(1009000.00.0)=1.971mm 木方的最大挠度小于1300.0/250,满足要求!

14、三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 6.734kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.058kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.092kN.m 经过计算得到最大支座 F= 17.473kN 经过计算得到最大变形 V= 0.436mm 顶托梁的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.0010.0010.00/6 = 100.00cm3； I =

15、6.0010.0010.0010.00/12 = 500.00cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.092106/.0=10.92N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.436mm 顶托梁的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1278.000=1.019kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

16、 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.3000.700=0.273kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3001.3000.700=6.852kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 8.144kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)1.3000.700=4.095kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N

17、 立杆的轴心压力设计值，N = 15.51kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=2.00m； l0 计算长度，取2.000+20.300=2.600m； 由长细比，为2600/16=163； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.265； 经计算得到=15506/(0.265424)=137.863N/mm2； 不考虑

18、风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr计算公式 Pr=51.4Wklal0/16 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，2.00m； la 立杆迎风面的间距，1.30m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m； 风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力 Pr=51.40.0861.3002.600/16=0.128kN.m； 风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.0861.3002.6002.600/8-0.1282.600/4=0.050kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw=1.28.144+0.91.44.095+0.91.40.050/0.700=15.023kN 经计算得到=15023/(0.265424)+50000/4491=143.549N/mm2； 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 风荷载作用下的内力计算