施工电梯基础施工方案

1、目录一、 工程概况1二、 基础设置1三、 加固计算1一、 工程概况卓达东方巴哈马（BAHAMAS）三期自由港湾A组团项目，似建于三亚市迎宾大道南侧。基地基本呈四方形。该工程住宅区*栋、*栋楼由我集团总承包。*栋为人防地下室一层，地上23层；*栋为人防地下室一层，地上18层；地下室为核六级人防地下室，总建筑面积30663.8m2，地下室整体相连。结构形式为框架剪力墙结构，建筑高度为*栋69.90米；*栋55.40米；属一、二类高层建筑。本工程拟选用金龙牌SCD200/200TD型升降机两台。*#楼预计安装高度为75米，型附墙架；*#楼预计安装高度为60米，型附墙架。二、 基础设置1、 *#楼电梯

2、基础安置在地下车库之上（详见电梯平面布置图），车库顶板板厚18CM；基础下最大梁截面4501400，面筋632、832，底筋为1032（均为三级钢）。基础厚度350mm，混凝土标号C35，基础内预埋标准底座，电梯基础配筋18200（二级钢）双层双向；基础外边尺寸为44003800，基础中心线离建筑物3570；基础高出车库顶板200，基础四周设明排水。接地装置设置升降机金属与主体接地网相连，并确保接地电阻不大于4。2、 *#楼电梯基础安置在楼房南侧（详见电梯平面布置图）。基础下设C15垫层100厚，上部厚度350mm，混凝土标号C35。基础内预埋标准底座，电梯基础配筋18200（二级钢）双层双向

3、；基础外边尺寸为44003800，基础中心线离建筑物4500。接地装置预埋两根483.5钢管长度不小于2.7米，与升降机金属联通并确保接地电阻不大于4。根据升降机厂商提供基础设置相关要求，混凝土基础板下面的土层承载力应大于150kpa；参岩土工程勘察报告显示我司升降机基础下为“淤泥质粉质粘土”，其承载力为75kpa，不能满足电梯安装要求，故需进行换土处理。具体做法为：将原淤泥质粉质粘土挖出，后用毛石回填夯实，将原升降机基础尺寸每侧边加大1米，即实际毛石回填尺寸为64005800，回填深度2米（详见附图003），以确保升降机基础不发生沉降等危险事故。三、 加固计算本工程拟选用金龙牌SCD200/

4、200TD型升降机两台，安装高度分别为75米、60米，型附墙架。1、电梯总自重G计算：G=吊笼重量+外笼重量+导轨架总重量+载重重量（KN）吊笼重（双笼）：2*2000=4000外笼重：1480导轨架重：标准节每节150。*#楼电梯安装总高度79米预计安装50节（50*150=7500）*#楼电梯安装总高度66米预计安装44节（44*150=6600）对重重量：1000X2=2000kg载重量：2*2000=4000吊笼重已包括传动机构的重量，附墙架及其它构件因与墙体连接重量可以忽略不计 总自重：*#楼电梯为：4000+1480+7500+4000+2000=18980Kg; *#楼电梯为：4

5、000+1480+6600+4000+2000=18080Kg;2、基础承载P计算：（考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2） P=G20.0098KN *#楼地基承载力为：1898020.0098=372KN *#楼地基承载力为：1808020.0098=354KN按能承受最大压力Pmax=372KN制作的基础，则符合该升降机的使用要求。3、抗冲切验收支撑露面板按C30考虑，楼板厚度h=180，上部荷载F=372KNS=2.00，h=1.00, =0.4+1.2/S=1.00, ft=1.43 N/mm2, h0=145mm,pc,m=1.00 N/mm2, um = 2(440

6、0+3800)mm= 16400mm抗冲切力F冲=（0.7h*ft+0.15pc,m） um h0 =（0.71.001.43 + 0.151.00）1.0016400145=N=2737.078KN372KN受冲切承载力满足要求。4、基础承载验算：根据设计图纸可知，地下室底板承载力设计值F承载力=10KN/ m2：我司*#升降机整个施工电梯的荷载P=F/S=372KN/(3.8m*4.4m)=28.18KN/,因为 PF承载力故地下室需要回顶。通过计算，回顶的立杆纵横向间距为0.7m，步距为1.5m,采用双钢管做托梁。地下室两层都需要进行回顶。详见计算书（施工电梯的所有荷载折算成混凝土楼板的

7、厚度进行计算，钢管现场采用483.5mm，考虑钢管锈蚀，计算时按483.0mm进行计算）。5、回顶计算 将基础的荷载折算成楼板厚度进行计算：d=372KN/(25*4.4*3.8)=0.89m.计算书如下： 计算依据建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)。 计算参数: 模板支架搭设高度为3.9 m， 立杆的纵距 b=0.70m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。 木方50100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性

8、模量9500.0N/mm4。 梁顶托采用双钢管483.0mm。 模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0001.5000.700+0.3500.700=23.845kN/m 活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)0.700=1.260kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例

9、中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2023.845+1.41.260)0.2500.250=0.190kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.

10、19010001000/37800=5.023N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.845+1.41.260)0.250=4.557kN 截面抗剪强度计算值 T=34557.0/(2700.00018.000)=0.542N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67723.8452504/(1006000)=0.309mm

11、 面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求! 二、模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0001.5000.250=9.375kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.250=0.088kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.250=0.500kN/m 静荷载 q1 = 1.209.375+1.200.088=10.220kN/m 活荷载 q2 = 1.400.500=

12、0.630kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 8.438/0.700=12.055kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.060.700.70=0.591kN.m 最大剪力 Q=0.60.70012.055=5.063kN 最大支座力 N=1.10.70012.055=9.282kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.

13、67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.591106/83333.3=7.09N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=35063/(250100)=1.519N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到9.462kN/m 最大变形 v =0.6779.462700.04/(100950

14、0.00.8)=0.389mm 木方的最大挠度小于700.0/250,满足要求! 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取木方的支座力 P= 9.282kN 均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 1.906kN.m 经过计算得到最大支座 F= 28.637kN 经过计算得到最大变形 V= 1.080mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截

15、面惯性矩 I = 21.56cm4； (1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.906106/1.05/8982.0=202.10N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)顶托梁挠度计算 最大变形 v = 1.080mm 顶托梁的最大挠度小于700.0/400,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

16、作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1114.200=0.465kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7000.700=0.172kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0001.5000.7000.700=18.375kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 17.110kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.7000.700=0.882kN 3

17、.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 21.77kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/16=132； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.391； 经计算得到=21767/(0.391424)=131.254N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=0.90.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.70.4501.20