ca6140车床“手柄座”机械加工工艺规程

1、目 录第1章、 零件的分析11.1. 零件的功用及结构分析11.2. 零件的工艺分析1第2章、 手柄座的机械加工工艺规程设计32.1. 毛坯的选择32.2. 基准的选择3(1)粗基准的选择3(2)精基准的选择32.3. 工艺路线的拟定32.4. 加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定42.5. 切削用量及工时定额的确定5第3章、 加工铣槽夹具设计153.1. 任务的提出153.2. 定位方案及定位装置的设计计算153.2.1. 定位方案的确定153.2.2. 定位元件及装置设计153.2.3. 定位误差的分析计算153.3. 对刀或导引元件（装置）设计163.4. 夹紧方案及装置的设计计算163.

2、4.1. 夹紧方案的确定163.4.2. 夹紧力大小的分析计算173.4.3. 夹紧机构及装置设计173.5. 连接元件及夹具体设计173.6. 夹具操作及维护简要说明18参考文献19附录 机械加工工艺过程卡片20附录 机械加工工序卡片21评语 22第1章、 零件的分析1.1. 零件的功用及结构分析题目所给的零件是CA6140车床的手柄座。它位于车床操作机构中，可同时操纵离合器和制动器，即同时控制主轴的开、停、换向和制动。操作过程如下：当手把控制手柄座向上扳动时，车床内部的拉杆往外移，则齿扇向顺时针方向转动，带动齿条轴往右移动，通过拨叉使滑套向右移，压下羊角形摆块的右角，从而使推拉杆向左移动，

3、于是左离合器接合，主轴正转；同理，当手把控制手柄座向下扳动时，推拉杆右移，右离合器接合，主轴反转。当手把在中间位置时，推拉杆处于中间位置，左、右离合器均不接合，主轴的传动断开，此时齿条轴上的凸起部分正压在制动器杠杆的下端，制动带被拉紧，使主铀制动。1.2. 零件的工艺分析CA6140车床手柄座有多处加工表面，其间有一定位置要求。分述如下：1以为中心的加工表面这一组的加工表面有的孔，以及上下端面，下端面为的圆柱端面；孔壁上有距下端面11mm、与孔中心轴所在前视面呈角的螺纹孔，尺寸为M10-7H，另外还有一个尺寸为6H9的键槽，孔与键槽的总宽度为27.3H11。2以为中心的加工表面该组的加工表面有

4、的螺纹孔(有位置要求)，加工时测量深度为25mm，钻孔深度为28mm。上孔壁有一个配铰的锥销通孔，该通孔有位置要求。3以为中心的加工表面本组的加工表面有的孔(两个)，及其两个内端面(对称)，两端面均有位置要求，端面之间的距离为mm。，孔除了有位置要求以外还有平行度的形状公差要求(与孔壁之间的平行度公差为)4以为中心的加工表面这组的加工表面有的孔，该孔通至上的槽，并有位置要求。由上面的分析可知，加工时应先加工完一组表面，再以这组加工后的表面为基准加工另外一组。第2章、 手柄座的机械加工工艺规程设计2.1. 毛坯的选择零件材料为HT200。手柄座在使用过程中不经常的变动，它的只起支撑的作用，受到的

5、冲击不是很大，只是在纵向上受到很大的压力。在加工过程中的精度保证很重要，它对工件的定位有一定的保证作用。2.2. 基准的选择基面选择是工艺规程设计中的重要工作之一。基面选择得正确与合理可以使加工质量得到保证，生产率得以提高。否则，加工工艺过程中会问题百出，更有甚者，还会造成零件的大批报废，是生产无法正常进行。(1)粗基准的选择对于零件而言，尽可能选择不加工表面为粗基准。而对有若干个不加工表面的工件，则应以与加工表面要求相对位置精度较高的不加工表面作粗基准。根据这个基准选择原则，现选取孔的下端面作为粗基准，利用一组共两块V形块分别支承和作主要定位面，限制5个自由度，再以一个销钉限制最后1个自由度

6、，达到完全定位,然后进行铣削。(2)精基准的选择主要应该考虑基准重合的问题。当设计基准与工序基准不重合时，应该进行尺寸换算，这在以后还要专门计算。2.3. 工艺路线的拟定制定工艺路线得出发点,应当是使零件的几何形状、尺寸精度及位置精度等技术要求能得到合理的保证,在生产纲领已确定的情况下,可以考虑采用万能性机床配以专用工卡具,并尽量使工序集中来提高生产率。考虑到先面后孔的加工原则，合理具体加工工艺如下：表 2.1 工艺方案表工序1粗铣、精铣端面工序2钻、扩、粗铰、精铰通孔工序3钻、扩、粗铰、精铰孔工序4粗铣1443槽工序5钻通孔工序6钻、扩、粗铰、精铰孔工序7插键槽工序8钻M10螺纹底孔，攻M1

7、0螺纹工序9终检2.4. 加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的确定“手柄座”零件材料为铸铁，硬度为HBS6587，毛坯的重量约为1Kg，生产类型为大批量生产，采用砂型铸模。相关数据参见零件图。据以上原始资料及加工路线，分别确定各家工表面的机械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸如下：1外圆表面延轴线方向长度方向的加工余量及公差（端面）。查机械制造工艺设计简明手册（以下称工艺手册）表2.22.5，取端面长度余量均为2.5（均为双边加工）铣削加工余量为：粗铣 1mm精铣 0.2mm2内孔查工艺手册表2.22.5，取已铸成孔长度余量为3，即铸成孔半径为21mm。工序尺寸加工余量：钻孔 2mm扩孔 0.125mm3

8、其他尺寸直接铸造得到由于本设计规定的零件为大批量生产，应该采用调整加工。因此在计算最大、最小加工余量时应按调整法加工方式予以确认。 2.5. 切削用量及工时定额的确定1工序的切削用量及基本工时的确定：铣、半精铣凸台端面。铣凸台端面：选择铣刀半径为25mm，齿数Z=6（见工艺手册表3.127） ，（切削手册表3.7和切削表3.8）（切削手册表3.9）按机床选取 实际切削速度： 工作台每分钟进给量： 铣床工作台进给量： 基本工时：半精铣凸台端面： 加工余量为Z=1mm 切削速度为 选用主轴转速为 工作台进给量： 基本工时：2工序的切削用量及基本工时的确定：钻扩粗、精铰通孔。钻孔： 选择高速钢锥柄标

9、准麻花钻（见工艺手册表3.16） （切削手册表2.7和工艺手册表4.216） （切削手册表2.15）硬度200217 按机床选取（工艺手册表4.25） 实际切削速度： 基本工时：（工艺手册表6.25）扩孔： 选择高速钢锥柄扩孔钻（工艺手册表3.18）由切削手册表2.10得扩孔钻扩孔时的进给量，并由工艺手册表4.216取，扩孔钻扩孔时的切削速度。由切削手册表2.15得，故：按机床选取基本工时：铰孔： 选择高速钢锥柄机用铰刀（工艺手册表3.117）， 由切削手册表2.24得， 由工艺手册表4.216得， 按机床选取，则： 基本工时：3工序的削用量及基本工时的确定：钻粗铰精铰孔。钻孔： 选择高速钢锥

10、柄麻花钻（工艺手册表3.16） 由切削手册表2.7和工艺手册表4.216查得 （切削表2.15） 按机床选取 基本工时：粗铰孔： 选择的高速钢铰刀（工艺手册表2.11） 由切削手册表2.24和工艺手册表4.215查得 按机床选取 基本工时：精铰孔： 选择的铰刀 按机床选取 基本工时：4工序的切削用量及基本工时的确定：铣的槽。选用高速钢粗齿盘状铣刀 ，Z=81)、根据机械制造工艺设计简明手册表3.1-27查的：粗铣 选定因 走刀次数N=8.6次 故走刀次数N为9次，最后一次=3mm 。根据零件形状，确定那个走刀长度为37mm。2）、决定每齿进给量，根据铣床的功率为7.5KW，中等刚度。根据表3.

11、3（ 切削用量简明手册（第3版） ）： 现选取 3)、决定切削速度和每分钟进给量根据表3.27中的计算公式，也可以直接查表。根据表3.9，当，Z=8，=14mm，0.24mm/z时，=19m/min，=62r/min，=104mm/min。各修正系数为： 190.690.8m/min=10.5 m/min； =34 r/min； mm/min；根据XA6132型铣床说明书，选择 r /min； mm/min；因此实际切削速度和每齿进给量为： m/min； mm/r ； 计算基本工时式中 l =37mm，根据表3.25，入切量及超切量=27mm则= min=1.067min总时间：= N=1.0

12、67min9=9.6min5工序的切削用量及基本工时的确定：加工的孔。钻孔： 选择的高速钢锥柄麻花钻按机床选取基本工时：铰孔：选择的铰刀按机床选取基本工时： 6工序的切削用量及基本工时的确定。钻孔：选择高速钢锥柄麻花钻（工艺手册表3.56） 由切削手册表2.7和工艺手册表4.216查得 （切削表2.15） 按机床选取 基本工时：粗铰孔：选择高速钢锥柄机用铰刀（工艺手册表3.117） ，按机床选取（工艺手册表4215） （工艺手册表4.216） 基本工时：精铰孔：选择高速钢锥柄机用铰刀（工艺手册表3.117） 由切削手册表2.24查得， （工艺手册表4216） 按机床选取 基本工时：7工序的切削

13、用量及基本工时的确定：钻底孔，攻螺纹M10mm。钻底孔： 选用高速钢锥柄麻花钻（工艺手册表3.16） 由切削手册表2.7和工艺手册表4.216查得 （切削手册表2.15） 按机床选取 基本工时：攻螺纹M10mm： 选择M10mm高速钢机用丝锥 等于工件螺纹的螺距，即 按机床选取 基本工时： 第3章、 加工铣槽夹具设计为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用的夹具。我被要求设计第道工序-铣1443槽，本夹具将用于X53K立式铣床。3.1. 任务的提出本夹具主要用来铣14mm43mm的槽，同时对孔的同轴度及加工精度有一定的要求。且在钻孔后还要进行拉孔，以保证其精度要求，为了使其

14、误差减小，在工序工序一、工序二、工序三中的加工也得有精度要求。因此，在本道工序加工时，主要应考虑如何提高生产率、降低劳动强度、提高加工质量。3.2. 定位方案及定位装置的设计计算3.2.1. 定位方案的确定工件以25H8孔及端面和10H7孔为定位基准；夹紧时，首先由开口垫圈夹紧25H8孔两端面，再用气缸通过活塞的推力带动浮动压块在手柄座出夹紧。3.2.2. 定位元件及装置设计用圆柱定位销和菱形定位销进行完全定位。3.2.3. 定位误差的分析计算本工序选用的工件以圆孔在定位销上定位，定位销为水平放置，由于定位副间存在径向间隙，因此必将引起径向基准位移误差。在重力作用下定位副只存在单边间隙，即工件

15、始终以孔壁与心轴上母线接触，故此时的径向基准位移误差仅存在Z轴方向，且向下。式中 工件圆孔直径公差（mm）； 定位销外圆直径公差（mm）。3.3. 对刀或导引元件（装置）设计对刀装置由对刀块组成用来确定刀具与夹具的相对位置。由于本道工序是完成铣槽的加工，所以选用直角对刀块。3.4. 夹紧方案及装置的设计计算3.4.1. 夹紧方案的确定夹紧时，首先由圆柱定位销和菱形定位销定位孔两端面，再用X53K型气缸夹紧。3.4.2. 夹紧力大小的分析计算 铣槽时切削用量计算夹紧力并分析。刀具：立铣刀 根据切削手册表3.28可查得：轴向力计算公式为其中：，z=3,。故在计算切削时，必须把安全系数考虑在内。安全

16、系数。其中：为基本安全系数1.5； 为加工性质系数1.1； 为刀具钝化系数1.1； 为断续切削系数1.1。所以，3.4.3. 夹紧机构及装置设计利用气缸活塞的推力带动浮动压块在手柄座出夹紧。工作时，由于气缸活塞直接作用，故由汽缸产生的实际夹紧力为： 3.5. 连接元件及夹具体设计夹具体的设计主要考虑零件的形状及将上述各主要元件联成一个整体。3.6. 夹具操作及维护简要说明如前所述，在设计夹具时，为提高生产率，首先想到是怎么样方便的安装和拆卸，本道工序就是采用了快换垫圈的方式。由于本夹具是对工件进行钻孔，因此在铅直方向受到很大的冲击力，故在其相应的方向上应适当的考虑强度上的要求。并设法减少夹具的的占地面积，使之很方便的操作和快速的切换工件。因此，应设法解决上述问题。目前采取的措施有：一是提高毛坯的精度，使最大切削深度降低，以降低切削力；二是选择精度的心轴，使其定位精确，并使心轴连在夹具体内，这样可以减少纵向倾斜的偏差；三是：加大螺母和开口垫圈的加紧