模板施工方案 (39)

1、模板工程施工方案一、 工程概况柏斯观海台1号位于海口市西秀D区泰达路南侧,北邻比华利山庄。柏斯观海台1号工程拟建建筑物由5栋1213层公寓楼（小高层）、31栋24层别墅洋房和若干16层酒店商铺组成的花园式住宅小区。规划用地72631.86m2，其中：北（D1401）地块12539.16 m2，南（D1402）地块60092.70 m2；总建筑面积84093.71 m2。共分三期施工，现一期共开发七栋，即 34#、35#、36# T型小高层；1#、2# H型小高层；32#、33#联体别墅（情景洋房） 。二、体系选择模板工程直接影响混凝土的外观质量的好坏。为此，板模采用全新光面胶合板。其支撑体系采

2、用满堂红钢管扣件支撑或门式脚手架 ，高度在1.7米以上的框架梁及层高在4.5米以上的梁板，必须采用满堂红钢管扣件支撑。各支撑体系需经过强度、刚度、抗失稳验算后确定支点的间距和各系杆间距。三、支模前的准备工作1、做好定位准备工作根据控制轴线用墨斗在结构板上弹出柱支撑控制线，控制线距柱边10cm。在柱钢筋上部100cm标注高程控制点，用以控制梁板模标高。2、经检查合格的模板，应按照安装程序进行堆放。重叠平放时，每层之间加垫木。3、模板安装前应向施工班组进行技术交底，在模板表面涂刷脱模剂，严禁在模板上涂刷废机油。4、做好施工机具及铺助材料的保养及进购等准备工作。四、模板的支设安装1、模板的支设安装，

3、遵守下列规定：、按配板设计循序拼装要求，以保证模板的平整度及严密度；、支柱和斜撑下的支撑面应平整垫实，要有足够的受压面积。支承件应着力于外钢楞；、预埋件与预留孔必须位置准确，安设牢固；、模板应有可靠的支撑点，其平直度应进行校正；、支柱所设的水平撑与剪刀撑，应按构造与整体稳定性布置。2、模板安装时，应切实做好安全工作，应符合以下安全要求：、模板上架设的电线和使用的电动工具，应采取有效的安全措施；、登高作业时，各种配件及工具应放在工具箱或工具袋中，严禁放在模板或脚手架上；各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋内，不得掉落；、装拆模板时，上下应有人接应，随拆随运转，并应把活动总部件固定牢靠，严禁堆

4、放在脚手板上和抛掷；、装拆模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过3.5m 时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员应挂上安全带；、安装柱模板时，应随时支撑固定，防止倾覆；、拆除承重模板时，必要时应先设立临时支撑，防止突然整块塌落。五、柱模板1、柱模板均选用18厚全新光面胶合板，按500500的间距设置工具式对拉柱头箍，工具式对拉柱头箍用14钢筋加工制成。竖向（8080）枋木贴紧模板，横挡采用（8080）枋木压柱竖向木枋，塞以木楔并用铁钉固定木楔不至松动。2、按照放好的柱为直线，在柱四边离地58处的主筋上焊接支杆，从四面支柱模板，以防止位移。3、安装柱模

5、板：通排柱，先装两段柱，经校正、固定然后拉通线校正中间各柱。模板按照柱子规格，加工成一面一片或两面一片，就位后先用顶木临时支撑固定。4、对于截面较大，或其中一边边长尺寸超过500的矩形柱，一律在柱中架设14对拉螺栓，确保其截面偏差控制在规范允许的偏差之内。5、将柱模内清理干净，封闭清理口并办理预检。6、模板的拆除：墙、柱模板只能在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损坏后，方可拆除，先拆除斜支撑及斜拉杆，然后拆除对拉螺栓及柱箍，然后用橇棒轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，将模板逐块传下堆放。7、技术安全措施：支承墙、柱模板的混凝土面在浇筑时要注意找平，若不平整时要用砂浆找平，避免漏浆，

6、保证墙、柱脚混凝土密实，防止烂脚。支模和拆模时应搭设临时脚手架，并应遵守安全操作规程。8、模板拆除后，要清理板面，涂刷脱模剂。六、梁板模板（一）模板施工1、支模及拆模顺序：放出轴线及梁位置线，定好水平控制标高梁板竖向支顶安装架设梁底木枋龙骨门式脚手架顶托板上梁底模及侧模安装架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上楼板模板安装梁板钢筋绑扎梁板混凝土浇筑混凝土养护（达到设计强度）松下门式脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板、拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。2、模板及其支撑必须满足强度、刚度和稳定性要求、支撑部分应有足够的支撑面积。3、梁底模板：按设计要求调整支撑的标高，梁底模板必须平直，支顶要坚固

7、，确保不会因施工荷载急剧增加而变形。根据本工程梁跨度大的特点，根据需要梁底可采用3号钢槽规格80435作为“钢楞”取代普通木枋，然后在槽钢上平铺8080木枋500安装梁底板确保梁底平直，不会因施工荷载急剧增加而变形。4、梁侧模板：采用18厚光面胶合板，根据梁底模板安装梁侧模板、压脚板、斜撑等，梁侧模板制作高度应根据梁高及楼板碰旁或压旁确定。5、当梁高等于或超过700MM以上，其混凝土的侧压力随梁高的增大而增大，单用斜撑及夹条用铁钉钉住，不易撑牢，因此，在梁中部设置14对拉螺杆防止模板下口向外爆裂及中部鼓胀。 6、楼面模板采用18厚全新光面胶合板，门式脚手架支撑系统，根据模板的排列图架设门式脚手

8、架和龙骨，支撑与龙骨的间距根据楼跨度的大小，在安装过程中实际确定，支撑排列同时要考虑设置施工通道，便于施工过程中检查模板的刚度及稳定性。7、对于楼面板跨度较大的采用钢楞，板底平整度至关重要，为了有效控制平整度，楼面模板安装时，必须采用符合要求的平直木枋，然后安装楼面模板，确保板面平整，不会因施工荷载急剧增加而变形。8、模板铺设时从四周往中间铺，在中间收口，拼装应整齐严密、不应漏浆；模板与混凝土接触面应清理干净，并刷涂隔离剂；严禁隔离剂污染钢筋与混凝土接触处。楼板模板铺设完毕，进行检查验收后方可进行下一道工序的施工。9、技术安全措施：楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方

9、法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工作。在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时固定措施，待其安装完毕且核正无误后再予以固定。楼面模板安装完毕后，应认真检查支顶是否牢固，模板面应清扫干净。（二）模板计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB50017-2003)、建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范等规范编制。A、高度在1.7米以上的梁，如情景洋房梁段:KZL1、KZL5，梁截面400*2300。 1、参数信息（1）模板支撑及构造

10、参数梁截面宽度 B(m):0.40；梁截面高度 D(m):2.30；混凝土板厚度(mm):200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.40；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.40；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:1；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.5

11、0；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；（3）材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底纵向支撑根数：6；面板厚度(mm)：18.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：6；主楞竖向支撑点

12、数量为：6；支撑点竖向间距为：300mm，400mm，350mm，400mm，450mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；2、梁模板荷载标准值计算（1）梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模

13、温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为6根。面板按照均布荷

14、载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)（1）强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 451.81.8/6=24.3cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.45180.9=8.75kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.4520.9=1.13kN/m；q = q1+q2 = 8.748+1.134 = 9.882 kN/m；

15、计算跨度(内楞间距): l = 420mm；面板的最大弯距 M= 0.19.8824202 = 1.74105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.74105 / 2.43104=7.174N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =7.174N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.45 = 8.1N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 420mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩:

16、I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6778.14204/(10095002.19105) = 0.821 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =420/250 = 1.68mm；面板的最大挠度计算值 =0.821mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.68mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6822/6 = 128cm3；I = 6832/

17、12 = 512cm4； 内楞计算简图、内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.42=9.22kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 450mm； 内楞的最大弯距: M=0.19.22450.002= 1.87105Nmm； 最大支座力:R=1.19.2230.45=4.565 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.8710

18、5/1.28105 = 1.459 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 1.459 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！、内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 450mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.42= 7.56 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 10000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 5.12106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6777.564504/(100100005.12106) = 0.041 mm；内楞的最大

19、容许挠度值: = 450/250=1.8mm；内楞的最大挠度计算值 =0.041mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！（2）外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.565kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外

20、楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.342 kNm 外楞最大计算跨度: l = 450mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 3.42105/1.02104 = 33.702 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =33.702N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.131 mm外楞的最大容许挠度值: = 450/400=1.125mm；外楞的最大挠度计算值 =0.131mm 小于 外楞的最大容

21、许挠度值 =1.125mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.218+1.42)0.450.45 =4.941 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=4.941kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求

22、！6、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4001818/6 = 2.16104mm3； I = 400181818/12 = 1.94105mm4； （1）抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kNm)；

23、 l-计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.402.300.90=25.34kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.400.90=0.15kN/m；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.000.400.90=1.01kN/m；q = q1 + q2 + q3=25.34+0.15+1.01=26.50kN/m；跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.1026.4960.082=0.017kNm； =0.017106/2.16104=0.

24、785N/mm2；梁底模面板计算应力 =0.785 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！（2）挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)2.300+0.35）0.40= 23.60KN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =80.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =80.00/250 = 0.320mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67723.6804/(100950

25、01.94105)=0.004mm；面板的最大挠度计算值: =0.004mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 80 / 250 = 0.32mm，满足要求！7、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。（1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = (24+1.5)2.30.08=4.692 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.350.08(22.3+0.4)/ 0.4=0.35 kN/m；(3)活荷载为

26、施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.08=0.36 kN/m；（2）钢管的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.692+1.20.35=6.05 kN/m；活荷载设计值 P = 1.40.36=0.504 kN/m； 钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。 本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5.08cm3 I=12.19cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值 q = 6.05+0.504=6.554 kN/m；最大弯距 M =0.1ql2=

27、 0.16.5540.0570.057= 0.002 kN.m；最大应力 = M / W = 0.002106/5080 = 0.421 N/mm2；抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；钢管的最大应力计算值 0.421 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!钢管抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.6256.050.057 = 0.216 kN；钢管的截面面积矩查表得 A = 489.000 mm2；钢管受剪应力计算值 =2216.086/489.000 = 0.884 N/mm2；钢管抗剪强度设计值 = 120 N/mm2；钢管的受剪

28、应力计算值 0.884 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: q = 4.692 + 0.350 = 5.042 kN/m；钢管最大挠度计算值 = 0.6775.04257.1434 /(10020600012.19104)=0mm；钢管的最大允许挠度 =0.0571000/250=0.229 mm；钢管的最大挠度计算值 = 0 mm 小于 钢管的最大允许挠度 =0.229 mm，满足要求！（3）支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自

29、重(kN/m2)：q1 = (24.000+1.500)2.300= 58.650 kN/m2；(2)模板的自重(kN/m2)：q2 = 0.350 kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2；q = 1.2(58.650 + 0.350 )+ 1.44.500 = 77.100 kN/m2；梁底支撑根数为 n，梁底小横杆支撑间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时： 当n2时： 计算简图(kN) 变形图(mm) 弯矩图(kNm)经过

30、连续梁的计算得到：支座反力 RA = RB=0.202 kN，中间支座最大反力Rmax=1.468；最大弯矩 Mmax=0.042 kN.m；最大挠度计算值 Vmax=0.006 mm；最大应力 =0.042106/5080=8.266 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 8.266 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!8、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。（1）梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.2

31、02 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.055 kNm ；最大变形 Vmax = 0.024 mm ；最大支座力 Rmax = 1.555 kN ；最大应力 = 0.055106 /(5.08103 )=10.925 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 10.925 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0.024mm小于400/150与10 mm,满足要求!（2）梁底支撑钢管

32、的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1.468 KN. 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.403 kNm ；最大变形 Vmax = 0.178 mm ；最大支座力 Rmax = 11.284 kN ；最大应力 = 0.403106 /(5.08103 )=79.285 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 79.285 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax

33、=0.178mm小于400/150与10 mm,满足要求!9、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.284 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

34、 10、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 （1）梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 纵向钢管的最大支座反力： N1 =1.555 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1293=0.465 kN； 楼板的混凝土模板的自重： N3=1.2(0.40/2+(0.60-0.40)/2)0.400.35=0.050 kN； 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(0.40/2+(0.60-0.40)/2)0.400.200(1.50+24.00)=0.734 kN； N =1.555+0.465+0.05+0.734=2.804 kN； - 轴心受压立

35、杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1

36、551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=2804.351/(0.207489) = 27.705 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 27.705 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！（2）梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.284 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(3-2.3)=0.46

37、5 kN； N =11.284+0.465=11.392 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3

38、.3，u =1.7；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.5 = 2.945 m；Lo/i = 2945.25 / 15.8 = 186 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=11392.071/(0.207489) = 112.544 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 112.544 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！B、高度在1.7米以下的梁可以采用扣件式钢管脚手架或门式钢管脚手架支撑，如梁段:LL3截面350*1700。 计算门架的几何尺

39、寸图 1、参数信息（1）模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.35；梁截面高度 D(m):1.70；门架型号:MF1217；门架搭设高度(m):3.30；承重架类型设置:MF1217；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1219.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:483.5；立杆钢管类型:483.5；（2）荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):3.00；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混

40、凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0（3）材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；（4）梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 6080mm；梁底纵向支撑截面类型：10号槽钢；梁底横向支撑间隔距离(mm)：120.0；面板厚度(mm)：18.0；（5）梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：5；主楞竖向支撑点数量

41、为：5；支撑点竖向间距为：150mm，250mm，350mm，350mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管483.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；2、梁模板荷载标准值计算（1）梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混

42、凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得 48.659 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为5根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算

43、简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.81.8/6=27cm3； M - 面板的最大弯距(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5180.9=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.520.9=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 375mm；

44、面板的最大弯距 M= 0.110.983752 = 1.54105Nmm；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.54105 / 2.70104=5.719N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.719N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ （2）挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.5 = 9N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 375mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.81.81.8/12=24.3cm

45、4；面板的最大挠度计算值: = 0.67793754/(10095002.43105) = 0.522 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =375/250 = 1.5mm；面板的最大挠度计算值 =0.522mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1.5mm，满足要求！4、梁侧模板内外楞的计算（1）内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 6821/6 = 64cm3；I = 6831/12 = 256cm4； 内楞计算简图、内楞强度验算强度验算计

46、算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(Nmm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2180.9+1.420.9)0.375=8.24kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距: M=0.18.24500.002= 2.06105Nmm； 最大支座力:R=1.18.2350.5=4.529 kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 2.06105/6.40104 = 3.217 N/mm2； 内楞的抗弯强

47、度设计值: f = 11N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 3.217 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！、内楞的挠度验算 其中 l-计算跨度(外楞间距)：l = 500mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.000.38= 6.75 N/mm； E - 内楞的弹性模量： 9000N/mm2； I - 内楞的截面惯性矩：I = 2.56106mm4；内楞的最大挠度计算值: = 0.6776.755004/(10090002.56106) = 0.124 mm；内楞的最大容许挠度值: = 500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值 =

48、0.124mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（2）外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.529kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管483.5；外钢楞截面抵抗矩 W = 10.16cm3；外钢楞截面惯性矩 I = 24.38cm4； 外楞计算简图 外楞弯矩图(kNm) 外楞变形图(mm)、外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(Nmm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求

49、得最大的弯矩为M= 0.679 kNm 外楞最大计算跨度: l = 350mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 6.79105/1.02104 = 66.869 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；外楞的受弯应力计算值 =66.869N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！、外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.713 mm外楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；外楞的最大挠度计算值 =0.713mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！5、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 m