满堂架模板施工方案

1 1 编制依据1、1 编制说明（1） 本模板工程施工方案中加粗部分为工程建设标准强制性条文标准（2） 本模板工程施工方案中，凡未注明计量单位的均为“mm”。1、2 编制依据（1） 施工图纸（建施、结施）（2） 施工组织设计（3） 公司的质量、环境、职业健康安全管理程序文件、作业文件（4） 公司企业施工工艺标准（5） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2001）（6） 建筑结构荷载规范 （GB50009-2001）（7） 建筑地基基础设计规范 （GB50007-2002）（8） 建筑施工手册 （第四版）（9） 建筑结构静力计算手册（10） 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）（11） 建筑施工安全检查评分标准 （JGJ59-99）（12） 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）（13） 房屋建筑制图统一标准 （GB/T50001-2001）（14） 建筑制图标准 （GB/T50104-2001）（15） 2002 版工程建筑标准强制性条文（房屋建筑部分） 2 工程概况2贺州市向阳花园3 #、5 #、6 #、7 #、8 #楼工程；属于框剪结构；地上（18+1）层；地下半层；建筑高度：66.25m；女儿墙上皮标高：+61.45，自然地面平均标高 -3.65 m，标准层层高：3.00m ；总建筑面积：52250 平方米；总工期：480 天；施工单位：广西建工集团第四建筑工程有限责任公司。本工程由贺州市广建房地产开发有限公司投资建设，广西华蓝设计（集团）有限公司设计，贺州市勘察测绘研究院地质勘察，柳州市智宇建设监理有限责任公司监理，广西建工集团第四建筑工程有限责任公司组织施工；由荣军担任项目经理，崔鸿宾担任技术负责人。本施工方案以结构施工图纸 JG-05 半地下室顶板梁板配筋图为依据选取各验算部位，主梁模板的验算取 KL168 轴 轴处（450900） ，常见梁的验算取 KL153（250600） ， p v板模板的验算取 3#楼地下室 3-Q3-T3-263-30 轴顶板厚 160，柱模板的验算取 GKZ6（ 600600） ，剪力墙模板的验算取 7#楼电梯的剪力墙。3 模板的选用及装拆方法1）模板材料3 （1）模板支撑以 483.0 热轧钢管为主，辅以杉木枋（50802000） 。（2）模板面料除桩承台、基础梁采用砖胎模外，其余构件均采用 183091518 胶合板(九夹板)，外配 5080 杉木枋。对尺寸相同的构件，则采用专门制作的定型木模板，以便在现场直接拼装成型，确保工程进度和质量。（3）脱模剂乳化油高效隔离剂。2）模板安装模板安装前应根据设计施工图进行配模设计，绘制模板安装图。（1）墙模板安装墙体模板必须在墙体钢筋通过有关部门验收合格后，保证无错漏和钢筋保护层垫块厚度、位置正确后方可安装。墙体模板安装前，应根据施工图放出轴线、墙体边线和外侧 200mm 控制线（便于模板安装和校正） ，定好水平控制标高，然后沿模板边线用 1:3 水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外墙部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。先把内模就位并固定好，根据穿墙螺杆要求的间距用电钻钻 14 孔，穿上螺杆后，立外模，并根据螺杆的位置钻外模螺杆孔，穿螺杆，在模板外有螺杆处加一根水平钢管，螺杆外套蝴蝶扣夹住二根竖直钢管，用螺帽把蝴蝶扣拧紧，通过水平钢管固定内、外模板的相对位置不变。穿墙螺杆规格采用 M12。墙体模板支撑采用钢管满堂脚手架，并配合斜撑加固形成。斜撑支撑在底板预埋角钢处，并设置垂直于墙板的扫地杆，与墙模的钢管立4杆共同组成三角形受力排架，排架排距 1200mm，排架之间再用钢管连接，确保其整体稳定性。墙模板支撑图见墙模施工图。（2）柱模板安装根据施工图，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。根据弹好的柱边线用 1:3 水泥砂浆抹抄平层，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆。另外，在外柱部位，继续安装模板前，要设置模板承垫条带，并校正其平直。柱模板组装前根据柱尺寸配制拼装，检查所有模板边平直度、外形尺寸等有无质量问题。组装时，水平接头要错开，并随时检查并纠正位移、垂直度和柱顶对角线。梁与柱接头处的柱模板应按梁、柱接头处柱剩余的几何尺寸下料配制定型模板，并在胶合板背后钉好木枋支撑肋，做好编号，便于对号安装。而梁与柱接头处的梁模板，则用整块较长模板，把不符合模数的补口留在离梁头较远处，并要注意做好柱头部分模板的支撑加固工作，不容许向内或向外跑模变形现象发生，保证梁、柱接口处混凝土光滑、平整、顺直。柱模板底部应留置清扫口，以保证浇筑柱混凝土前清洗废物和模板淋水用水顺利排出，冲洗湿润完毕后，再及时封闭清扫口。安装同一排框架柱模时，应搭设整排钢管架子进行固定。（3）地下室顶板梁板模板安装地下室顶板梁板模板支撑体系采用钢管满堂脚手架支撑，其做法为：立柱间距约0.61.2m，横杆纵横与立杆用扣件连接牢固，主梁下立杆与纵楞连接应用双扣件。 ，在距垫板上皮不大于 200mm 处的立杆上设置纵、横向扫地杆。剪刀撑的构造成应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 130 2001）第 6.6.2 条的规定。地下室顶板主次梁较多，按照规范规定，梁底跨度大于 4m 时，跨中梁底应起拱5 13。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁高超过 750mm 时，梁侧模板应用 M12 对拉螺杆予以加固。对梁高大于 750mm 的主次梁，由于钢筋绑扎需要，要求梁侧模板及梁柱接头处模板待该梁钢筋骨架绑扎完毕后，再逐个封装。地下室顶板模板铺完后，应认真检查支撑是否可靠，以防塌模事故发生。梁、板模板支撑图详 见 模 施 1 图 。（ 4） 楼 梯 模 板 安 装施工前应根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板和楼梯模板斜楞，再铺设楼梯底板模板和安装楼梯外帮侧板，然后在楼梯外帮侧板内侧弹出楼梯底板厚度线，用套板画出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉踏步侧板。（5）后浇带模板安装后浇带处由于钢筋较密，为保证后浇带处混凝土与先浇混凝土结合良好，少漏浆且便于装拆模，先在后浇带处焊接钢丝密网，再在钢丝密网外侧固定一层胶合板，然后用钢管支架支撑牢固。后浇带混凝土为不同步浇筑，楼层模板支撑应考虑后浇带与整体楼层的连续性和完整性，在支模时要在模板上弹线，确保与后浇带交接处梁板截面平整，且后浇带处梁板模板及其支撑应与相邻梁板模板及其支撑断开，以便相邻梁板拆模时，保留后浇带梁板模板及其支撑。（6）施工缝模板安装梁板施工缝采用垂直立缝的做法，即在板预留施工缝处按板厚放置固定一木条，在梁预留施工缝处绑扎钢筋时焊接密目钢筋丝网封堵。3）模板拆除6模板的拆除，除了侧模应以能保证混凝土表面及棱角不受损坏时（混凝土强度大于1.2 N/mm2）方可拆除外，底模应按混凝土结构工程施工质量验收规范(GB 502042002)的有关规定执行。模板拆除顺序和方法应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆,后支先拆，先 1非承重部位，后承重部位以及自上而下的原则，一般是：柱箍柱侧模 梁侧模板底模梁底模。拆除模板时，必须站在安全的地方操作，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬模板。 2装拆模板时，严禁抛扔，上下应有人接应，妥善传递，随拆随运转，并应把活动 3部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 4拆除高空模板，应设有红色信号标志和警示牌。作业区周围及进出口处设有专人 5负责安全巡视，严禁非操作人员进入作业区。拆下的模板、配件等，应按指定地点分类堆放，并及时清理、维修和涂刷好隔离 6剂，以备待用。4 模板及其支撑设计4.1 主梁 KL168 轴 轴处（450900）模板方案 p v主梁（450900）支模构造图见下图 1。梁模采用 18 厚胶合板，外配 5080 杉木枋做横档，间距 250mm；纵楞为 483.0的钢管；立柱为 483.0 钢管，间距为 500mm。梁侧模立档为 5080 杉木枋，间距300mm，并设一道 M12 的对拉拉杆，间距同立档。7 1）梁模板的荷载设计值(450900)模板的荷载设计值列于下表。梁模板的荷载设计值荷载名称及其组合模板自重 0.602(h-hb)+b 1.20.90 (kN/m) 1.25钢筋混凝土自重 25.5bh1.20.90 (kN/m) 11.15计算挠度的组合荷载 (kN/m) 12.4梁底模振捣荷载 2b1.40.90 (kN/m) 1.13螺 杆蝴 蝶 扣钢 管18厚 胶 合 板侧 模 立 档底 模 横 档图 : 主 梁 模 板 支 撑 图8计算强度的组合荷载 (kN/m) 13.53最小侧压力 24hB1.20.9 (kN/m2) 4.15最大侧压力 24h1.20.9 (kN/m2) 23.33梁侧模振捣荷载 41.40.9 (kN/m2) 5.04注：h B160mm2）底模验算梁底模采用 18mm 厚胶合板，底模横楞采用 5080 杉木枋，间距为 250mm。底模上的均布线荷载为qw = 12.40kN/m = 12.40N/mmqm= 13.53kN/m = 13.53N/mm计算简图如下：考虑木板长度限制，按五跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）2/132/65.36/2184505036/2105. mNfmNbhlmqWM 2/4.12/38.0184502253.6.32 mNfmNbhIs mlmEIlwq 625.04030.184502468101064. ACDF9 3）底模横楞验算底模横楞采用 5080 杉木枋，其间距为 250mm，其计算简图见图 1。横楞上由底模传来的均布线荷载为按简支梁计算如下：最大弯应力（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）mNmqw /)52.7(89.64502)(13.540.2)( 2/132/53.76/28050/457452.76/28 mNfmNbhrqclWM 2/4.12/23.180527052.762.0323 mNfmNbhIbs mlmEIrclwq 75.1408.03805129038437452759.63842 AB104）底模纵楞验算底模纵楞采用 483.0 钢管，其截面特性：A=4.24 2,I=10.78 4，W=4.49 3,i=1.59。纵楞上的荷载由横楞传来的集中荷载，每跨有两根，计算简图如下：横楞向下传的集中荷载为： KNQLP38.25.013按三跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）最大挠度验算（可）5）钢管立柱验算立杆的稳定性计算公式为：2/2052/5.104905031038.267.0267.0 mNfmNWPLM mlmEIpl 25.14036.04178.05106.21103388. ppKNql 38.25.03.12 fA11 立杆的轴向压力设计值：计算截面的回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.500；计算长度，由公式 lo=kh 确定：lo=2.60m；长细比 Lo/i=164.00；轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比 Lo/i 的计算结果查表得到：0.262；立杆净截面面积：A4.24cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm 2；3383.000/（0.262424.000）30.45 N/mm 2立杆稳定性计算 30.45 N/mm 2 R=6.77KN,满足要求。7）侧模验算（1）胶合板验算 梁侧模采用 18mm 厚胶合板，立档间距为 300mm。沿梁高度方向每米胶合板上作用的线荷载近似以最大侧压力为均布线荷载计算为qw=23.331.0=23.33N/mm12qm=（23.33+5.04 ）1.0=28.37N/mm按五跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）（2）梁侧模木枋验算木枋上由胶合板传来的均布线荷载为qw=23.330.30=7.0N/mmqm=28.37 0.30=8.5N/mm其计算简图见模施图。(1)ABC 跨按两跨连续梁计算如下：最大弯应力 （可）最大剪应力（可）最大挠度（可）2/68.92/96.46/2180307.5.6/2105. mNfmNbhlmqWM 2/2.12/43.0180237.6.32 fbhIs mlmEIlwq 75.043054.031801246810431046. 2/132/73.26/28053.1.6/215.0 mNfmNbhlmqWM 2/4.12/74.080523032 mNvfmNbhVIS mlmEIlwq 925.0437003.850129014371.852.10452. 13 8）侧模立档对拉螺栓验算侧模立档按二跨连续梁计算，其支点反力侧模立档支点处反力由扣件承受，扣件抗滑承载力设计值 Rd=12.9kNR=6800N，可满足要求。4.2 常见梁 KL153（250600）模板方案常见梁（250600）支模构造见下图 2NlmqR 680405.822 18厚 胶 合 板底 模 横 档侧 模 立 档 挡 板铁 钉图 2:梁 （ 50 6） 梁 模 板 支 撑 图141）梁模板的荷载设计值(250600)模板的荷载设计值列于下表。梁模板的荷载设计值荷载名称及其组合模板自重 0.602(h-hb)+b 1.20.90 (kN/m) 0.73钢筋混凝土自重 25.5bh1.20.90 (kN/m) 4.13计算挠度的组合荷载 (kN/m) 4.86振捣荷载 2b1.40.90 (kN/m) 0.63梁底模计算强度的组合荷载 (kN/m) 5.49最小侧压力 24hB1.20.9 (kN/m2) 4.15最大侧压力 24h1.20.9 (kN/m2) 6.48梁侧模振捣荷载 41.40.9 (kN/m2) 5注：h B160mm2）底模验算梁底模采用 18mm 厚胶合板，底模横楞采用 5080 杉木枋，间距为 300mm；立杆间距为 600 mm。底模上的均布线荷载为qw = 4.86kN/m = 4.86N/mmqm= 5.49kN/m = 5.49N/mm考虑木板长度限制，按五跨连续梁计算如下：最大弯应力 2/132/84.36/218500496/2105. mNfmNbhlmqWM 15 （可）最大剪应力（可）最大挠度（可）3）底模横楞验算松木枋底模横楞采用 5080 杉木枋,其间距为 300mm，其计算简图见图 2。横楞上由底模传来的均布线荷载为近似按简支梁计算如下：最大弯应力（可）最大剪应力2/4.12/3.01825049.6.32 mNfmNbhIs mlmEIlqw 75.04345.01825468013064. 4 mNmqw /)29.3(9.2503)(5.4986.4)( 2/132/45.16/280550/29.36/28 mNfmNbhrqclWM AB16（可）最大挠度（可）4）底模纵楞验算底模纵楞采用 483.0 钢管，其截面特性：A=4.24 2,I=10.78 4，W=4.49 3,i=1.59。纵楞上的荷载由横楞传来的集中荷载，每跨有两根，计算简图如下：横楞向下传的集中荷载为： KNQLP65.13049.5按三跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）最大挠度验算2/4.12/39.085029.36.32 mNvfmNbhVIS mlmEIrclwq 25.14009.38051290384325529.3842 2/2052/89.54906031065.27.0267.0 mNfmNWPLM pp17 （可）5）钢管立柱验算立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：计算截面的回转半径：i=1.59cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：k=1.155；计算长度系数参照扣件式规范表 5.3.3 得：=1.500；计算长度，由公式 lo=kh 确定：lo=2.60m；长细比 Lo/i=164.00；轴心受压立杆的稳定系数 ，由长细比 Lo/i 的计算结果查表得到：0.262；立杆净截面面积：A4.24cm 2;立杆净截面模量（抵抗矩）：W=4.49cm 3;钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00 N/mm 2；3290.000/（0.262424.000）29.62 N/mm 2立杆稳定性计算 29.62 N/mm 2 R=3.29KN,满足要求。7）侧模验算（1）胶合板验算梁侧模采用 18mm 厚胶合板，立档间距为 400mm。沿梁长度方向每米胶合板上作用的线荷载近似以最大侧压力为均布线荷载计算为qw=6.481.0=6.48N/mmqm=（6.48+5.0） 1.0=11.48N/mm按五跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）8）梁侧模杉木枋验算木枋上由胶合板传来的均布线荷载为qw=6.480.42.59N/mmqm=11.480.4=4.59N/mm其计算简图见模施图。按简支梁计算：最大弯应力 2/68.92/57.36/218040.5.6/2105. mNfmNbhlmqWM 2/.12/23.018024.6.32 mNfmNbhIs mlmEIlwq 0.14046.03180124681041064. 2/132/87.36/280549.1.06/215.0 mNfmNbhlmqWM 19 （可）最大剪应力（可）最大挠度（可）9）侧模立挡扣件验算侧模立档按两跨连续两计算，其支点反力：侧模立档支点处反力由扣件承受，扣件抗滑承载力设计值：RC=8.5kNR=3.672KN 可满足要求。4.3 3#楼地下室 3-Q3-T3-263-30 轴顶板模板3#楼标准层 3-Q3-T3-263-30 轴楼板支模构造见下图 3。2/4.12/64.0805249.6.032 mNvfmNbhVIS mlmEIlwq 5.140609.3850129014.5.10452. NlqRm 2.403916059.42垫 板图 3: 楼 板 模 板 支 撑 图扫 地 杆201）地下室顶板模板的荷载设计值 顶板模板的荷载设计值荷载名称及其组合模板自重 0.60 1.20.90 (kN/m2) 0.65钢筋混凝土自重 25.10.161.20.90 (kN/m2) 4.34计算挠度的组合荷载 (kN/m 2) 4.99振捣荷载 21.40.90 (kN/m2) 2.52顶板模板计算强度的组合荷载 (kN/m 2) 7.512）地下室顶板模板验算楼板模板采用 18 厚胶合板，外配 5080mm 杉木枋，间距为 400mm。内钢楞用483.0 钢管，间距为 500mm；外钢楞用 483.0 钢管，间距为 1000mm；牵杆撑间距为 1000 mm。（1）胶合板验算取 1m 板宽计算，则每米宽度胶合板模板上的均布线荷载为：qw= 5.061.0=5.06N/mmqm= 7.581.0=7.58N/mm按五跨连续梁计算如下：最大弯应力施工荷载按均布荷载标准值 2kN/m2 时（可）2/68.92/36.26/2180405.7.6/2105. mNfmNbhlmqWM 21 施工荷载按集中荷载标准值 2kN 时（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）（2）木搁栅验算木搁栅采用 5080mm 杉木枋，其间距 400mm，内钢楞间距为 500mm。木搁栅上由胶合板传来的均布线荷载为：qw= 5.060.4=2.02N/mmqm= 7.580.4=3.03N/mm考虑木搁栅长度，按五跨连续梁计算如下：施工荷载按均布荷载标准值 2kN/m2 时（可）6/2180 409.4.10.2406.51.06/21.0105.21 bhpllwqWM 2/68.92/4.3 mNmfmN 2/2.12/15.0180245.76.32 mNvfmNbhVIS mlmEIlwq 1405.0318012468104.5.1046. 2/68.92/49.16/280553.1.06/2105. mNfmNbhlmqWM 22施工荷载按集中荷载标准值 2kN 时（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）3）内钢楞验算内钢楞采用 483.0 钢管，其间距为 500mm，牵杠撑间距 1000mm。内钢楞上由木搁栅传来的集中荷载近似按均布荷载考虑：qw=5.060.5=2.53N/mmqm= 7.580.5=3.79N/mm按三跨连续梁计算最大应力（可）最大挠度（可）2/.12/34.0805253.6.032 mNvfmNbhVIS mlmEIlwq 25.140604.3850129014.64.1046. 2/2052/4.8490217.31.0210. mNfmNWlmqM mlmEIlwq 5.24017.04178.05106.213.7.10467. 6/2805 509.4.11.02.105.6/21.0105.21 bhpllwqWM /68.9/36. mNmfmN23 4）外钢楞验算外钢楞采用 483.0 钢管，其间距为 1000mm，牵杠撑间距 1000mm，即每隔一道内钢楞设计一组立杆，则外钢楞每一跨中由内钢楞传来的集中力为：qw=3.041000=3040Nqm=4.551000=4550N按三跨连续梁计算最大应力（可）最大挠度（可）5) 牵杠撑验算模板及立杆的荷载设计值荷载名称及其组合楼板模板及其立杆自重 0.60.91.2 (kN/m) 0.65钢筋砼自重 25.10.161.2 0.9(kN/m) 4.34顶板模板施工荷载 2.01.40.9(kN/m) 2.52合计： 7.51牵杠撑采用 483.0 钢管，承受荷载为 N=7.511.00=7.51kN。mlmEIlwq 5.240157.14078.1506.21034.10346. 2/2052/3.1049051.010. mNfmNWlmqM 24（1） 计算牵杠撑稳定系数 牵杠撑按两端铰轴心受压构件计算，在牵杠撑离地面 200 处设置一道纵横扫地杆及上部纵横设置两道水平拉杆，则其计算长度 lO 为长细比：由 98.1 查表得：0.603（2）强度验算由表 2-108 得可满足要求。（3）牵杠撑设于楼板模板钢楞十字节点处采用双扣件连接，每一区格面积为1.01.0=1.00m2，承受荷载为 7.51kN。由表 8-76 查得：当横杆步距N=7.51KN,故立杆安全可行。4.4 柱 GKZ6（600600）模板见柱支模构造图。mlOl 50.1.3211.98.io 2/205/37.294603.157 mNmNnAN50*8木 枋钢 管螺 杆 、 蝴 蝶 扣11螺 杆蝴 蝶 扣与-25 1 柱侧模的水平荷载设计值1）砼侧压力本工程采用泵送砼，由（8-6、7）式得取两者中较小值，及即 F55.64 KN/m 22）倾倒砼时产生的水平荷载为21.40.92.52 KN/m 23）荷载组合qw=55.64 KN/m2qm= 55.64+2.52=58.16 KN/m22 柱模板验算柱长边模板采用 18mm 厚胶合板，外配 4 根 5080 杉木枋,其间距为 200mm。柱箍间距为 400mm。1） 胶合板验算沿柱高度方向每米胶合板上的均布线荷载为qw=55.641.055.64KN/m 2qm= 58.161.0=58.16 KN/m2按五跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）2 2/12/1/1/64.5 9.0.0.51502.0 9. .0.2.01mKNVTcortF 2/58.79.0.18.249.0. mKNHcrF 2/68.92/5.46/21800.5.6/2105. mNfmNbhlmqWM 26最大剪应力（可）最大挠度（可）2） 柱模杉木枋验算木枋上由胶合板传来的均布线荷载为qw=55.640.211.13K N/m2qm= 58.160.2=11.63 KN/m2考虑木枋的长度，按五跨连续梁计算如下：最大弯应力（可）最大剪应力（可）最大挠度（可）3）柱箍验算柱箍采用 483.0 钢管，其间距 400mm，居中设横楞采用 483.0 钢管，其mlmEIlwq 5.042025.0318012468104.5.1046. 2/.12/58.0180226.56.32 mNvfmNbhVIS 2/132/67.36/280543.1.06/2105. mNfmNbhlmqWM 2/4.12/06.18052463.1.032 mNvfmNbhVIS mlmEIlwq 14009.38501290143.64.1046. 27 计算简图见模施图 3。柱的截面尺寸为 600600，故柱箍验算只验算一边。柱箍上的荷载近似按均布荷载考虑为qw=55.640.422.26KN/m 2qm= 58.160.4=23.26 KN/m2按二跨拉弯构件计算1）强度验算轴向拉力（可）最大弯距由钢结构设计规范 （GBJ17-88）式 5.2.1 得，式中 rx1.0（因受振动荷载）（可）2）挠度验算（可）4）对拉螺栓验算对拉螺栓为每道柱箍居中设置一个。柱箍按两跨连续梁计算。柱箍横楞支点处的反力即对拉螺栓拉力为mlmEIlwq 95.043801.078.1006.2143.5104)(5.2 KNRcNlqNm 852.3802