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犁刀变速齿轮箱体钻孔攻丝双工位组合机床设计【双侧4-M8】【3张图纸】

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关键词：: 犁刀变速齿轮箱体钻孔攻丝双工位组合机床设计图纸双侧4-M8

资源描述：

犁刀变速齿轮箱体钻孔攻丝双工位组合机床设计

47页-20000字数+说明书+3张CAD图纸

加工工序图.dwg

多轴箱.dwg

犁刀变速齿轮箱体钻孔攻丝双工位组合机床设计说明书.doc

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摘要I

AbstractII

第一章组合机床概述1

第二章犁刀变速齿轮箱体工艺分析5

2.1 被加工零件的功用5

2.2 编制工艺规程及分析5

2.2.1 被加工零件的技术要求5

2.2.2 计算生产纲领5

2.2.3 毛坯的选用6

2.3 零件加工工艺路线的拟定7

2.3.1 工件定位7

2.3.2 定位基准的选择8

2.3.3 工序的集中和分散8

2.3.4 加工工序的设计9

2.3.5 热处理的安排9

2.3.6 初步拟定工艺规程9

2.4 攻丝切削用量的选择10

第三章钻孔、攻丝组合机床的结构设计11

3.1 组合机床的配置形式的选择11

3.2 动力部件的选择11

3.3 通用部件选择12

3.3.1 主轴箱的轮廓尺寸的确定12

3.3.3 侧底座13

3.3.4 中间底座14

3.3.5 动力部件工作行程及循环的确定14

3.3.7 初步确定装料高度15

第四章绘制“三图一卡”16

4.1 绘制被加工零件工序图16

4.2 绘制被加工零件加工示意图16

4.3 机床联系尺寸图的绘制18

4.4 专用机床生产率计算卡的编制18

4.4.1 生产率的计算18

4.4.2 编写生产率计算卡20

第五章组合机床攻螺纹多轴箱设计21

5.1 攻螺纹概述21

5.2.1 内容及注意事项21

5.2.2 主轴外伸尺寸及切削用量22

5.3 主轴齿轮的确定及计算发22

5.3.1 主轴形式和直径，齿轮模数的确定22

5.3.2 多轴箱所需动力计算23

5.4 多轴箱的传动设计24

5.4.1 对多轴箱的传动系统的一般要求25

5.4.2 拟订多轴箱传动系统的方法25

5.5 主轴、传动轴坐标计算28

5.5.1加工基准坐标系xoy，计算主轴驱动轴坐标28

5.5.2 验算中心误差30

5.5.3制坐标检查图31

5.6 对传动零件进行校核32

5.6.1 轴的挍核32

5.6.2 齿轮的挍核33

5.7 攻螺纹装置的设计35

5.7.1 攻螺纹靠模机构及卡头35

5.7.2 攻螺纹装置35

5.7.3 攻螺纹行程的控制36

5.8 多轴箱总图及零件图的绘制37

5.8.1 主视图37

5.8.2 展开图37

5.9 多轴箱技术条件38

第六章结论40

参考文献41

附录42

致谢43

　　　摘要

　　　本设计介绍了犁刀变速齿轮箱体多轴箱的设计，其中包含了零件加工工艺的确定，设计中首先要了解工件的加工工艺路线及工序的计算，确定攻螺纹主轴的直径，初步选用电机型号及机床各部分部件。编制三图一卡（被加工零件工序图，加工示意图，机床联系尺寸图，机床生产率计算卡）。在多轴箱设计中，确定传动系统，计算主轴坐标，传动部件的校核及主轴箱的总图绘制。

　　　本设计将钻孔、攻丝两工艺结合为一体，降低了机器成本，而且节省了加工时间，提高了工作生产效率。

　　　关键词：齿轮箱体组合机床总体设计攻丝多轴箱

2.1 被加工零件的功用

　　　箱体的功用箱体零件是机械制造中加工工序较多，劳动量较大的，精度要求高的典型零件。

　　　变速箱体是专用机床的关键零件，箱体的质量直接影响到机床的使用功能，箱体内装有许多零件，所以箱体上相应部件作为零件的装配部件的基础，它们之间的相对位置基本上是由箱体来保证的，所以箱体的加工表面的尺寸、形状、位精度都有非常严格的要求。

2.2 编制工艺规程及分析

　　2.2.1 被加工零件的技术要求

　　　犁刀变速齿轮箱体材料为HT200。该材料有较高的强度、耐磨性、耐热性及减振性，适用承受教大应力、要求耐磨的零件。

　　　该零件主要加工表面为N面、R面、Q面和2-Φ80H7孔。N面的平面度为0.05mm，直接影响旋耕机与拖拉机变速箱的接触精度及密封。

　　　2-Φ80H孔的同轴度Φ0.04mm，与N面的平行度0.07mm，与R面及Q面的垂直度φ0.1mm以及R面相对Q面的平行度0.005mm，直接影响犁刀传动对N面的平行度及犁刀传动齿轮的啮合精度、左臂壳及右臂壳体孔轴线的同轴度。因此，再加工他们时，最好能在一次装夹下将两孔或两面同时加工出来。

　　　2-Φ10F9孔的两孔距尺寸精度（140.05）mm以及（140.05）mm对R面及N面的平行度0.06mm，影响旋耕机与变速箱连接时的正确定位，从而影响犁刀与变速箱倒挡齿轮的啮合精度。

　　2.2.2 计算生产纲领

　　　犁刀变速齿轮箱体，该产品年生产量为50000件，设其备品率为16%，机械加工废品率为2%，现制定该零件的机加工工艺规程技术要求：

　　（1）铸件消除内应力。

　　（2）未注明铸造圆角为R2~R3。

　　（3）铸件表面不得有粘砂、多肉、裂纹等缺陷。

（4）允许有非聚集的孔眼存在，其直径不大于5mm，深度不大于3mm，相距不小于30mm,整个铸件孔眼不多于10个。

　　（5）未注明倒角为0.5×45°。

　　（6）所有螺孔锪90锥孔至螺纹外径。

　　（7）去毛刺，锐边倒角。

（8）同一加工平面上允许有直径不大3mm，深度不大于15mm，总数不超过5个孔眼，两孔之间不小于3mm。

　　（9）涂漆按NJ226-31执行。

　　　计算犁刀变速齿轮箱体年产量N：

　　　 N=Qn(1+a%+b%)=50000×1×1+16%+2%) （2－1）

　　　 =59000件/年

　　　该零件的质量为7kg。根据生产类型与生产纲领的关系。查表3-3生产类型可确定为大量生产。

QQ截图20130614194822.gif

QQ截图20130614194841.gif

犁刀变速齿轮箱体钻孔攻丝双工位组合机床设计.gif

内容简介：: 摘要本设计介绍了犁刀变速齿轮箱体多轴箱的设计，其中包含了零件加工工艺的确定，设计中首先要了解工件的加工工艺路线及工序的计算，确定攻螺纹主轴的直径，初步选用电机型号及机床各部分部件。编制三图一卡（被加工零件工序图，加工示意图，机床联系尺寸图，机床生产率计算卡）。在多轴箱设计中，确定传动系统，计算主轴坐标，传动部件的校核及主轴箱的总图绘制。本设计将钻孔、攻丝两工艺结合为一体，降低了机器成本，而且节省了加工时间，提高了工作生产效率。关键词：齿轮箱体组合机床总体设计攻丝多轴箱 AbstractThe design on the Lidao Biansuchilun Box axlebox more than the design, which includes parts of the processing technology of identification, design is first necessary to understand the workpiece in the processing line and process of calculation to determine Tapping the spindle diameter, the initial choice of motor Model and some parts of the machine. Figure 1 of the three cards (the processing parts process map, diagram processing, machine tools Contact size map, machine tool productivity calculation card). In multi-axle box design, drive system established to calculate coordinates spindle, transmission parts of the spindle box and check the total mapping. This design will be drilling, tapping combination of the two as one and reduce the cost of machinery, processing and save time, improve the work efficiency of production. Key words: Gear Box The Combination of Machine Tools Design multi-axle Box Tapping目录摘要IAbstractII第一章组合机床概述1第二章犁刀变速齿轮箱体工艺分析52.1 被加工零件的功用52.2 编制工艺规程及分析52.2.1 被加工零件的技术要求52.2.2 计算生产纲领52.2.3 毛坯的选用62.3 零件加工工艺路线的拟定72.3.1 工件定位72.3.2 定位基准的选择82.3.3 工序的集中和分散82.3.4 加工工序的设计92.3.5 热处理的安排92.3.6 初步拟定工艺规程92.4 攻丝切削用量的选择10第三章钻孔、攻丝组合机床的结构设计113.1 组合机床的配置形式的选择113.2 动力部件的选择113.3 通用部件选择123.3.1 主轴箱的轮廓尺寸的确定123.3.3 侧底座133.3.4 中间底座143.3.5 动力部件工作行程及循环的确定143.3.7 初步确定装料高度15第四章绘制“三图一卡”164.1 绘制被加工零件工序图164.2 绘制被加工零件加工示意图164.3 机床联系尺寸图的绘制184.4 专用机床生产率计算卡的编制184.4.1 生产率的计算184.4.2 编写生产率计算卡20第五章组合机床攻螺纹多轴箱设计215.1 攻螺纹概述215.2.1 内容及注意事项215.2.2 主轴外伸尺寸及切削用量225.3 主轴齿轮的确定及计算发225.3.1 主轴形式和直径，齿轮模数的确定225.3.2 多轴箱所需动力计算235.4 多轴箱的传动设计245.4.1 对多轴箱的传动系统的一般要求255.4.2 拟订多轴箱传动系统的方法255.5 主轴、传动轴坐标计算285.5.1加工基准坐标系xoy，计算主轴驱动轴坐标285.5.2 验算中心误差305.5.3制坐标检查图315.6 对传动零件进行校核325.6.1 轴的挍核325.6.2 齿轮的挍核335.7 攻螺纹装置的设计355.7.1 攻螺纹靠模机构及卡头355.7.2 攻螺纹装置355.7.3 攻螺纹行程的控制365.8 多轴箱总图及零件图的绘制375.8.1 主视图375.8.2 展开图375.9 多轴箱技术条件38第六章结论40参考文献41附录42致谢4345第一章组合机床概述本设计是对齿轮箱体钻孔、攻丝组合机床总体及攻螺纹多轴箱设计。通过本次设计掌握组合机床的工作原理，设计方法和了解组合机床的发展史及未来的发展前景。动力箱、各种工艺切削头和动力滑台是组合机床完成切削主运动或进给运动的动力部件，是组合机床通用部件中最基本的部件。其中还有能同时完成切削主运动和进给运动的动力头。而只能完成进给运动的动力部件称为动力滑台。固定在动力箱上的主轴箱是用来布置切削主轴，并把动力箱输出轴的旋转运动传递给各主轴的切削刀具。由于各主轴的位置与具体被加工零件有关，因此主轴箱必须根据被加工零件进行设计。不能制造成完全通用的部件，但其中很多零件（如主轴、中间轴齿轮和箱体等）是通用的。组合机床在目前被广泛应用。组合机床是根据工件加工需要，以大量通用部件为基础，配以少量专用部件组成的一种高效专用机床，它能够对工件进行多刀，多轴，多面，多工位同时加工。在组合机床上可以完成钻孔，攻丝，铰孔，车削，镗削，磨削及液压等工序。组合机床结构稳定，工作可靠，使用和维修方便，有可重新改装的优越性。其通用零部件可以多次重复使用。它可以同时从几个方向采用多把道具，对几个工件进加工，大大提高了生产率，而且他还具有设计制造周期短，占地面积小等特点。所以组合机床越来越广泛的被广泛的被应用到各行各业。组合机床一般采用多轴、多刀、多工序、多面或多工位同时加工的方式，生产效率比通用机床高几倍至几十倍。由于通用部件已经标准化和系列化，可根据需要灵活配置，能缩短设计和制造周期。组合机床的通用部件有：床身（侧底座）、底座（包括中间底座和立柱底座）、立柱、动力箱、动力滑台、各种工艺切削头等。对于一些按顺序加工的多工位组合机床，还具有移动工作台和回转工作台。因此，组合机床兼有低成本和高效率的优点，在大批、大量生产中得到广泛应用，并可用以组成自动生产线。图1-1为各种组合机床配置方案示意图图1-1各种组合机床配置方案示意图组合机床一般用于加工箱体类或特殊形状的零件。加工时，工件一般不旋转，由刀具的旋转运动和刀具与工件的相对进给运动，来实现钻孔、扩孔、锪孔、铰孔、镗孔、铣削平面、切削内外螺纹以及加工外圆和端面等。有的组合机床采用车削头夹持工件使之旋转，由刀具作进给运动，也可实现某些回转体类零件(如飞轮、汽车后桥半轴等)的外圆和端面加工。近年来组合机床的主要用户汽车制造厂为了提高产品质量和加强竞争力，对加工设备提出了一些新的要求，如高生产率、缩小加工尺寸的分散度、高可靠性、高利用率和柔性化；此外要求组合机床价格低，交货期短，售后服务好。这对组合机床行业是一种新的挑战，其中有一些要求相当苛刻的。在不断革新和采用新技术以及一些有关工业及配套件厂的共同努力下，有不少要求已得到满足，在技术上取得了一些新的进展。例如，在对组合机床高生产率方面，要求单线（不采用并联线）加工大件（指缸体、缸盖、变速箱体、变速器壳）的生产率达到120-182件/h （100%负荷时），也就是节拍时间为20-30s 或更短。又如，车削活塞变椭圆裙部的数控专门化车床，转速高达5000r/min，生产率可达500件/h。它采用了新颖的往复运动刀架（直线伺服电动机驱动、采用计算机磁盘驱动和定位原理，以及滚动导轨铝质套筒形密封结构）和高抗振性聚合物人造花岗岩床身等新技术；其加工的外圆公差可达0.0013mm，仅为图纸要求公差的1/2，可以不必再分组的办法进行选择装备，便可做到互换装配，从而减少零件的库存量和分组、保管、配对等手续和管理上的麻烦，更加便于实现“准时制生产”。对于组合机床来说达到完全互换装配的加工精度尚有些距离，如精镗汽缸孔的精度目前还只能达到0.02mm，如能达到0.012-0.015mm就可以达到完全互换装配了，在高可靠性和利用率方面，部分组合机床自动线可达到三班制常年生产（利用班休间隔进行换刀）。当前不但有一个国家内各组合机床制造厂之间存在着竞争，同时还在各国著名机床厂之间也出现了竞争。如美国较著名的组合机床厂Cross公司及其参加的Kearney Cross联营公司由于连年亏损，于1991年被Giddings Lcwis公司收购而消失了。美国是汽车工业发达、需要组合机床及其自动线较多的国家。近年来，德国、意大利的几个较著名的组合机床制造厂纷纷打入美国市场，1991、1992两年输入美国的组合机床及其自动线价钱金额达2.8亿美元。由于柔性制造设备和技术的发展和广泛应用，特别是加工箱体件柔性制造单元和柔性制造系统的应用，取代了一部分单一品种生产用的组合机床及其自动线，预计90年代组合机床在机床市场中所占的比例将继续降低。一份1990年发表的美国机床市场调查及预测报告（表1-1）表明，组合机床在机床市场中所占的份额（金额计算），从80年代中期的平均占15%，将到989年的9.3%，预计90年代前半期还将继续下降到7.7%。而加工中心所占比例将上升3个百分点（由18%升至21%）。另一份报告（美国Manufacturing Eninineering.1991.102.No1:18）指出，1990-1997年美国柔性制造系统和柔性制造单元的产值将从7.69亿美元增至17亿美元。美国组合机床市场会进一步缩小，也是一种必然的趋势。各国情况不同，但适应市场对产品多样化的要求，利用柔性较大的设备进行多品种生产和易于实现产品的更新换代则是一种必然的趋势，虽然组合机床也在向柔性化发展，但其柔性毕竟不及柔性制造系统，其应用总是受到一定限制，组合机床市场的缩小将会程度不同地出现。美国组合机床（其包括内容与我国比较接近）的产值在金切机床产值中占的比例较高，大多数年份都在20%以上，表明美国组合机床行业是比较发达的。从单台（条）的平均价值金额看，美国较高，表明美国组合机床自动线的产量较多。意、法两国组合机床的产量和产值虽然较少，但其在金切机床年产值中的比例却高于德国和日本，表明这两国重视组合机床的生产。美国组合机床的常量很少，所占比例较低，未受重视。表1-1美国金属切削机床市场情况及预测组合机床的更新情况，可以每隔几年一次机床拥有量普查中有关各类机床役龄的统计及其所占百分比的数据中推算出来。美国是机床普查工作进行得比较好的国家，其分类及役龄统计都比较完整。美国1968-1989年进行了5次机床普查。组合机床（包括自动线）的拥有量、构成比及役龄的百分比表明组合机床的构成比有些变化，但变化不大；70年代后期构成比最大，80年代又逐渐减少，可以认为70年代后期组合机床在美国的应用达到高潮。从役龄的百分比来分析组合机床的更新情况是，1983年和1989年的0-4年役龄的各占16%和14%，而调查是每五年进行一次，大约每年有3%的新组合机床投入使用，总量变化不大，可以认为其更新率约为3%。从其他几个役龄上看，5-9年役龄的增加了10%，20年以上役龄的减少了16%，组合机床的役龄是更年轻化了。这种情况可以认为有比较普遍的意义。第二章犁刀变速齿轮箱体工艺分析2.1 被加工零件的功用箱体的功用箱体零件是机械制造中加工工序较多，劳动量较大的，精度要求高的典型零件。变速箱体是专用机床的关键零件，箱体的质量直接影响到机床的使用功能，箱体内装有许多零件，所以箱体上相应部件作为零件的装配部件的基础，它们之间的相对位置基本上是由箱体来保证的，所以箱体的加工表面的尺寸、形状、位精度都有非常严格的要求。 2.2 编制工艺规程及分析2.2.1 被加工零件的技术要求犁刀变速齿轮箱体材料为HT200。该材料有较高的强度、耐磨性、耐热性及减振性，适用承受教大应力、要求耐磨的零件。该零件主要加工表面为N面、R面、Q面和2-80H7孔。N面的平面度为0.05mm，直接影响旋耕机与拖拉机变速箱的接触精度及密封。2-80H孔的同轴度0.04mm，与N面的平行度0.07mm，与R面及Q面的垂直度0.1mm以及R面相对Q面的平行度0.005mm，直接影响犁刀传动对N面的平行度及犁刀传动齿轮的啮合精度、左臂壳及右臂壳体孔轴线的同轴度。因此，再加工他们时，最好能在一次装夹下将两孔或两面同时加工出来。2-10F9孔的两孔距尺寸精度（140.05）mm以及（140.05）mm对R面及N面的平行度0.06mm，影响旋耕机与变速箱连接时的正确定位，从而影响犁刀与变速箱倒挡齿轮的啮合精度。2.2.2 计算生产纲领犁刀变速齿轮箱体，该产品年生产量为50000件，设其备品率为16%，机械加工废品率为2%，现制定该零件的机加工工艺规程技术要求：（1）铸件消除内应力。（2）未注明铸造圆角为R2R3。（3）铸件表面不得有粘砂、多肉、裂纹等缺陷。（4）允许有非聚集的孔眼存在，其直径不大于5mm，深度不大于3mm，相距不小于30mm,整个铸件孔眼不多于10个。（5）未注明倒角为0.545。（6）所有螺孔锪90锥孔至螺纹外径。（7）去毛刺，锐边倒角。（8）同一加工平面上允许有直径不大3mm，深度不大于15mm，总数不超过5个孔眼，两孔之间不小于3mm。（9）涂漆按NJ226-31执行。计算犁刀变速齿轮箱体年产量N： N=Qn(1+a%+b%)=5000011+16%+2%) （21） =59000件/年该零件的质量为7kg。根据生产类型与生产纲领的关系。查表3-3生产类型可确定为大量生产。2.2.3 毛坯的选用根据零件材料HT200确定毛坯为铸件，又已知零件生产纲领为59000件/年，该零件约为7kg，可知，其生产类型为大批量生产。毛坯的制造方法选用砂型机器造型。又由于箱替零件的内腔及2-80mm的孔须铸出。故还应安放型芯。此外，为消除残余应力，铸造后安排人工时效。（1）铸件尺寸公差分为16级，由于是大量生产，毛坯制造方法采用砂型机器造型。由工艺人员手册查得，铸件尺寸公差等级为CT10级，选取铸件箱值为1.0mm。（2）铸件机械加工余量对成批大量的铸件加工余量由工艺人员手册查得，选取 MA为G级，各表的总余量见表21。由工艺人员手册可查得铸件主要尺寸公差见表22。表21 各加工表面总余量/mm加工表面基本尺寸加工余量等级加工余量数值说明R面Q面N面凸台面孔2-8016816816810680GHGGH45543底面，双侧加工（取下行数据）顶面降一级，双侧加工侧面，单侧加工（取上行数据）侧面单侧加工孔降一级，双侧加工表22 主要毛坯尺寸及公差/mm主要面尺寸零件尺寸总余量毛坯尺寸公差CTN面轮廓尺寸N面轮廓尺寸N 面距孔80中心尺寸凸台面距孔80中心尺寸孔2-8016816846100+6804+5543+31681775111070442.83.63.22.3 零件加工工艺路线的拟定2.3.1 工件定位工件在夹具中定位的主要任务是：使同一工序中的一批工件都能在夹具中占据正确的位置。工件位置的正确与否，用加工要求来衡量。能满足加工要求的为正确，反之不正确。一批工件逐个在夹具上定位时，各个工件在夹具中占据的位置不可能完全一致，也不必要求其完全一致，但各个工件的位置变动量必须控制在加工要求所允许的范围内。工件定位定则（六点定则）：在空间直角坐标系中，工件可以沿X、Y、Z轴有不同的位置，称工件沿XYZ轴的位置自由度，用、表示；也可以绕X、Y、Z轴有不动的位置，称工件绕X、Y、Z轴的角度自由度，用、表示。用于描述工件不确定性的，称为工件的六个自由度。用于限制工件自由度的固定点，称为定位支承点，简称支承点。用合理分布的六个支承点限制工件六个自由度的法则，称为六点法则。对六个自由度的限制可分为以下几类定位：（1）工件在夹具中定位，若六个自由度都被限制时，称为完全定位。（2）工件在夹具中定位，若六个自由度没有被全部限制时，称为部分定位（不完全定位）。在工件定位时，以下情况允许不完全定位：加工通孔或通槽时，沿贯通的位置自由度可不限制。毛坯（本工序加工前）是轴对称时，绕对称轴的角度自由度可不限制。加工贯通的平面时，除可不限制沿两个贯通的位置自由度外，还可不限制绕垂直加工表面的角度自由度（3）工件在夹具中定位时，若实际定位支撑点或实际限制的自由度个数少于工序加工要求应予限制的自由度个数，则工件定位不足，称为欠定位。（4）工件在夹具中定位，若几个支撑点重复限制同一个或几个自由度时，称为重复定位。2.3.2 定位基准的选择（1）精基准的选择。犁刀变速齿轮箱体的N面和2-10F9孔既是装配基准，又是设计基准，用它们作为精基准，能使加工遵循“基准重合”原则，实现箱体零件“一孔二面”的典型定位方式；其余各面和孔的加工也能用它定位，这样工艺路线遵循了“基准统一”的原则。此外，N面的面积较大，定位比较稳定、加紧方案也比较简单、可靠，操作方便。（2）粗基准的选择。考虑到以下几点要求，选择箱体零件的重要孔（2-80mm孔）的与箱体内壁作为粗基准保证各加工表面均有加工余量的情况下，使重要孔的加工余量尽量均匀；装入箱内的旋转零件（如齿轮、轴套等）与箱体内壁有足够的间隙；能保证定位夹紧可靠。2.3.3 工序的集中和分散（1）集中工序的特点：减少设备的数量，减少了操作工人和生产面积。减少工序的数目，减少运输工作量，简化了生产计划工序缩短了生产周期。减少装夹次数不仅有利于提高生产率，而且由于在一次装夹加工许多表面，也易于保证这些表面间的位置精度。因为采用的专用设备和专用工艺装备数量多而复杂，因此机床的工艺装备的调整维修也很费事，生产准备工作量很大。（2）分散的特点：采用比较简单的机床和工艺装备，调整容易。对工人的技术要求低或只经过较短时间的训练。生产准备工作量小，易于变换产品。设备数量多，生产面积大。综上所述攻箱体螺纹可采用集中攻螺纹，即箱体上大量螺纹工序集中在一台机床上加工，并与钻床工序分开。这样便于考虑统一的润滑、简化多轴箱传动2.3.4 加工工序的设计确定工序尺寸的一般方法是，由于加工表面的最后工序往前推算，最后工序的尺寸只与工序的加工余量有关。有基准转换时，工序尺寸用工艺尺寸链解算。2.3.5 热处理的安排变速箱体是形状复杂的铸件，必须消除内应力，防止加工和装配以后产生变形，必须合理安排时效处理工序，采用自然或人工时效处理。 2.3.6 初步拟定工艺规程工艺规程：把工艺过程的操作方法按一定的格式用文件的形式规定下来。通过对箱体的工艺分析和箱体的技术要求来制定箱体的加工路线，由于箱体的年产量为59000台/年，为大批量生产，尽量选用专用机床加工，提高生产率。拟订的加工工艺:序号工序内容简要说明铸造时效消除内应力涂底漆防止生锈10粗铣N面先加工基准面20钻扩铰2-10F9至2-9F7，孔口倒角145。钻孔4 -13留精铰余量30粗铣R面及Q面先加工面40铣凸台面50精镗孔2-80，孔口倒角145后加工孔粗加工结束60精铣N面精加工开始70精铰孔2-10F9至2-10F7（工艺要求）提高工艺精准度80精铣R面及Q面先加工面90精铰孔2-80H7后加工孔100钻20。扩铰球形孔S30H9,钻4-M16螺纹底孔，孔口倒角145，攻螺纹4-M6-6H次要加工面在后面加工110锪平面4-22120钻8-M12螺纹底孔，空口倒角145，钻铰孔2-8N8，孔口倒角145130攻螺纹8-M12-6H工序分散平衡节拍140检验150入库2.4 攻丝切削用量的选择查机械加工工艺手册选取所需刀具，选用M12细柄机用丝锥。攻螺纹切削转矩： T-切削转矩（Nmm）D-主轴直径（mm）-工件螺距（mm）由已知得螺纹直径D=12mm ，取 =1.75mm 则=14600Nmm切削功率 P （22）T 切削转矩（Nmm）V 切削速度（m/min）由螺纹直径和螺距查机械制造工艺设计手册表3-63得切削速度V=8.88m/min转速。查机床设计手册表6-19知：高速钢丝锥攻螺纹切削速度为48m/min(加工材料为铸铁)，即转速较大，取实际转速n=200r/min，则实际切削速度v=nd/1000=7.54m/minP1000=0.3KW第三章钻孔、攻丝组合机床的结构设计3.1 组合机床的配置形式的选择本设计是对犁刀齿轮箱体钻孔、攻丝的组合机床设计。根据犁刀齿轮箱体结构和大批量生产采用双面加工的组合机床和液压自动加紧结构以便提高生产效率。图3-1 机床总体布置图其总体布置如图31所示。3.2 动力部件的选择动力部件的选择主要是确定动力箱和动力滑台。已经确定为卧式双面齿轮传动组合机床，选用配套的动力箱驱动多轴箱攻螺纹主轴。动力箱规格要与滑台匹配，其驱动功率主要依据多轴箱所传递的切削功率来选用。 P （31） P 消耗主轴的切削功率总和多轴箱的传动功率机床共有四根主轴加工工件，故PP4 0.341.2kw传动功率加工黑色金属时取0.80.9，加工有色金属时取0.70.8；主轴传动复杂时取小值，反之取大值。故本设计取0.8。 P1.5kw据组合机床简明手册表539选用动力箱：1TD32IV 电动机型号Y100L-6,电动机功率1.5kw电动机转速n=940r/min,输出转速n=470r/min, L =320mm。3.3 通用部件选择选择通用部件，主要是确定动力部件的驱动方式和规格（即大小），其他如床身、立柱、挡铁等部件根据动力部件的规格，按通用部件配套表选用3.3.1 主轴箱的轮廓尺寸的确定标准通用钻、镗类多轴箱的厚度是一定的、卧式为325mm, 立式为340mm。因此，确定多轴箱尺寸的宽度B和高度 H及最低主轴高度h1。如图32所示：图32多轴箱尺寸确定被加工零件轮廓以点画线表示，多轴箱尺寸用实线表示，多轴箱宽度B、高度H的大小主要与被加工零件孔的分布有关，多轴箱轮的宽度B和高度H通常按下式确定：B=b1+b+b2 （32） H=h+h1+h2 （33）b1=100mm, b2=100mm, b=156.3mmh1=124.5mm, h2=160mm, h=131.1mmB=100+156.3+100=256.3mm H=124.5+160+131.1=415.6mm b 工件在宽度方向相距最远的两孔距离b1、b2 最边缘主轴中心至箱体外壁距离 h 工件在高度方向相距最远的两孔距离h1 最低主轴高度h2 最低孔高度B和h为已知尺寸。为保证多轴箱内有足够安排齿轮的空间，推荐70-100mm。多轴箱最低主轴高度必须考虑与工件最低孔位置、机床装料高度H、滑台总高度、侧底座高度等尺寸之间的关系而确定。实例中=24.4mm，H=1000mm，查表5-3知滑台高度=280mm，侧底座高度=560mm。实例、B、H的计算如下：=+H-（0.5+）=24.4+1000-（0.5+280+560+5）mm=138.9mm取=100mm，则可求出多轴箱的轮廓尺寸： H=h+=131.1+138.9+100=370mmB= b+2=156.3+2100=365.3mm上述计算值，按通用箱体系列尺寸标准，最后确定多轴箱轮廓尺寸为BH=500500mm。3.3.2 液压滑台选择液压滑台的结构特点是：采用双矩型导轨结构型式，以单导轨两侧面导向，导向的长宽比较大，导向性好。滑座体为箱形框架纳构，滑座底面中间增加了结合面，结构刚度高。导轨淬火，硬度高，使用寿命长。液压缸活塞和后盖上分别装有双间单向阀和缓冲装置，可减轻滑台换向和退至终点时的冲击。滑台分普通级、精密级和高精度级三个精度等级，可按要求选用，提高经济性。已知电机型号，由组合机床简明手册查得液压滑台型号：1HY32IA,台面宽 320mm，台面长度 630mm，行程 400mm，最大进给力 12500N，工进速度 20650mm/min,快速移动速度 10m/min。3.3.3 侧底座侧底座用于卧式专用机床，其上面安装滑台，侧面与中间底座相连接时可用键或锥销定位。侧底座的长度与滑台相适应，即滑台行程有几种规格，侧底座就有几种规格。侧底座有普通级和精密级两种精度等级，与相同的精度等级的滑台配套使用。由液压滑台选出侧底座型号为：1CC321。 3.3.4 中间底座中间底座其顶面安装夹具或输送部件，侧面可与侧底座或立柱底座相连接，并通过端面键或定位销定位，根据机床配置形式不同，中间底座有多种形式，如双面卧式专用机床的中间底座，两侧面都安装测底座；三面卧式专用机床的中间底座为三面安装侧底座立式回转工作台式专用机床，除安装立往外，还需安装回转工作台。总之，中间底座的结构、尺才需根据工件的大小、形状以及专用机床的配置形式等来确定。根据设计要求选宽度为800mm的中间底座长度根据设计而定。3.3.5 动力部件工作行程及循环的确定动力部件的总行程除了满足工作循环向前和向后所需的行程外，还要考虑因刀具磨损或补偿制造、安装误差，动力部件能够向前调节的距离(即前备量)和刀具装卸以及刀具从接杆中或接扦连同刀具一起从主轴孔中取出时，动力部件需后退的距离(刀具退离夹具导套外端面的距离应大于接扦插入主轴孔内或刀具插入接扦孔内的长度，即后备量)。（1）工作进给长度L的确定由于本工序的加工孔的攻螺纹深度为22mm，而钻孔深度为28mm,则L2=0，取L1=8mm，则工作进给长度L=L1+L2+L深=8+0+22=30(mm)（2）快速引进长度的确定快速引进是指动力部件把刀具送到工作进给位置，其长度按具体情况确定。在加工双层或多层壁孔径相同的同轴孔系时，可采用跳跃进给循环进行加工，即在加工完一层壁后，动力部件在次快速引进到位，在加工第二层壁孔，以缩短加工时间。在本次设计中，根据加工的零件选去快进的长度为120mm。（3）工退的确定攻丝结束后刀具需要退出工件，其长度等于工进长度，即30mm.（4）快速退回长度的确定本工序的快退的长度为120mm。（5）动力部件总行程的确定动力部件的总行程除了满足工作循环向前和向后所需的行程外，还需考虑刀具的磨损或补偿制造、安装误差，动力部件能够向前调节的距离（即前备量）和刀具装卸以及刀具从接杆中或连同接杆一起从主轴孔中取出时，动力部件所需后退的距离（刀具退离夹具导套外端面的距离应大于接杆插入主轴孔内或刀具插入接杆孔内的长度，即后备量）。因此，动力部件的总行程为快退行程、工退与前后备量之和。在本次设计的前备量为30mm，后备量为220mm，得出，动力部件的总行程为400mm。死挡铁停留，选用压力继电器。3.3.6 工作台的确定因BH=500500,又因为两工作台间的距离为280mm，查简明手册表5-44，选用多工位移动工作台1AYU50。其联系尺寸为：台面宽500mm，台面长500mm，行程1000mm3.3.7 初步确定装料高度装料高度一般指工件安装基面至地面的垂直距离。在确定机床装料高度时，首先要考虑工人操作的方便性，对于流水线要考虑车间运送工件的滚道高度；对于自动线要考虑中间底座的足够高度，以便允许内腔通过随行夹具返回系统或冷却排屑系统。其次是机床内部结构尺寸限制和刚度要求。装料高度范围是 8501060mm，根据实际加工条件确定装料高度H=1000mm。第四章绘制“三图一卡”4.1 绘制被加工零件工序图（1）作用：被加工零件工序图是根据制订的工艺方案，表示所设计的组合机床上完成的工艺内容，加工部位的尺寸、精度、表面粗糙度及技术要求，加工用的定位基准，夹压部位以及被加工零件的材料、硬度和在本机床加工前的加工余量，毛坯或半成品情况的图样。除了设计研制合同外，它是专用机床设计的具体依据，也是制造、使用、调整和检验机床精度的重要文件。被加工零件工序图是在被加工零件图基础上，突出本机床或自动线的加工内容，并作必要的说明而绘制的。（2）内容：被加工零件的形状和主要轮廓尺寸以及与本工序机床设计有关部位结构形状和尺寸。本工序所使用的定位基准，夹压部位以及夹紧方向。本工序加工表面的尺寸、精度、表面粗糙度和形位公差等技术要求以及对上道工序的技术要求。注明被加工零件的名称、编号、材料、硬度以及加工部位的余量。（3）技术要求本机床加工前应保证：除方框内尺寸的所有尺寸；两定位销为8级精度，表面粗糙度3.2mm。本机床应保证：所加工中心位置度不大于0.5，并按最大实体原则要求；保证方框内尺寸。4.2 绘制被加工零件加工示意图（1）作用：加工示意图是在工艺方案和机床总体方案初步确定的基础上绘制的。它是表达工艺方案具体内容的机床工艺方案图。它是设计刀具、辅具、夹具、多轴箱和液压、电气系统以及选择动力部件，绘制机床总联系尺寸图的主要依据；它是对机床总体布局和性能的原始要求；它也是调整机床和刀具所必需的重要技属文件。（2）内容机床的加工方法，切削用量，工作循环和工作行程。工件、刀具及导向、托架及多轴箱之间的相对位置及其联系尺寸。主轴结构类型、尺寸及外伸长度。刀具类型、数量和结构尺寸。接杆（包括镗杆）、浮动卡头、导向装置攻螺纹靠模装置等结构尺寸。刀具、导向套间的配合，刀具、接杆、主轴之间的连接方式及配合尺寸等（3）加工示意图的绘制刀具的选择原则首选标准刀具，为提高工序集中程度或满足精度要求，可以采用复合刀具；选择刀具应考虑工件材质加工精度，表面粗糙度，排屑及生产率等工艺要求。本道工序选择：标准细柄机用柄丝锥M12作为刀具； M12： L=89mm l=29mm。导向机构的选择：导向装置的作用是：保证刀具相对工件的正确位置；保证各刀具相互间的正确位置；提高刀具系统的支承刚性。选择导向机构为攻螺纹靠模机构。攻螺纹靠模装置用于同一方向纯攻螺纹工序。由攻螺纹多轴箱和攻螺纹靠模头组成。靠模螺母和靠模螺杆是经过磨制并精细研配的，因而螺孔加工精度较高。靠模结构简单，制造成本低，并能在一个攻螺纹装置上方便的攻制不同规格的螺纹，而且可各自选用合理的切削用量。（4）主轴、接杆结构确定主轴类型主要依据工艺方法和刀杆与主轴联接结构进行确定。主轴轴颈及轴端尺寸主要取决于进给抗力和主轴刀具系统结构。主轴直径查表3-5，4-2由螺纹直径M12可得D/d1=40/20, 主轴直径25mm，攻丝靠模机构规格代号3，主轴外伸尺寸L=120mm。接杆的选择除刚性主轴外，专用机床主轴与刀具间常用接杆连接，因多轴箱各主轴的外伸长度和刀具长度都为定值，为保证多轴箱上各刀具能同时到达加工终了位置，须采用轴向可调整的接杆来调整各轴的轴向长度，以满足同时加工完成各孔的要求。（5）切削用量的选择组合机床上攻螺纹，是主轴系统带动丝锥实现主运动和进给运动，即螺纹每转一转的同时，丝锥向前进给一个螺距P丝，当丝锥攻入螺孔12个扣之后，丝锥便自行引进，主运动和进给运动之间严格的相对运动关系由自身保证。所以主轴进给速度 V(mm/min)为： Vnf （42）n 转速m/minf 每转进给量mm/minV2001.75350mm/min4.3 机床联系尺寸图的绘制（1）机床联系尺寸图的作用机床联系尺寸图是以被加工零件工序图和加工示意图为依据，并按初步选定的主要通用部件的总体结构而绘制的。它是用来表示机床的配置形式，主要构成及各部件安装位置，相互联系，运动关系和操作方位的总体布局图。它用以检验各部件相对位置及尺寸联系能否满足加工要求和通用部件选择是否合适。它为多主轴箱。夹具等专用部件设计提供重要依据。它可以看成是机床总体外观简图，由其轮廓尺寸，占地面积，操作方式等可以检验是否适应用户现场使用环境。（2）机床联系尺寸图的作用机床联系尺寸图表示了机床的结构形式。机床联系尺寸图表示了所选动力部件，配套部件型号及规格。机床联系尺寸图反映部件间的动态和静态的联系尺寸。机床联系尺寸图反映专用部件的外形尺寸。机床联系尺寸图反映主要动力的型号，功率，转速。机床联系尺寸图反映总行程。机床联系尺寸图表示部件的分组及编号。4.4 专用机床生产率计算卡的编制4.4.1 生产率的计算根据加工示意图所确定的工作循环及切削用量等，就可以计算机床生产率并编制生产率计算卡。生产率计算卡是反映机床生产节拍或实际生产率和切削用量、动作时间、生产纲领及负荷率等关系的技术文件。它是用户验收机床生产效率的重要依据。（1）理想生产率Q理想生产率是指完成年生产纲领A（包括废品率）所要求的机床生产率。 Q=A/T （44）Q 理想生产率 A 年生产纲领 T 全年工时总数一般情况下，单班制T取2350h,两班制取4600h，A=59000。本设计取为单班制T2350h。计算得出 Q=25.1件/小时（2）实际生产率实际生产率Q1是指所设计机床每小时实际可生产的零件数量。即 Q1=60/T单 T单=t切 T单生产一个零件所需时间（min） T单=t切+t辅=（L1V+t停）+（L快进+L快退）/VF r +t移+t装（45）L1 刀具工作进给长度（mm）V 刀具工作进给速度 (mm/min)t停滑台在死挡铁上停留时间，通常指刀具在加工终了时无进给状态下旋转5-10转所需时间 (min)L快进，L快退动力头快进和快退行程长度 (mm)VFr 动力部件快进行程速度，用机械动力部件时取5-6m/min，用液压动力部件时取3-10m/min (m/min)t移工作台进行一次工位转换时间，一般取0.1min (min)t装工件装卸时间，通常取0.5-1.5min (min) 本设计是和组合钻床作为同一道工序，工件不拆卸用移动滑台来转换工位。故计算生产率计算卡需考虑两者的情况。钻孔用时取L1=70mm, V =117mm/min, t停=1s=0.01min, L快进=110mm, L快退=180mm,VFr =10m/min, t移=0.1min, t装=0.5minT=1.247min/件攻丝用时取L130mm，V350mm/min，t停 0.01min, L快进 =120mm, L快退 = 120mm VFr=10mm/min。 t卸=0.5min T= 0.719min/件T= T+ T=1.966min/件实际生产率 Q1 30.518件/小时（3）机床负荷率当Q1Q时，机床负荷率为二者之比即= Q/ Q1，=25.1/30.472=82.25组合机床负荷率一般为0.750.90，自动线负荷率为0.60.7。由此计算得出实际生产率满足理想生产率的要求。4.4.2 编写生产率计算卡编写生产率计算卡（见附录）第五章组合机床攻螺纹多轴箱设计5.1 攻螺纹概述在组合机床上攻螺纹，根据工件加工部位分布情况和工艺要求，常有攻螺纹动力头攻螺纹、攻螺纹靠模装置攻螺纹和活动攻螺纹模板攻螺纹三种方法。攻螺纹动力头用于同一方向纯攻螺纹工序。利用丝杠进给，攻螺纹行程较大，结构复杂，传动加工螺纹精度较低（一般低于7H级）目前极少应用。攻螺纹靠模装置用于同一方向纯攻螺纹工序。由攻螺纹主轴箱和攻螺纹靠模头组成。靠模螺母和靠模螺杆是经过磨制并精细研配的，因而螺孔加工精度较高。靠模装置结构简单，制造成本低，并能在一个攻螺纹装置上方便地攻不同规格的螺纹，且可各自选用合理的切削用量，目前应用很广泛。若一个主轴箱在完成攻螺纹的同时还要完成钻孔等工序时，就要采用攻螺纹模板攻螺纹，即只需在主轴箱的前面附加一个专用的活动攻螺纹模板，便可完成攻螺纹工作5.2 绘制多轴箱设计原始依据图该图是根据“三图一卡”绘制的。5.2.1 内容及注意事项（1） .绘制多轴箱外形图，并标注轮廓尺寸及动力箱驱动轴的相对位置尺寸。（2）根据机床联系尺寸图，加工示意图，标注所有主轴位置尺寸及工件与主轴，主轴与主轴的相关位置尺寸。在绘制主轴位置时，要特别注意：主轴和被加工零件是面对面安放的，因此，多轴箱主视图上的水平方向与零件工序图上的水平方向尺寸正好相反；其次，多轴箱上的坐标尺寸基准和零件工序图上的基准经常不重合，应根据多轴箱与加工零件的相对位置找出同一基准，并标出其相对位置关系尺寸，然后根据零件分工序图各孔位置尺寸，算出多轴箱上各主轴坐标值。（3）根据加工示意图标注各主轴转速（转向）（4）列表标明各主轴的工序内容，切削用量及主轴外伸尺寸等。（5）标明动力部件型号及其性能参数图51所示为双面卧式攻丝组合机床左多轴箱设计原始依据图图51双面卧式攻丝组合机床多轴箱设计原始依据图被加工零件名称：犁刀变速齿轮箱材料及硬度：铸铁HT200 HBS180220HBS5.2.2 主轴外伸尺寸及切削用量主轴外伸尺寸及切削用量如表51所示表51 主轴外伸尺寸及切削用量轴号主轴外伸尺寸切削用量备注D/d（mm）L (mm)工序内容n(r/min)v (m/min)f(mm/r)1440/20120攻M12螺纹2007.541.755.3 主轴齿轮的确定及计算发5.3.1 主轴形式和直径，齿轮模数的确定（1）主轴的形式和直径，主要取决于工艺方案，刀具主轴连接结构，刀具的进给力和切削转矩，通常攻丝的主轴有两种：前后支撑均为圆珠滚子轴承主轴。前后支撑均为推力球轴承和无内环滚针轴承的主轴。在本次设计中，考虑到加工方法和零件的具体结构，我们采用支承形式：前后均为圆锥滚子轴承的主轴，主轴的外伸长度为120mm的长主轴。径向力、轴向力由一对圆锥滚子轴承来承担。（2）主轴直径的确定：根据有前面计算求得的数据：攻M12螺纹时：T=14.6Nm又考虑到尽量避免选用直径为15mm的主轴。所以选直径为25mm的主轴。齿轮模数的估算可按公式估算，也可用类比法确定。公式估算：即： m （51）P 齿轮所传递的功率（kw）Z 对啮合齿轮中的小齿轮数N 小齿轮的转速（r/min）由前面已知：P=0.3kw ; Z=24（主轴上的小齿轮）; n=200r/min（主轴转速）我们应选择转速较低，齿数最小的齿轮估算：m=1.2但是在设计过程中，由于主轴转速的要求和被加工零件孔的位置在结构上的限制；但是处于对整体方按的考虑，我们选择主轴上齿轮模数为3，用提高材质和齿轮热处理的方法来提高小齿轮的强度。5.3.2 多轴箱所需动力计算多轴箱动力的计算包括多轴箱所需的功率和进给力两项传动系统确定之后，可按下列方法计算：多轴箱所需功率的计算 P多轴箱 = P切削+P空转+P损失= （52）P切削切削功率（kw）P空转空转功率（kw）P损失与负荷成正比的功率损失，单位：kw由前面的计算得：切削功率为：攻M12螺纹孔：N切=0.3kw P切削4N切=40.31.2查表4-6得：P空转（用插值法求得）攻M12螺纹孔：N空转=0.022kw P空转 =0.0224 =0.088kw损失功率：选择功率损失最大的主轴计算，主轴1，2，3，4每根轴所传递的功率相每根轴上的损失功率可按其所传递功率的1取值。Pi = 0.310.003kw则功率损失为：P损失 =0.0034 =0.012kwP多轴箱 = P切削+P空转+P损 = 1.2+0.088+0.012 =1.3kw 所以所选择的电机参数满足该机床的要求。5.4 多轴箱的传动设计多轴箱的传动设计就是根据动力箱驱动轴位置和转速，各主轴位置及其转速要求，设计传动链，把驱动轴和各主轴连接起来，使主轴获得预定的转速和转向。5.4.1 对多轴箱的传动系统的一般要求（1）在保证主轴的强度，刚度、转速和转向的条件下力求使传动轴和齿轮规格，数量最少。（2）尽量不用主轴带主轴的方案，以免增加主轴负荷，影响加工质量。（3）为使结构紧凑，多轴箱内齿轮副的传动比一般要大于1/2，后盖内齿轮传动比允许取1/31/3.5，尽量避免升速传动。当驱动轴转速较低时允许先升速后在降速，使传动链前面的轴、齿轮转距较小，结构紧凑，但空转损失功率随之增加，故要求升速传动比小于等于2；为使轴上的齿轮不过大，最后一级通常采用升速传动。（4）用于粗加工的主轴齿轮，尽可能设置在第一排，以减少主轴的扭转变形，（5）多轴箱内具有粗精加工主轴时，最好从动力箱驱动齿轮开始，就分两条路线传动，以免影响加工精度（6）刚性镗孔主轴上的齿轮，其分度圆直径要尽可能大于被加工孔的直径，以减少振动，提高运动的平稳性。（7）驱动轴直接带动不能超过两根，以免给装配带来困难。5.4.2 拟订多轴箱传动系统的方法将全部主轴的中心尽可能分布在几个同心圆上，在各个同心圆的圆心上分别设置中心传动轴，然后根据以选定的各中心传动轴再取同心圆，并用最少的传动轴带动这些中心传动轴，最后用合拢传动轴与动力箱驱动轴连接起来。（1）确定主轴分布类型将主轴划分为各种分布类型，被加工零件上加工孔的位置是多种多样的，但大致可规纳为：同心圆分布、直线分布和任意分布三种类型。本设计为直线分布和同心圆分布相结合。同心圆分布：可在同心圆处分别设置中心传动轴，由其上一个或两个齿轮来带动各主轴，直线分布：可在两主轴中心连线的垂直平分线上设置传动轴，由其上一个或几个齿轮来带动。直线分布：可在同心圆处分别设置中心传动轴，其上的一个或几个（不同排数）齿轮来带动各主轴。（2）确定驱动转速，转向及在主轴箱上的位置驱动轴的转速按动力箱型号选定；当采用动力滑台时，驱动轴旋转方向可任意选择。查动力部件：动力箱的参数可知：TD32的驱动轴转速为：470 r/min转向根据主轴转向定为：面向动力箱方向顺逆均可，再由动力箱和主轴上的联系尺寸可知，驱动轴到主轴底部的尺寸是124.5mm，驱动轴布置在多轴箱宽度方向的中心位置。用最少的传动轴及齿轮副把驱动轴和各轴连接起来。齿轮传动：用最少的传动轴及齿轮副把驱动轴和各主轴连接起来。在多轴箱设计原始依据图中确定各主轴的位置、转速和转向的基础上，首先分析轴的位置，拟定传动方案，选定齿轮模数（估算或类比），在通过“计算、作图和多次试凑”相结合的方法，确定齿轮齿数和中间传动轴的位置及转速。齿轮齿数传动轴转速的计算公式： = （53） A= （54）（55）（56）（57） Z 式中 u啮合齿轮传动比； Z、Z分别为主动轮和从动轮齿数； n、n分别为主动轮和从动轮转速，单位为r/min； A齿轮啮合中心距，单位为mm； m齿轮模数，单位为mm。拟定传动路线把主轴2、3和1、4视为两组组同心圆主轴在圆心处设中心传动轴5、6；在传动轴5、6中心连线的垂直平分线上设中心传动轴7，轴7同时也对应在工件圆心上。图中主轴14为“树梢”，驱动轴O为“树根”，各分叉点为传动轴5、6、7、其中轴5、6为中心传动轴，轴7为合拢轴。各轴间的传动副为“树枝”，箭头表示运动传递方向（路线）。其传动路线如图 52图52 四孔攻螺纹多轴箱传动树形图驱动轴 O 7轴5轴主轴23 驱动轴 O 7轴6轴主轴14 表52 各传动齿轮的齿数及各项指标传动路线主动齿轮从动齿轮中心距齿（速）比所在排齿轮模数驱动轴07轴24311161/1.2947轴5轴172461.51/1.4137轴6轴172461.51/1.4135轴2，3轴202567.51/1.2536轴1，4轴202567.51/1.253手柄轴8-7轴23301061/1.304注：n=200r/min （3）对传动系统的要求及确定手柄轴和油泵粗估传动轴的轴径为30mm，其中7轴上的扭矩较大，轴径选为30mm，支承形式为采用圆锥滚子轴承。传动轴的齿轮尽量放在第排，但是考虑到全放在第一排齿轮太密，且有干涉情况，因此按组合机床简明手册图77选用传动轴齿轮布置。润滑泵采用R121A叶片泵，油泵供油至分油器，经油管分送到各润滑点，油泵放在箱体前臂上，考虑到泵轴应尽量靠近油池，而又不要太低，免得搅油损失过大，所以应考虑用驱动轴O带动油泵轴，传动齿轮放在第排，以便维修。取油泵轴齿轮齿数为21,则两轴中心距为（21+24）4/2=90。手柄轴安放位置应尽量避开主轴，而且靠近工人操作面，其高度应以便于工人操作为准，手柄轴应有较宽敞的空间以便于操纵，同时，手柄轴的转速应较高，扳动手柄时才能省力，故此，考率用传动轴7带动手柄轴,手柄轴齿轮齿数取23模数为4，轴7齿数为30，齿轮啮合在。设计中由于受到具体结构的限制，实际中心距不等于根据齿轮数和所求得计算的中心距，采用了变位齿轮传动。5.5 主轴、传动轴坐标计算作标计算是根据已知的驱动轴和主轴的位置关系及传动关系，精确计算各中间传动轴的坐标，其目的是为多轴箱体零件补充零件加工图提供孔的坐标尺寸，并用于绘制坐标检查图来检查齿轮排列是否合理正确5.5.1加工基准坐标系xoy，计算主轴驱动轴坐标坐标原点选在定位销孔上，适用于多轴箱安装在动力箱上，即我们选定的方案，定位销孔的位置在距箱体左壁25mm，底平面30mm. 计算各轴坐标：各轴位置关系如图5-3所示图5-3 各轴位置关系轴O Xo = 250-25 = 225mm Yo = 124.5-30 = 94.5mm.轴7 X=Xo=225mm Y=Yo+110=204.5mm轴6 X=Xo+62.087=287.087mm Y= Y=204.5mm轴5 X=Xo-62.087=162.913mm Y= Y=204.5mm轴4 X=Xo+78.137=303.137mm Y= Y-65.564=138.936mm轴3 X= Xo-78.137=146.863mm Y= Y=138.9365mm轴2 X= X=146.863mm Y= Y+65.564=270.064mm轴1 X= X=303.137mm Y= Y=270.064mm手柄轴 8 X=Xo=225mm Y= Y+106=310.5mm油泵轴轴 9 由上可得轴0-9间的中心距为90，设9与0在垂直方向的距离为4.5，如图5-4 图5-4 轴9与0尺寸关系由图测量得9-0之间在水平方向的距离为89.89。则 X9=X0-89.89=135.11mm Y9=Y0-4.5=90mm5.5.2 验算中心误差多轴箱体上的孔系是按计算的坐标加工的，而装配要求两轴间齿轮能正常啮合。因此，必须验算根据坐标计算确定的实际中心距A，是否符合两轴间齿轮啮合要求的标准中心距R，R与A的差值为：=R-A验算标准：中心距允差=（0.001-0.009）mm。由以上计算和表52对照可得出各轴中心距误差，其具体数值如表5-3 表5-3各轴中心距误差传动标准中心距RR=(Z1+Z2)m/2实际中心距A=中心误差=R-A0-711011007-5 7-661.562.087-0.5875-2，36-1，467.567.50由表可得：轴0与轴7，轴5与轴2、3，轴6与轴1、4能满足齿轮副啮合要求，而7-5和7-6都超过了，因此，轴7与轴5，轴7与轴6均需要采用变位齿轮，变位量A7-5=+0.587，A7-6=+0.5875.5.3制坐标检查图前面已计算出各轴坐标，须绘出坐标及传动关系检查图，用以全面检查传动系统的正确性。（1）坐标检查图的主要内容通过齿轮啮合，查处坐标位置是否正确；检查主轴转向。进一步检查个零件间有无干涉现象。检查液压泵、分油器等附加机构的位置是否合适。（2）坐标检查图绘制的顺序及要求坐标检查图最好按1：1比例绘制，其绘制顺序及要求是：绘制多轴箱轮廓尺寸及坐标系XOY。计算出的坐标值绘制各主轴、传动轴轴心位置及主轴外伸部分主要直径，并注明轴号及主轴、驱动轴、液压泵轴的转速和转向等。用点划线绘制各齿轮的分度圆，注明各齿轮齿数、模数、所处排数及变位齿轮的变位量。为了醒目易于检查，可用不同颜色细线条画出轴承、隔套、主轴防油套的外径、附加机构的外廓及其相邻轴的螺母直径。根据个零件在空间的相对位置逐排（轴）检查没有干涉现象，并再次复查轴与被加工孔的位置一致。（坐标检查图见下页图55）图55 四孔攻螺纹多轴箱坐标检查图5.6 对传动零件进行校核校核传动件以保证多轴箱能够正常工作，保证生产顺利进行。5.6.1 轴的挍核验算传动轴的直径选择两根轴进行强度校核5轴：轴径30mm，经排齿轮传动后，带动2根主轴，该轴带的主轴较多，传动轴中传动比较大，所受的转距较大 M=M1 i1+M2 i2+Mn i (58) M 传动轴所承受的总转矩Mn 作用在几个主轴上的转矩in 传动轴至第n个主轴之间的传动比。4根主轴，M2= M3 i2= i3M总=214.620/25=23.36Nm查组合机床简明手册表34 得 DB （59） B 系数（传动轴B取5.2，刚性主轴B取7.3） D 轴的直径 M 轴所传递的转距 D=5.220.33mmD=30mm =1/2(度/米) M=56Nm满足直径为30mm的传动轴所能承受的转矩，即直径为30mm传动轴满足强度条件。7轴：轴径为30mm，经第排齿轮传动后，带动2跟带动主轴的转动轴，而且传动轴转矩较大，故其相应的转矩也大，所以应对其进行强度校核。M=223.3617/2430.093Nm据公式（415）得： D=21.66mmD=30mm =1/2(度/米) M=56Nm满足直径为30mm的传动轴所能承受的转矩，即直径为30mm的传动轴满足强度条件。5.6.2 齿轮的挍核验算主轴箱中齿轮强度应选择相同模数受力载荷最大，齿数最小的齿轮进行弯曲应力和接触应力验算。一般对高速传动的齿轮验算齿面接触应力，对低速传动的齿轮验算齿根弯曲应力。传动轴7小齿轮传递功率较大，模数较小，Z=17,转速为364r/min,故对其进行强度校核因其工作强度较大故选用45号表面淬火钢。（1）弯曲强度校核 F= (5-10) 圆周力(kg)b 齿宽（mm） K=KAKVKK (5-11)K (载荷系数)KA 1.00 (使用系数)KV 1.05 (动载荷系数)K 1.2 (齿间载荷分配系数)K 1.162 (齿向载荷分布系数) K=1.464F2T/d=230.0931000/51=1180.12N T 主动轮上的扭矩（kg/mm）d 小齿轮节圆直径(mm)查机械设计表10-5得 Y=1.52 弯曲强度重合度系数 Y=2.97 齿形系数 =240MPa 查简明手册图7-6可得：b=24mm。则1.4641180.121.522.91/243=107.23 MPa 小齿轮的弯曲强度合格。（2）疲劳强度校核 2.5Z (5-12)K 使用系数Z189.8弹性系数F1180.12Nbd=2451=1224 mmu+1/u=2.412 K= KA KVKK （5-13） KA 1.00 (使用系数)KV 1.05 (动载荷系数)K 1.0(齿间载荷分布系数)K 1.112（齿向载荷分布系数） K=1.01.051.01.112=1.22 2.5799.24MPa =800MPa 故小齿轮疲劳强度合格。5.7 攻螺纹装置的设计在组合机床上攻螺纹，根据工件部位分布情况和工艺要求，通常有攻螺纹动力头攻螺纹，攻螺纹靠模装置攻螺纹和活动攻螺纹模板攻螺纹三种方法。本设计根据加工情况已定为用靠模装置攻螺纹。5.7.1 攻螺纹靠模机构及卡头普通车床上车削罗纹时，主动运动与进给运动之间保持着严格的运动关系。组合机床上攻螺纹，是有主轴系统带动丝锥实现主运动和进给运动，即螺纹锥每转一转的同时，丝锥向前进给一个螺距P丝,当丝锥攻入螺孔12个扣之后，丝锥便自行引进，主运动和进给运动之间严格的相对运动关系由丝锥自身保证（即P丝Pl）。丝锥每转进给量（螺距）与靠模螺母或与整个多轴箱进给量的差异由攻螺纹靠模机构补偿。攻螺纹主轴系统的主运动由多轴箱主轴传动。进给运动是通过攻螺纹机构来实现，用来组成攻螺纹靠模装置的攻螺纹机构称为第类攻螺纹靠模。第类攻螺纹靠模装置必须与攻螺纹卡头配套使用。本设计已选用第类攻螺纹靠模装置及选用与之相配套的卡头。5.7.2 攻螺纹装置螺纹装置的结构图如图55所示。它由攻螺纹多轴箱7和攻螺纹靠模头5组成。攻螺纹靠模5实际上是一个加厚的多轴箱前盖，其上装有第类攻螺纹靠模。工作时，由电机经齿轮带动主轴6及靠模杆4（其前端装有螺纹卡头3、心杆2和丝锥1）旋转并按自身的螺距P引进。电动机反转，靠模杆退回。其最大行程为60mm。攻螺纹装置在组合机床上有固定式、装在手动滑板上和装在滑台上三种安装方式。如果攻螺纹靠模的行程能满足加工的要求，工件的装卸和丝锥的更换又很方便时，则可将攻螺纹装置安装在固定的侧底座上组成“固定式”的攻螺纹机床。如果靠模行程能满足工件的装卸的要求，但更换丝锥的行程不够，则可将攻螺纹装置安装在手动滑板上，更换丝锥时将滑板退后一段距离。如果靠模行程不能满足装卸工件的需要时，则应将攻螺纹装置安装在动力滑台上，机床工作时，滑台带着攻螺纹装置快速送进顶到死挡铁后，攻螺纹装置由电动机带动进行攻螺纹，待攻螺纹循环结束（丝锥推出工件后），滑台快速退回原位。对于“固定式”的立式攻螺纹机床，可不必采用立柱，只要采用四根支杆将攻螺纹装置支撑在机床夹具的上方，以便简化机床的结构。图56 攻螺纹装置机构示意图 1丝锥 2心杆 3攻螺纹卡头 4靠模杆 5靠模头 6攻螺纹主轴 7攻螺纹多轴箱5.7.3 攻螺纹行程的控制攻螺纹行程控制机构是组合机床的一个通用组件，用于控制攻螺纹工作循环。常用的有回转式或直线式。（1）回转式攻螺纹行程控制机构回转式攻螺纹行程控制机构（详参阅组合机床简明手册图715），一般用于多轴攻螺纹。它可以设置在多轴箱左侧或右侧。其工作原理是：攻螺纹主轴做正向切削回转时，通过齿轮Z和Z传动（主轴与蜗杆之间可能不止一对齿轮），使蜗杆传动蜗轮引带动挡铁盘43回转。当丝锥攻到全深时，盘43相应地转过一定的角度，盘43上的仅向挡铁压下反向行程开关，攻螺纹电机反转，即丝锥反转退回至原位，盘43上的原位挡铁重新压下原位开关，使电动机及主轴停转，至此一个攻螺纹循环结束。若原位或反向开关失灵，互锁挡铁随即压下互锁开关（越位保护开关），使攻螺纹电动机断电，实现越极限保护。（2）直线式攻螺纹行程控制机构直线式攻螺纹行程控制机构适用于单轴或多轴攻螺纹。攻螺纹主轴向前或向后运动时，通过带叉口的杠杆带动在多轴箱体侧的装有挡铁的轴一起移动，挡铁压下组合开关，使电动机反转或停止。在此机构上也可以设置原位和反向互锁开关起安全保护作用。本设计选用回转式攻螺纹行程控制机构。（3）攻螺纹主轴的制动当丝锥退回原位时电动机应能迅速的停止，以避免攻螺纹主轴靠模系统在电动机反转停止时惯性的影响，不致造成丝锥破坏攻螺纹机构的原位状态。因此，一般攻螺纹主轴都要制动（转动惯量小、攻螺纹主轴少于8根的多轴箱可不采用）。常用的制动方式有制动电动机和电磁抱闸两种。直接制动电机可使攻螺纹多轴箱结构简单，制动效果好；电磁抱闸制动器结构复杂，其制动效果与制动轮速有关，即制动轮转速越高，其制动效果越好。5.8 多轴箱总图及零件图的绘制通用多轴箱总图设计包括绘制主视图、展开图，编制装配表，制定技术条件等四个部分。5.8.1 主视图主要表明多轴箱主轴的位置及齿轮传动系统，齿轮齿数，模数以及所在排数，润滑系统等。因此，绘制主视图就是在设计的传动系统图上标出各轴编号，画出润滑系统，标注各轴编号，画出润滑系统，标注主轴、油泵轴、驱动轴的转速、油泵的转向及坐标尺寸、最低主轴高度尺寸等。并标注部分件号。5.8.2 展开图其特点是轴的结构图形多。各主轴和传动轴及轴上的零件大多是通用化的，且是有规则排列的。一般采用简化的展开图并以装配表配合，表明主轴箱各组件的装配结构。绘制的具体要求如下：（1）展开图主要表示各轴及轴上零件的装配关系。包括主轴、传动轴、驱动轴、手柄轴、油泵轴及其上相应的齿轮、隔套、防油套、轴承或油泵等机件形状和安装的相对位置。图中各零件的轴向尺寸（齿轮套除外）要按比例画出，轴向距离和展开顺序了可以不按传动关系绘制，但必须注明齿轮排数、轴的编号及直径规格。对近距离轴往往要求按实际间距绘制相关轴的成套组合件，以便能直观的检查有否碰撞现象。（2）对接构相同的同类型主轴、传动轴可只画一根，在轴端注明相同的轴号即可。对于轴向装配结构基本相同，只是齿轮大小及排列位置不同的两根或两组轴，可以画在一起，即轴心线两边各表示一根或一组轴。（3）展开图上应完整标注主轴箱的三大箱体厚度尺寸及箱体壁和内腔有关联系尺寸、主轴外伸长度等。总图上还应有局部剖视表明动力箱与后盖及前后盖与箱体间的定位结构。 5.8.3主轴和传动轴装配表把多轴箱中每根轴（主轴、传动轴、油泵轴）上齿轮套等基本零件的型号规格、尺寸参数和数量及标准件、外购件等，用装配表（表5-4）表示。5.8.3 多轴箱和传动轴装配表把多轴箱中的每一根轴上的齿轮，套等基本零件的型号，规格，尺寸参数和标准件，外购件等按轴号配套用装配标表示。这样以便图表对照，清洗易看，节省设计时间，方便装配。5.9 多轴箱技术条件多轴箱制造部装要求：（1）多轴箱制造和验收技术条件：多轴箱按ZBJ580289组合机床多轴箱制造技术条件进行制造，按JB3043-82组合机床多轴箱验收条件技术进行验收。（2）主轴精度：按JB3043-82组合机床多轴箱精度标准进行验收。第六章结论本设计详细介绍了犁刀

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