年产3.2万吨naoh装置设计

更多相关文档资源请访HTTP/WWWDOCINCOM/LZJ781219本毕业论文包含完整CAD设计文件以及仿真建模文件，资料请联系68661508索要毕业设计论文题目年产32万吨NAOH装置设计学院名称机械工程学院班级过程装备与控制工程091班2013年05月30日年产32万吨NAOH装置设计摘要在本次的三效蒸发制碱装置的设计中，是需要运用许多的化工机械专业的基础知识，例如有一些设计中的管壳式换热器，它主要参考了GB1501998和GB1511998；关于蒸发的一些工艺设计的计算中，则又要用到很多与化工原理相关的物料平衡以及热量平衡的计算方法；同时，受到内压作用的设备在选材时，都必须严格要求其选择容器用钢；另外，在设备的形状以及尺寸的确定中，参考和借鉴了相关传统化工设备设计的经验和方法。同时，因为本次设计的设备其处理的介质是具有腐蚀性的NAOH溶液，所以一些与烧碱有所接触的零件在其选材之时，通常都是要用到不锈钢OCR18NI9的。但是这在其管板的设计中，管板的一侧才与烧碱有所接触的，因此若是都要用不锈钢来制造，那么这样既不经济也不好加工。所以在本次设计中的管板选择采用复合钢板，但是管板的计算和校核还是按照其中一种材料进行的。关键词三效蒸发管板换热器物料平衡复合钢板年产32万吨NAOH装置设计ABSTRACTINTHEDESIGNOFTHETHREEEFFECTEVAPORATIONALKALIPRODUCEDDEVICEINTHISTIME,WHICHISTHENEEDTOUSETHEBASICKNOWLEDGEANDMANYCHEMICALENGINEERINGFOREXAMPLEINSOMESHELLANDTUBETYPEDESIGINGOFTHEHEATEXCHANGER,WHICHMAINLYREFERSTOTHEGB1501998ANDGB1511998SOMECALCULATIONPROCESSDESIGNOFEVAPORATIONISALSOUSEDINMANYRELATEDTHECHEMICALPRINCIPLEOFMATERIALBALANCEANDHEATBALANCECALCULATIONMETHODATTHESAMETIME,BECAUSEOFTHEACTIONOFINTERNALPRESSUREOFTHEEQUIPMENTINTHEMATERIAL,ITMUSTBESTRICTLYREQUIREDTOCHOOSEAVESSELSTEELINADDITION,WHATREFERENCETHEEXPERIENCEANDMETHODSOFDESIGNRELATEDTRADITIONALCHEMICALEQUIPMENTINDETERMININGTHESHAPEANDSIZEOFTHEEQUIPMENTATTHESAMETIME,BECAUSETHEEQUIPMENTISTHEDESIGNOFTHEPROCESSMEDIUM,WHICHISNAOHSOLUTIONISCORROSIVE,SOMECONTACTIONWITHCAUSTICSODAINTHESELECTIONOFPARTSISUSUALLYTOUSESTAINLESSSTEELOCR18NI9BUT,THIS,INTHETUBESHEETDESIGN,ISINTHESIDEOFTHETUBEPLATEANDCAUSTICSODAAREEXPOSEDSO,IFYOUAREMADEOFSTAINLESSSTEEL,THATISNEITHERECONOMICNORGOODPROCESSINGSOTHETUBEPLATE,INTHISDESIGN,ADOPTEDTHECOMPOSITESTEEL,BUTTHECALCULATIONANDCHECKINGOFTUBEPLATESORINONEOFTHEMATERIALSKEYWORDDEVICEOFTRIPLE；TUBEPLATES；HEATEXCHANGER；MATERICALBALANCE；CLADSTEEL目录前言11、绪论22、工艺设计及计算621、主要操作条件622、整个系统的总蒸发水量623、选取各效出效浓度724、各效温差分配83、蒸发器的设计及计算1131、蒸发室内径和气相空间高度的确定1132、蒸汽进出口管内径的确定1233、蒸发器加热室直径及高度的确定144、加热器的设计计算1641、初定参数1642、各效总传热系数的校核175、管板的设计计算2151、设计计算公式的基本考虑2252、管板强度的基本分析方法2353、符号说明和计算2454、法兰的选取和计算2855、壳程压力作用的危险组合346、螺旋板式换热器的设计4061、传热工艺的设计4062、流体压力降计算4463、螺旋板强度和挠度的计算及校核457、蒸发器分离室设计5271、分离室的初步设计5272、各效蒸发室壁厚5373、分离室的封头设计5374、人孔的设计5375、旋液分离板设置5476、视镜设计5477、法兰设计54英文翻译56附录一外文原稿56参考文献69谢辞70前言本次设计是对我们大学四年来所学知识的综合和总结，主要目的在于在培养我们正确的设计思想以及运用我们所学的基础知识和专业知识去分析，解决生产实际问题的能力，同时在此次设计过程中学会了运用设计标准和规范、设计手册、设计图册以及查阅相关技术资料去进行相关的理论计算、结构思考和绘制图样，对培养我们机械设计的基本技能和工程设计者的基本素质有较大的帮助，也为毕业后走上相关的工作岗位打下了良好的基础。这次我设计的是年产32万吨制碱装置，三效蒸发系统的方案有下列几个组成部分蒸发器、预热器、加热器等都进行了专业的设计、计算、校核和绘图。在化工生产中，腐蚀问题是个设计中要考虑的一个重大因素，也是大家一直所关注并力求解决的，它不仅仅与生产设备的使用寿命和效率相关，还与整个生产的经济效益息息相关的。因此如何在经济和效益的基础上寻求腐蚀与防腐的平衡便成为了设计者应该首先考虑的问题。由于本人水平有限，相关设计经验不足，设计中难免有错误和疏漏之处，恳请各位老师指正。1、绪论蒸发操作是指运用加热的方法，在溶液沸腾的状态下，使其中的水分或者其他具有挥发性的溶剂部分的气化移除，从而达到使溶液浓缩的过程。由于溶质一般为不挥发的，因此蒸发又是一个使挥发性的溶剂与不挥发性的溶质分离过程。蒸发操作在工业生产中的目的如下（1）提高溶质在水溶液中的浓度（2）用蒸发制备纯净的溶剂；（3）用于浓缩溶液和回收溶剂。另外，还经常用于溶剂地脱臭、放射性废染料的处理等等。多效蒸发是蒸发操作中的一种方法。多效蒸发既可以在常压的状态下进行，也可以在加压、减压的状态下进行。蒸发操作的实质为在间壁的两侧分别有蒸汽冷凝、溶液沸腾的传热的过程。因此蒸发器实质上是一种换热器。但是，与一般的传热过程相比教，蒸发操作又具有以下的特点（1）蒸发物料为溶有不挥发性的溶质的溶液。从乌拉尔定律可得出在相同的温度下，溶有溶质的溶液蒸气压较纯溶剂低，因而在相同的压力下溶液的沸点要比纯溶剂的沸点高，当加热蒸汽的温度达到一定程度时，前者的传热温差就比后者时为小，另外溶液的浓度越大，这种影响也会越加的显著。（2）由于蒸发时的气化溶剂量很大，因此会消耗掉大量的蒸汽。为了提高加热蒸汽的经济性，有效的利用能量，可用多效蒸发的方法达到目的。（3）蒸发物料可能具有某些的特性一些蒸发物料会在浓缩时可能会结垢或析出结晶，一些具有较强的腐蚀性或较高的粘度，一些热敏物料会在高温下容易分解而变质等等。因此在选择适宜的蒸发方法和设备时，应根据物料特殊性和其工艺要求来选择。以上所述的特性是选择和设计蒸发器所必须考虑的一些问题。从能源的利用方面来讲，蒸发过程的操作方式又可分为单效蒸发、多效蒸发和多级闪蒸等等。对各种操作方法的介绍如下所述1、单效蒸发采用单效蒸发的条件当生产的能力小，而加热蒸汽又是廉价的，且所处理物料是有腐蚀性的，或者产生的蒸汽是被污染的而不能再次利用的情形下可采用。它的操作方法如下（1）间歇式。这种方法是按加料、蒸发、排料依次分步来进行的。这种方式不太常用，但是由于它需要很大的设备容量一次性的把料液全部装入，且它的加热面是需要放地很低的，以便浓缩液在蒸发的终点时也能淹没到加热面。（2）半间歇式。这种方式顾名思义是指溶液在达到其所要求的终点浓度之前，连续不断地于其加料，以便能保持设备内恒定不变的液面的一种方式。（3）连续式。该操作方法是指连续地进出料，进料与产品的浓度基本上保持不变。2、多效蒸发多效蒸发是一种有效地利用能量的方法。它的特点如下所述第一效时通入加热的蒸汽，下一效时以二次蒸汽作为加热蒸汽，后面的各效分别依次地类推，而末效的二次蒸汽进入到冷凝器冷凝。理论上的单位质量所加热的蒸汽蒸发的水量应该为效数的倍数。依据加热蒸汽、料液的流向，多效蒸发流程有以下的四种1、顺流法（又称为并流法）优点A、其各效间可以省去输料泵。由于各效之间有较大压差，所以料液与蒸汽能自动得从前效进入到后效；B、在各效之间不需设预热器。由于前效操作温度是高于后效的，料液从前效进入到后效的时候呈现过热的状态，而可以产生自动蒸发；C、由于辅助的设备较少、装置紧凑、管路较短，因而温度的损失也较小；D、装置操作相对简便，工艺条件相对稳定，因而设备维修工作减小。缺点由于后效的温度低、溶液的浓度大，因此料液粘液的粘度也增加的很大，而降低了传热系数。所以对于这样随着浓度增加很大的料液不宜于采用并流的方式，同时也说明并流操作只适用于粘度不是很大的液体。2）、逆流法，即指蒸汽与料液的流向呈逆流的操作。优点A、逆流法可充分发挥设备能力。随着料液的浓度的提高，它的温度因此也相应提高，相应地料液粘度也会增加较小，所以各效的传热系数相差也不是很大，才能充分的发挥设备能力；B、可产生较高的浓缩液。因为浓缩液的排出温度是很高的，因此可利用它的显热在减压状况下进行闪蒸增浓。所以逆流法用于粘度较大的料液地蒸发。缺点A、由于辅助的设备较多，其动力的消耗较大，各效之间还须设置相应的料液泵、预热器，有时浓缩液的出料时的温度可能过高，还应须增设相应的冷却器；B、不适用于浓缩液在高温之时容易分解的料液；C、操作较之为复杂，工艺条件也不太稳定，必须设置有相对完善的控制与测量的仪表。3）、错流法也称为混流法，它是顺流法、逆流法的结合。错流法的特点是兼有两者的优点而避开其的缺点，但是操作较复杂，也缺少比较完善的自控仪表来满足它的稳定操作，因此此法在我国目前主要用于造纸业的碱的回收系统中。4）平流法即在各效之中全部加入料液，同时每效都引出浓缩液。平流法主要用于一些有结晶析出的料液，其他的一般都不采用，另外此法还可用在浓缩两种和两者以上的不相同的水溶液。3多级蒸发此法主要用于海水淡化,它的主要优点是使汽化在无传热面的气室内发生,因此多级闪蒸汽就可以通入大量的加热蒸汽综合以上所述考虑制造、生产的因素，所以本次的设计采用多效蒸发中的的顺流法。蒸发装置的选型蒸发装置设置的选型的首要问题应优先考虑那些传热系数高的型式，但是料液的物理和化学性质通常会使些许的传热系数高的型式在生产、使用方面受到相应的限制，因此在选型时应考虑的因素有一下几种1、料液的性质包括料液的组成成分、物料的粘度以及腐蚀性、热稳定性和发泡性、料液的变化范围等，料液是否容易结垢、结晶和是否含有固体悬浮物。2、工程技术要求包括有料液的处理量和蒸发量，料液进口、出口的浓度和温度，现场安装时的浓度和高度、设备的投资额度、是否要求连续或间隙生产等。3）公用系统的情况包括可利用的热源、压力、蒸馏量、冷水的水量、水质和温度等等。综上所述因素，故本次的三效制碱装置选择采用列文式的蒸发器，有以下原因1）设计中要求的处理量较大2）设计中的电解液有很强的腐蚀性；3）料液的粘度比较小，且随浓度的变化也较小；4）浓缩过程中会有结晶析出，很容易结垢；5）料液稳定性比较好，无须考虑到热敏性的影响；另外，这种蒸发器的结构简单，它的制造成本较低，其操作和维修很方便所以，整个的工艺流程选择采用三效分级蒸发方式，而蒸发器的结构型式选用列文式。2、工艺设计及计算21、主要操作条件1加热蒸汽的绝对压力为450KPA。2原料液的浓度为03，完成液的浓度为0453操作温度为80。4冷凝器的绝对压力20KPA。5年产32万吨NAOH,工作日256天，每天24小时，约52吨/小时。22、整个系统的总蒸发水量根据生产要求，取系统的洗水量为500KG/1TNAOH100。WS52。21005WAX为原料液中的NAOH的质量百分比。为电解液中的的质量百分比。2HO为完成液中的NAOH的质量百分比。3AX为完成液中的的质量百分比。W2已知、可得3AXW即有WS52100758372/4KGH再将WS在三效中进行分配，其各级分配比可按11112进行分配，即有111121WS23S效的蒸发水量；1S效的蒸发水量；2效的蒸发水量；3WS则有25385KG/H1WS83721127924KG/H211230462KG/H3S23、选取各效出效浓度初估效的出效浓度为323，由手册查得公式可得2617KG/H110052WWAAWSXX1S故323，677。AX1WX同理依次可得，效的浓度分布如下NAOH2HO进料3070效效出料效进料323687效效出料效进料375625效出料455523124、各效温差分配241通过查表可得在450KPA下饱和蒸汽的温度为147793，在20KPA下水的沸点为606，由上可得蒸发系统的理论总温差是1479360068787T总242各效的温差损失由溶液的沸点升高而引起的温差损失，可查NAOH溶液的沸点升高图111320511213因静压引起的沸点升高值22321223各效间的温差损失131因此可得各效的温差损失表如下效效效小计溶液沸点升高值1113205445静压引起沸点升高值2237效间温差损失1113合计1416245545实际温差为87875453337TTT总243采用沸点试差法来确定各效的操作条件根据条件给定的水蒸汽，冷凝器压力和三效经验数据，假设、效的沸点依次为140110831T2T3T则有各效的二次蒸汽温度为1401121271101329521T212T8320535953根据以上所得，可从水蒸汽得性质查取各效的操作条件和相关的热力参数效加热蒸汽的压力450KPA绝压加热蒸汽的温度14793二次蒸汽的压力245KPA绝压二次蒸汽的汽化潜热2182KJ/KG二次蒸汽的温度127碱液温度140效加热蒸汽的压力245KPA绝压加热蒸汽的温度127二次蒸汽的压力8455KPA绝压二次蒸汽的汽化潜热2171KJ/KG二次蒸汽的温度95碱液温度110效加热蒸汽的压力8455KPA绝压加热蒸汽的温度95二次蒸汽的压力199KPA绝压二次蒸汽的汽化潜热2357KJ/KG二次蒸汽的温度595碱液温度83根据各种经验，需考虑到热损失系数，假定效为5，效为15，效为15，那么各效热负荷则为效1Q05429140865143639040206（千卡/小时）效2Q157408369140103509854（千卡/小时）效3Q15802769380918339677194（千卡/小时）244温差分配T1T2T31152123QK则T112T2181T3260245沸点的核校164212015221T1371811199210526793T直到该核算值和预设的沸点值相接近，则停止核算，取用前面所设的沸点值。3、蒸发器的设计及计算31、蒸发室内径和气相空间高度的确定311、确定蒸发室内径ZD由计算公式4SZWA为该蒸发器的蒸发量SA为蒸发器允许的表面汽化强度其中A可取（12001600KG/）在这里取2MHA1500KG/2MH效167M1523840DZ效175M279效183M3504621DZ312、蒸发室汽相空间的高度HZ由计算公式24VSHZBDZ式中为蒸发皿的汽化体积流量；B为蒸发室的体积汽化强度；在这里为了统一该多效蒸发系统中各蒸发器的高度，仅根据真空效即效的操作条件来计算求得。HZ因此对于效蒸发器来说，20KPA表/CKG3水621M3VSW水3046623/36005273/SHZ119M352BDZ352714832、蒸汽进出口管内径的确定蒸发器的加热蒸汽进口管以及二次蒸汽的出口管的内径DZ，可由下面的公式计算求得4VZDW其中为蒸汽的体积流量，3M/S为蒸汽流速，一般在蒸发装置的设计中蒸汽在管内的流Z速可取4，这里全取20。C/SWZ/S321、效装置蒸汽进、出口管内径的装置查表得在450KPA压力下0414C水/KG3M1加热蒸汽的进口管径MININ4VZDZW0155M523804162二次蒸汽的出口管径通过查水蒸汽性质表可知，在8455KPA压力下，1981C水/KG3M0323MMINDZ5279418306322、效装置进出口管内径的确定0155MMINOUTDZ二次蒸汽出口的管内径可查手册得在1994KPA压力下，7671C水/KG3M073MOUTDZ52304671323、效装置的进出口管内径的确定1加热蒸汽进口的管径073MMINOUTDZ2二次蒸汽出口管径可查手册得在1944KPA的压力下，621C水/KG3M152MOUTDZ523046133、蒸发器加热室直径及高度的确定331、从前文可知本设计所选得的蒸发皿为列文式蒸发器，因此需先根据料液于一次循环后的所需的温升值来确定该加热室的高度HG。210/4HGDWCTDKT其中为该蒸发器内的料液的循环速度，可取15M/S0W为该蒸发器内料液的速度为该蒸发器内的料液的比热，可取C09C/KCALG为该蒸发器内的料液在一次循环后的温升，可取T25T为该蒸发器的传热系数K为该蒸发器的传热温差T该该蒸发器内的换热管内径MM（不锈钢）1D452该该蒸发器内的换热管中径MM4251、求取效加热室的高度49M21045180925360HG2、求取效加热室的高度220415809253601HG3、求取效加热室的高度23041580925360HG332、各效加热管数假定取为N4461632千卡/小时1Q3509854千卡/小时24165719千卡/小时3取K12300,K21200,K31000又T112，T2181，T326016111QFKT2M16162T2同理16023F故可取传热面积为1622M1693405NDL取N24000SL（）166224314592M0QKST2237,11668,964123K333、计算加热室的内径DG由计算公式213TBD其中T为该加热室加热列管间距M,T132DB为加热室上最外层六角形的对角线上的管距按三角形布管，17根。1BN加热管外径，2D45213DGD1071MM457134、加热器的设计计算41、初定参数综合前面所得可初步地确定列文式固定管板换热器的部分所述规格尺寸如下411、壳径D1100MM公称面积S管程数为1壳程数为1管数N为240根管长L为5M换热管4525（OCR18NI9）布管的方式为正三角形式布管412、求取该换热器的实际传热面积S0S01662M2413、求取各效的换热器所要求的总传热系数由公式K0TQSK012237KCAL/HM2K021166KCAL/HM2K03935KCAL/HM242、各效总传热系数的校核421、计算管程的对流传热系数（1）效RE11DU式中的1按循环速度可取115M/S因为碱液的加热温度为130150所以定性温度为TM（130150）/2140通过查手册可得在140的温度下碱液的物性数据如下1185KG/CM3C09KCAL/KG024CPARE115304158296102PR113C64911084508041069232（41）（3）ERRPDI97273KCAL/HM22效同理通过查手册可得在120时碱液的物理参数如下067KCAL/HM21185KG/M3C09KCAL/KG05CPA其中取U215M/S则RE2D304158142105（湍流）PR2CP336091072422150804023（14）（2）72421KCAL/HM23效同理通过查手册可得在77时碱液的物理参数如下062KCAL/HM21185KG/CM3C09KCAL/KG24CPA其中取循环速度U315M/S则RE3D（湍流）30415829652PR3CP336095102125421080403（965）（1）437044KCAL/HM2422壳程内的饱和蒸汽的冷凝传热系数一般情况下、效均取I210000KCAL/HM2423管程中的不锈钢（OCR18NI9）的导热系数可查手册得15KCAL/HM2424各效中的料液的污垢热阻RSI其中第效的污垢热阻忽略不计，而，效的污垢热阻通过查手册取RSI264104HM2/15KCAL另外蒸汽的污垢热阻忽略不计O425校核各效的总传热系数（1）效K01K01120519743027067KCAL/HM2则有效安全强度21/012706310K可知符合标准（在1025内），故合格。（2）效K02K02S121R30502841741452KCAL/HM2则有效的安全强度24/0214560K可知符合标准（在1025内），故合格。（3）效K03K03S2312R31050841741203KCAL/HM2则有效的安全强度244/0310396K可知符合标准（在1025内），故合格。5、管板的设计计算由于装置中的管板为管壳式换热器中的重要部件，因此管板的合理设计对于换热器的安全运行、节约使用的金属材料和降低相关制造成本有着至关重要的影响。在本次的设计中，管板延长的部分是作为法兰的，同时考虑到本次设计中的介质即碱液是具有较强腐蚀性的，而且NAOH溶液走的是管程，所以换热器的管子需用不锈钢O，而其中的管板则不需全部都用不锈钢来代替，考虑众多的因素，因此本次设计中的管板选择用负荷钢板来制作。51、设计计算公式的基本考虑管板的设计计算公式是把其作为放置在弹性基础上来考虑的，因此是把管板当作承受着均匀分布的载荷同时受到众多的管孔均布削弱的一当量平板来考虑的。由于这种方法主要是考虑管板的周边支撑系数，使其支撑情况符合实际的情况，但是在推导和计算的过程中，还是有着一些问题有待来解决，因此下面是该推导作的一些假定。511管束对管板的支撑作用假设管板的直径比管子的直径要大很多而且管子的数量是足够量的多，那么可以把离散的每个管子的整体支撑作用简化为一个受均布且连续支撑的弹性基础，一般称之为第一弹性基础。而第二弹性基础则为管束在外载荷的作用下对于管板转角一定的约束作用，因为第二弹性基础对于管板的强度的影响较小，所以在这里可以忽略不计，因此只需要考虑管束（第一弹性基础）对管板扰度相关的约束作用，在管板的计算公式中就可以用管束的加强系数（即K）来表示。512、管孔对管板的削弱作用1、系于管孔对管板整体刚度的削弱作用，因此需在计算中采用刚度削弱系数；管孔对于管板整体强度的削弱，故在计算中采用强度削弱系数；2、管板在管孔的边缘产生局部应力可考虑忽略不计，这种情形下就可把管板当作一均布连续的当量平板来计算。3、对管板的周边系布管区的处理在管板的周边部分，通常存在有一个比较窄的布置管区。由于该区域的存在导致管板边缘的应力会下降，因此在计算中该布管区可以简化成一个环板，它的面积需和无管区的面积是相等的来考虑。4、管板的弯曲作用以及管板、法兰的中心面向的拉伸作用对管板的削弱。由于本次设计的管板又当作法兰用，故拉伸作用的因素可以不于考虑。5、当法兰变形之时，可认为管板的整个横截面形状是不变的，而只需考虑其绕环截面中心的转动和径向移动；同时该转动和径向的移动导致了法兰和管板中心面的连接点处产生相应的径向移动量，应该考虑到与其在管板延长中心面向上的径向位移相互协调一致。6、考虑到温度膨胀、管程压力和壳程压力三者会引起壳壁产生轴向位移，其应当与管板管束系统的在轴向上的位移在管板周边相互协调一致。7、管板边缘的转角应受壳体、法兰、封头、垫片系统的约束，其转角在连接部位处应协调一致。8、在设计中把管板同时当作法兰用，需考虑法兰力矩对于管板应力的影响，故法兰需要有足够相当的刚度，来保证装置的密封要求。9、对于不是相同类别的应力要用不相同的作用值，如壳体中的壳程压力，换SP热器中的管程压力以及法兰力矩所引起的相应的管板应力都可称为一次弯曲TP应力，另外与壳体和管子产生的温度膨胀差而在其管板内所引起的应力称为二次应力。计算规定如下当应力为一次应力（无温差）时应不大于15倍的许用应力；当应力为二次应力、一次应力两者的综合（有温差）时应不大于3倍的许用应力。52、管板强度的基本分析方法依据以上所述的考虑，在分析其管板的强度时，可以选择用“结构”分析的方法，将其整体分作下列几个部分封头、分头法兰、壳体法兰、壳体以及管板开孔区，螺栓和垫片等等若干个单独部位。其中换热器中各个部件之间相互作用的内力因素、位移的正方向共有一下十三个、H、。将它们全部看作基本未知量，然后再给出换热器中全部单独部件的位移以及那些作用在该单独部件上的内力关系式，最后再写出所有的变形协调条件和那些以内力因素作为基本的未知量表达的方程组，综合所有方程组，解之可得各内力因素，求得答案即管板内的应力。53、符号说明和计算为壳体内径的横截面积A22207851094DIM为管板开孔后的横截面积LN为换热器的数目，已指N240根，则有固定式换热器的横截面积2220954780457LDANMP管的间距已知P57MM为管板布管区的面积T2单程的换热器则有I、对于正三角形布管22208640576TANPMII、对于正方形布管28T多管换热器则有则应当取得上面计算式的结果值与隔板槽面积之和，由于本次的设计为单管程，因此就不必这样地考虑。ST为该换热器的壁厚ST25MMS为该壳体的壁厚S10MMA为一根换热管的管壁横截面积2M由公式可得ADST231405205034MB为壳壁金属的横截面积由公式可得231400138BSDIL为换热管的有效长度（两板内侧的间距）假定管板厚度为45MM,则有5042910LM为该换热管材料的弹性模量，ET此次的设计，该换热管用的是OCR18NI9，查手册可得206GPA。T为管束的模数KI、对于固定式换热器则有920613054ETNAGPALDI可得35KTGPII、对于浮头式和填料式换热器则有305KTGPAETLDNA因为本次的设计所用的换热器是固定式，可得305TPA为该管板布管区的当量直径，管束呈正三角形布管,取T20675ATM,4DT09314为该管板材料的弹性模量EP根据要求可选取管板的内侧材料为16MNR，通过查手册可得206GPAEPI为各管子的回转半径，M由公式可得2214IDST205050015M为换热管的受压失稳当量长度，MCRL785AX,4902CRL为换热管的材料在其设计温度下的对对应的屈服TS极限，查手册得189OCRNI205TSMPA为该换热管的滤定许用临界压力CRCRL/I50/3又229T6SE1401485则有2CRTSL/I6000PR13241CP390对于水加热的通道则有5889160002RE2DRM316724PR2152CP00595、传热系数的计算从设计可知换热器的传热为液液传热，而料液的雷诺数RE则均要大于6000，即全部在湍流的范围内，因此就可用下面的公式来进行相关计算由公式可得08023154REPRMEDD对于热程通道有假定中心管的直径为6螺旋体的外径为0平均直径为10382MDM对被冷的介质为M03对被加热的介质则为M04综上所述可知08305901672334591167N67182/KMOLH对于冷程通道则有080406301542963153C896532/KOLH7T6、求取平均温差MT假设流体的流动方向是全逆流的操作则由公式可得121LNTT又已知。13720T180T21T将其代入公式得27633708LN1M7、求取换热器传热面积F已知其传热量为Q720000/KJH由传热公式可得MQKTFT代入以上已知数据Q，K，可得MT72050318、对于螺旋通道的长度L有250314FLMH9、求取换热器的螺旋圈数N和螺旋外径0D综合上面所得，可知其螺旋中心直径和板厚，6D02M，。1043LM1053B284B对于不等通道的宽度的螺旋圈数则按下式来计算212100121BLDDBN式中208405366BM120217将其代入上式可得107圈240610377N其螺旋体的外径D0为112DBNB016（000840002）197（00089000530004）057M那么该计算值与假设值两者之差为即5067所求的数据说明所设计的螺旋体的外径是符合要求的。62、流体压力降计算定距柱以及进口局部阻力的影响因素关于结果的实际切合行有着重要作用，故需考虑两者的影响。综合上述，可利用大连工学院推荐的公式来计算由于是液液热交换方式，则可根据下列公式来计算各通道以及进出口的压力降。则有200253614ELRPLNDR假设其定距柱的间距为T80MM则N0181个/M2而螺旋通道的长度为L1043M则热程通道的压力降为202514369430130481789NP12578PA同理冷程压力降为20251436185130409CP80680PA63、螺旋板强度和挠度的计算及校核631、强度的计算由公式可得20DSPRT已知条件D006M，H12M，02M该换热器操作压力为P025MPA其设计压力为PN11P03MPA又知螺旋板材料是OCR18NI9其206SMPA,16SN取则208SPA则有曲率影响系数为R010961282R1096128203165那么定距柱间距T可按下式来计算20SDTRP当采用的是定距柱时，则取C47将上述的数据代入到上式可得20165471893TCM当采用的是定距泡时可取C5362016518953TC通过上面的计算可知，在计算压力降时假设距柱的间距为8CM，都小于计算值，因此是合理的。所以定距柱的间距则为T80MM。632、螺旋板的挠度由公式可得4032/1PTYE已知条件E206105MPA03P03MPA对于定距柱则有，000638O对于定距泡则有，000681故当采用定距柱之时，板所产生的挠度为4256531230810068Y052MM当采用定距泡之时，板所产生的挠度为4256531230810068Y056MM052MM上式结果说明了采用定距泡的方式其挠度大于采用定距柱的方式所产生的挠度。633、螺旋板换热器的稳定性的校核已知数据如下H12M,02M螺旋板的曲率半径为R3D把各数据分别代入到定距柱的间距公式中可得22441761760THR03M30CM而强度计算的结果为T8CM则有T在此种条件下，选用其计算临界压力PK为T26224140731KETPRTRH将已知的,TH各值带入计算公式得126224020108476381KP26184MPA将PK184MPA代入到P可得3KPMP6184013MPA又已知设备的操作压力为P029MPA则有PP，所以认为设备稳定，操作安全的。64、螺旋板式换热器的结构尺寸由上文可知碱液具有较强的腐蚀性，所以，对于换热器各部件的材质均用不锈钢OCR18NI9，又螺旋式换热器是一种液液换热器，因此要按型的换热器来确定每个部件的相关结构尺寸。关于其流体流向的选择由于碱液是从中心管进入再沿着螺旋而流向外部最终排出的，而其冷凝体（加热水）却是由外部向其中心再排出的，另外换热器中的流体呈螺旋状流动的，属于逆流操作。1、密封结构的选择密封结构的螺旋通道是采用垫入圆钢条方式来焊接密封的，因此可计算得出该密封结构相关尺寸为B100084M,B200053,，由此可按其标准来选B10MM的型换热器。2、悬距柱尺寸的选择根据其标准可选取D10MM,L12MM而把圆钢条当作定距柱，其中定距柱的位置呈三角排列方式。同时为了制作上的方便简单，可选用冲压的定距泡来代替定距柱。3换热口的外壳。换热口选择用卷筒后对接焊方式的结构，其外壳主要承受内压的作用，它的厚度可由公式得DPRC已知条件如下，其设计压力为03MPA其圆筒半径为04M其壁厚的附加量为C其壳体材料可用189RNI50BMPA210SPA27BN16S37BN2106SPA取3M又壳体和连接板所采用的是单向V型坡口对接焊缝方式则其09把以上的数据分别代入到计算公式可得603107629M因此不锈钢板的厚度取3MM。4、进出口接管的直径D。中心管的结构采用的是垂直于螺旋板的横断面的方式。为了减少螺旋通道的接管的加工量，故螺旋通道的接管也选择用垂直于面的直接管。利用传热工艺的计算可知换热器中的热程加热水的通道截面积为22017FM其冷程碱液的通道面积为2163假设管内的流量和通道内的流量是相等的，也就是它们各自的截面积是相等的。那么换热器的热程通道接管直径为22401734FDM可选型号的不锈钢管，而配管的法兰采用平焊法兰。134G6125PD同理可得11406394FDM可选型号的不锈钢管，而配管的法兰采用平焊法兰。08G610PD5、中心隔板的尺寸设计已知换热器的螺旋板是不锈钢板，它的厚度，宽度2M120HM则可求得中心隔板的宽度为120845036BBD所以可知其中心隔板的高度是与螺旋板宽度相等的，其厚度为8MM。6、水压试验的应力校核根据条件可得水压试验的应力为125PPA水30设553710PA水在上述的实验压力下，其壳体相应产生的应力可根据以下的公式来计算。0962CIPD水水已知条件60IM2C将其代入以下公式可得55371610209PA水同时559684S比较可得S水故，满足要求。7换热器支座的选取因为支座的直径。所以根据JB/T472492来选取支座如图608ND所示该换热器的各类设计参数如下换热面积为2503FM螺旋板的长度为14L螺旋板的宽度为H螺旋体的外径为06D螺旋通道的宽度其热程的通道为184BM其冷程的通道为253其螺旋板的厚度为其螺旋的中心直径为160D定距柱的间距为8TM定距的管数为2/N个热程的进出口管为134冷程的进出口管为087、蒸发器分离室设计71、分离室的初步设计分离室的分离能力与其本身的直径和蒸发段高度密切相关，而且它的体积还与二次蒸气的体积、流量以及设计的蒸发强度相关联。分离室的各项参数如下表所示效效效料液的流量5200042276302328二次蒸汽的流量253852792430462蒸发室的直径242526工作压力02400250015设计压力026400280017壁厚101010蒸发段高度55572、各效蒸发室壁厚前文可知该设计装置中的原液为一定浓度的NAOH电解液，由于它具有比较强的腐蚀性，所以需采用镍铬不锈钢1CR18NI9，由此可知该材料的特性为S210MPA，S1367MPA2ITSPD27MM10643785203MM202MM31617依据第效的直径D8查阅手册可取能满足刚度要求的较小的厚度为10MM73、分离室的封头设计本设计中蒸发器顶部的筒体直径为D1400MM，其下部筒体的直径为D2600MM，并且两者使用锥形筒体来连接。其中下封头则采用标准锥形的封头，又考虑到料液的高度而使压强增大，所以下封头的设计压力可取为032MPA032611785COS60TD9CT359146MM取整可为10MM。74、人孔的设计已知该筒体的主体部分其内径为DI2600MM，而且在蒸发过程中必须于蒸发室上的部尽量留较多的空间可以方便排气。所以可以选择将人孔设置在分离室的顶部，人孔接管的型号和尺寸为3258,法兰用PG3DG300。75、旋液分离板设置当蒸汽在料液中的上升速度比较快时，料液中会夹带着较多的雾沫，而雾沫混合料液和部分热量，这样一来不仅仅带来其中料液的损失和热量的损失，而且当雾沫进入到下一个加热室中将会腐蚀加热管的外壁和壳体。所以应当在蒸发室的顶部布置一个相对较小的内径的筒体，而在小筒体的下部可设置一旋转分离板，如此一来蒸汽将会以较大的速度通过旋液分离板，进而形成一较强的离心力把雾沫从蒸汽之中分离开来。76、视镜设计本设计的视镜可取HGJ501及HGJ502，但是HGJ502的外部必须设置它的温层栅方可使用。所以可取带颈视镜PG10DG80，H70，HGJ502864。77、法兰设计其中管法兰的选取可根据各接管的公称直径来（标准按HGJ4591），而容器法兰的选取如下已知P设066MPA，且容器法兰的公称直径大于1000MM，故可按JB470292来选取法兰。容器法兰英文翻译附录一外文原稿AKINDOFPOTENTIALPRACTICALSENSORSOFMETAMATERIALINELECTROMAGNETICFLAWNONDESTRUCTIVETESTINGABSTRACTWEPRESENTANEWKINDOFMETHODOFELECTROMAGNETICFLAWNONDESTRUCTIVETESTINGWITHCOATINGOFMETAMATERIALSANDSIMULATIONNEARELECTROMAGNETICFIELDPROPERTYFORTESTCRACKTHESIMULATIONOFIMPROVINGANONDESTRUCTIVETESTINGNDTPROBEELECTROMAGNETICRADIANTPROPERTYBYMETAMATRIALSMMSCOVERINGATINYCURRENTELEMENTISINVESTIGATEDANDANALYZEDUSINGANSOFTHFSSBASEDONFINITEELEMENTMETHODFEM,WHICHPERMITTIVITYANDPERMEABILITYARENEGATIVEELECTROMAGNETICMODELIDEALMMSBALLSHELLWITHINNERRADIUSOF1MMANDOUTERRADIUSVARIATION,ANDTHESHELLSRELATIVEPERMITTIVITYANDRELATIVEPERMEABILITYAREALL30,DIELECTRICLOSSTANGENTANDMAGNETICLOSSTANGENTAREALL01ANDEXCITINGCURRENTELEMENTLENGTHISWITH03MM,DIAMETER02MM,VALUE1MAATFREQUENCY10GHZANDSIMULATIONISWITHRADIATIONBOUNDARYCONDITIONSTHESIMULATINGNEARELECTROMAGNETICFIELDVARIETYWITHRATIOOFINNERRADIUSANDOUTRADIUS,ANDSONEARORLOCALFIELDOFMMSSENSORONASURFACECRACK,ASWELLASCOMPARINGNEARFIELDVALUEOFSENSORWITHCOATINGCOMMONMATERIALAREFINISHEDRESULTSCANBESEENTHATMMSFILMSENSORNEARELECTROMAGNETICFIELDANDRADIATIONPROPERTIESAREOBVIOUSLYBETTERTHANOTHERTWOKINDSOFSTRUCTURESWITHOUTCOATINGMEDIUMANDCOATINGWITHCOMMONMEDIUM,ANDMETAMATERIALMAYBEOPENEDOUTSOMENEWKINDSOFSENSORSINELECTROMAGNETICFLAWNONDESTRUCTIVETESTINGFORPOTENTIALPRACTICALAPPLICATIONSINFUTUREKEYWORDSMETAMATERIAL,NONDESTRUCTIVE,FLAW,ANSOFTHFSSSOFTWARE,SENSOR1INTRODUCTIONIN1967,VESELAGOTHEORETICALLYCONSIDEREDAHOMOGENEOUSISOTROPICELECTROMAGNETICMATERIALINWHICHBOTHPERMITTIVITYANDPERMEABILITYWEREASSUMEDTOHAVENEGATIVEREALVALUESSINCETHEE,HFIELDSANDTHEWAVEVECTORKOFAPROPAGATINGPLANEEMWAVEFORMALEFTHANDEDSYSTEMINTHESEMATERIALS,VESELAGOREFERREDTOTHEMAS“LEFTHANDED”MEDIA,ORMETAMATERIALMEDIA13INSUCHAMEDIUM,HECONCLUDED,THEDIRECTIONOFTHEPOYNTINGVECTOROFAMONOCHROMATICPLANEWAVEISOPPOSITETOTHATOFITSPHASEVELOCITYITSUGGESTSTHATTHISISOTROPICMEDIUMSUPPORTSBACKWARDWAVEPROPAGATIONANDITSREFRACTIVEINDEXCANBEREGARDEDNEGATIVESINCETHESEMATERIALSWERENOTAVAILABLEUNTILRECENTLY,THEINTERESTINGCONCEPTOFNEGATIVEREFRACTION,ANDITSVARIOUSELECTROMAGNETICANDOPTICALCONSEQUENCES,SUGGESTEDBYVESELAGO,HADRECEIVEDLITTLEATTENTIONTHISWASUNTILSMITHETAL4,INSPIREDBYTHEWORKOFPENDRYETAL3,5CONSTRUCT