外文翻译--对刀具的影响进给速度,强调在铬镍铁合金718加工 中文版.doc外文翻译--对刀具的影响进给速度,强调在铬镍铁合金718加工 中文版.doc

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1附录2翻译期刊主页WWWELSEVIERCOM/定位/对刀具的影响进给速度,强调在铬镍铁合金718加工加齐大学,技术教育学院,06500TEKNIKOKULLAR,安卡拉,土耳其埃尔多安高丝,阿卜杜拉库尔特,乌尔维谢凯尔文章信息文章历史06年12月18日收到收到订正形式2007年5月14日2007年5月15日接受关键词进给速度铬镍铁合金718刀具ANSYS软件有限元方法(FEM)抽象切削力影响金属切削加工过程中,切削工具是一个非常重要的参数一定知道选择经济条件和切割装入工件ONMACHINE工具安全。本文的进给速度在加工镍基超合金INCONEL718合金,在飞机和航天器使用的工业,核动力系统和蒸汽发生器等的切削工具,强调了调查。切削的系列对刀具应力分布进行了分析利用商业有限元方法(FEM)(ANSYS的)。获得的结果表明,进给速度是最相关刀具切削参数的影响压力。介绍2近年来,有限元方法(有限元)的基础上欧拉和拉格朗日的配方已被更新发展以分析加工过程。应有在计算机技术和复杂的发展守则研究制定更加重视数值模,埃尔斯,特别是对有限元分析。欧拉提法适用于用于模型的有限元模型的许多ORTHOGONALMETAL切割。然而,使用拉格朗日更因为它能够广泛的模拟芯片从刚开始的阶段编队稳态切削。如元素分离的有限元技术克里特利昂(STRENKOWSKI和卡罗尔,1985;STRENKOWSKIANDMITCHUM,1987年;KOMVOPOULOS和埃彭贝克,1991年;上田,真锅,1992年,杨石,1993年;施,1995年),该模型刀具磨损(STRENKOWSKI和卡罗尔,1985年;STRENKOWSKI和米彻姆,1987年;上田,真锅,1992年;施杨,1993年,胡适,1995年),重新啮合区(施杨,1993年),弗里茨TIONMODELLING(STRENKOWSKI和卡罗尔,1985年;STRENKOWSKI和米彻姆,1987年;KOMVOPOULOS和埃彭贝克,1991年;植田和真锅,1992年;施,杨,1993年;施,1995年)等,都用于提高精度和效率的有限元在金属切削。回顾与有限元的金属,它切割文学我们观察到,其中很大一部分描述西穆拉在芯片上形成过程和灰结果在正交加工(施,1995年;藏,巴格奇,1994年;美国网球协会,1999;KALHORI等。,1997)利用如马克,ABAQUS软件,变形的2D/3D,耐克,戴恩等仿真结果关于切屑形成过程中,热和切屑形成(STRENKOWSKI和月亮,1990年;史蒂文森等。,1983;曼苏尔等人。1973年;利通等。,1991;前川和SHIRAKASHI,1996年),切削刀具磨损(KOMVOPOULOS和分析埃彭贝克,1991年),和残余应力分布(萨达特等基地。,1991)进行了研究。许多报纸存在于德利特拉自命关于削减刀具势力的影响强调在加工。谢凯尔和库尔特(谢凯尔和库尔特,2006)刀具DEVELOPEDMATHEMATICALMODELS讲(数学建模的压应力在X,Y和Z方向)的镍基超合金加工铬镍铁合金718。THEYMEASURED通过一系列切削力性实验,IMENTAL数据和分析的应力分布削减了有限元方法的工具使用方法ANSYS软件。他们还调查了3个影响切不同深度(01,02和04毫米)的切割工具和正常的剪切和VONMISES应力,当2007年1铝正交铝合金加工(库尔特以及硫EKER,2005年)。在另一方面,强调在CON组,之间的插入和小费席位机智表面的切割TOOLWERE调查BYWIKGREN(2001)使用SNMG120408高档刀具(山特维克,H10F)和SS2230钢。镍基超合金INCONEL718合金,用于飞机和航天器工业,核能发电系统和蒸汽发电机,最引人注目的是为他们的出色实力和耐腐蚀性,特别是在高温下。铬镍铁合金718是已知的最难以切材料。该物业负责为穷人机系列,能力的镍基超合金,特别是铬镍铁合金718,如下(杜津斯基等人。,2004)。一个主要组成部分他们的实力是由于在加工过程中保持自己的高温性能。这种超合金是非常紧张利率敏感和容易的工作,变硬,造成进一步的工具磨损。高度磨料碳化物颗粒载于微观原因磨料磨损。可怜的导热性DUCTIVITY导致高切削温度可达1200◦在刀面。镍基超合金具有很高的化学,ICAL的亲和力许多工具导致扩散磨损材料。镍合金焊接和切割工具上附着频繁发生,作为造成严重开槽以及改变了刀具前脸由于随之而来的拉出来的刀具材料。由于其高强度,剪切汀势力达到高值,激发机床系统并可能产生震动,这样会影响表面质量。在对铬镍铁合金718条款的根关合作的新的切削工具刀具磨损,温度分布,高速机械加工和刀具尝试都引起关注(北川等。,1997;NARUTAKI等人。,1993;的ELWARDANY等。,1996;ELBESTAWI等。,1993;LI等基地。,2002)。本文的进给速度对切割工具强调在镍基超合金加工铬镍铁合金718进行了调查。切削力测量通过一系列的实验测量。应力分销商对刀具TIONS进行了分析有限元方法利用ANSYS(库特,2006)。342材料与方法21金属切削试验镍基超合金INCONEL718合金(医疗辅助队5663)与初始作者≈4045HRCWAS硬度在使用ASWORKPIECEMATERIAL测试切割。铬镍铁合金的化学成分是718表1所示。在测试中,晶须增强陶瓷刀片(氧化铝晶须)与国际标准化组织指定SNGN120712T01020(肯纳金属,肯塔基州4300级)的使用。刀柄的插入上安装在具有国际标准化组织指定,CSRNR2525的M12(TAKIMSAS)。试验共进行了一个JOHNFORD保卫德数控车床。共50人进行了切削试验没有冷却液,5位不同的切割速度和饲料率,以及两种不同深度的削减过程中使用测量切削力。所使用的切削参数在实验中列于表2。重要的是要强调只有进给速度和切割速度等作为变量选取的考验。主要切削力(财委会),饲料力(FF)和被动力(FP)的全部测量奇石乐测力计的压电式9257B。22刀具建模应力的分布,分析了对刀具采用ANSYS61的基础上,FEMUSING(财委会,用FT切削力,和FP)测量中THEMACHINING。为了减少在分析计算时间;刀柄WASMODELLED在长50毫米,而夹紧元件(钳,垫片,螺丝垫片等),被忽略的该模型用来夹在插入的元件上。该刀具建模过程中,德考虑到荷兰的切削工具(耙几何性质角,倾斜角,鼻半径,倒角,清除角等),进行一些对形成的SOLIDMODEL机械桌面6电源包发送到ANSYS在“。IGES的”换垫。在切削工具的造型,芯片的工具接触长度(立法会)也考虑到如下图在文学(托罗波夫和高,2003年,乙,2005年)。该芯片的工具接触长度(或接触面积)进行了实验多边环境协定,变身,由芯片验证工具接触长度方程对托罗波夫(托罗波夫和高,2003年,乙,2005年)。该前刀面刀具的特点是抗钢笔热前的测试。一旦试验结束后,芯片的工具CON组,机智面积WASMEASURED与微量的援助标记前刀面。因此,实体模型的切割工具,同时考虑到CON组,该芯片的审议,工具的接触面积,如图所示。1A的人根据发达国家的芯片接触长度和工具深度削减。图。1B显示详细介绍了芯片的接触面积工具为削减的是1和2毫米的深度。金属模型为工具HOLDERWERE陶瓷插入表2(显示模,弹性汗国和泊松比为400GPA和023陶瓷插入和2107GPA和刀柄028)。SOLID92,三维10节点四面体结构与一二次位移固体行为很适合模型IRREGULARMESHES(如生产的FROMVARIOUSCAD/CAM系统)作为元素类型为禁谢长廷在有限元模型的工具。被选中的网格密度过于密集(SMARTSIZE3的芯片工具跟区)和稀疏(SMARTSIZE5)在刀具(图1C)的其他部分。的接触对之间也适用于切割工具和该工具的持有人(三维座椅表面8节点表面到表面接触的插入和3D元素CONTA174目标,刀柄部分TARGE170)。在任期采用ANSYS生成的解决办法;10237(1,1931节点)和26550(29663节点)的元素被用于CSRNR2525工具持有人SNGN120712T01020陶瓷插入分别。虽然夹紧元件(钳,螺丝垫片,等)被忽视的实体模型,夹紧力申请由夹紧系统采取了插入考虑到在分析。夹紧力量适用于作为结点力钳到插入接触带力/对节点(即区A60电脑,如图。1B)条。切削力应用到节点的芯片工具接触面积阴影(面积图。第1A)如下主切削力是作为三角表面负荷适用于整个芯片的工具接触长度。该进给力(X方向)和压力(Y方向)应用到节点的联系地区在刀具和工件进给方向为结点力(即在图区A54。1B中的深度切,11毫米)。为了减少在分析,一些计算时间。
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