年产130万平米仿古砖天然气辊道窑毕业设计

景德镇陶瓷学院专业课程设计说明书题目年产130万平米仿古砖天然气辊道窑设计学号200910610117姓名陈福翔院（系）材料科学与工程学院专业09热工一班指导教师日期1前言辊道窑是近几十年发展起来的新型快烧连续式工业窑炉，在釉面砖、墙地砖、彩釉砖等建筑陶瓷工业生产中已普遍用作主要的烧成设备，近几年正逐步在日用瓷等陶瓷工业中得到应用。与隧道窑相比，辊道窑用连续多排辊子代替窑车输送制品，取消了窑车，取消了砂封，避免车下窑外冷空气漏入隧道，使窑内同一截面上下温度均匀，大大缩短烧成时间，为优质高产低热耗创造了条件。辊道窑的设计计算包括窑体主要尺寸计算，燃料燃烧计算、热平衡计算、通风阻力计算等，使用发生炉煤气烧窑，可减少环境污染。烧成在陶瓷生产中是非常重要的一道工序。烧成过程严重影响着产品的质量，与此同时，烧成也由窑炉决定。在烧成过程中，温度控制是最重要的关键。没有合理的烧成控制，产品质量和产量都会很低。要想得到稳定的产品质量和提高产量，首先要有符合产品的烧成制度。然后必须维持一定的窑内压力。最后，必须要维持适当的气氛。这些要求都应该遵循。全窑利用余热干燥生坯，热效率高，温度控制准确、稳定，传动用齿轮传动，摩擦式联结辊筒，传动平衡、稳定，维护方便，无级调节，控制灵活。通过对其窑炉结构和控制的了解，借鉴其经验数据，结合中试窑的情况，我所设计的辊道窑总长1071米，内宽23米，烧成温度是1170摄氏度，燃料采用天然气。为了更好的掌握辊道窑的结构和窑炉设计的程序，我对老师给定的设计任务进行了为期三周的设计计算，并绘制窑体视图。2设计任务及原始资料一、设计任务年产130万平米仿古砖天然气辊道窑设计；二、原始数据（一）仿古砖1坯料组成（）SIO2AL2O3CAOMGOFE2O3K2ONA2OIL67521634226274081206245582表21坯料组成（）2产品规格60060011MM3入窑水分114产品合格率975烧成周期56分钟（全氧化气氛）6最高烧成温度1170（温度曲线自定）（二）燃料天然气COH2CH4C2H4H2SCO2N2O2MJ/NM3NETQ02029563503010103596表22燃料组成（三）年工作日330天3窑体主要尺寸的确定31窑内宽的确定产品的尺寸为60060011MM，设制品的收缩率为10。由坯体尺寸产品尺寸/（1烧成收缩）,得坯体尺寸为667667MM两侧坯体与窑墙之间的距离取150MM，设内宽B23M，计算宽度方向坯体排列的块数为N（23001502）/667299，确定并排3块。最后，确定窑内宽B667315022301MM，取2300MM。32窑长及各带长度的确定321窑体长度的确定窑容量（年产量烧成周期）年工作日24产品合格率（1收缩率）（130000056）（33024976009）1755/窑装窑密度每米排数每排片数每片砖面积（1000667）3（0606）162/每米窑长窑长窑炉每小时进入生坯装窑密利用装配式，由若干节联接而成，设计每节长度为2100MM，节间联接长度为8MM总长度为2108MM，窑的节数108321085138节，取整为51节。所以算出窑长为L512100107100M1071M322窑体各带长度的确定预热带占全窑总长的3018，节数5130181539，取15节，长M；烧成带占全窑总长的2056，节数51231048，取11节，长度11210023100MM；冷却带占全窑总长的4926，节数5149262512，取25节，长度25210052500MM。33窑内高的确定内高为窑道内整个空间的高度，等于辊上高（辊道中心线至窑顶的距离）与辊下高（辊道中心线至窑底或隔烟板的距离）之和。辊上高应大于制品高度，考虑到玻化砖的高度小，又是单层焙烧，只要保证气流顺畅即可。从理论上来说对焙烧建筑瓷砖的辊道窑辊下高最好应大于砖对角线长度，但由于该制品较大，若按此计算会造成内高太大，既增大了窑墙散热，又不利于窑内传热。由于制品从辊上掉下，一般都发生了破损，尺寸都比整砖小了，故据各地辊道窑实际状况来看取辊下高400MM。115节1637节3851节辊上高（MM）300360300辊下高（MM）400460400内总高（MM）700820700表31窑内高度表4烧成制度的确定（1）温度制度烧成周期56MIN各带划分温度/时间/MIN升温速率/MIN长度比例/长度/节202004242866320050041731784500600342946183预热带6009505317660310301851595011707927851498烧成带1170411905662056311急冷带117070085552916048冷却带缓冷带70050010327119421755492692556477374249T（MIN）83174211750080快冷带500808350615678累计5610051表41各段温度的划分、升温速率与窑节数分布（2）气氛制度全窑氧化气氛（3）烧成温度曲线大致如下T（）C1200117010009508007006005004002000289图42烧成温度曲线5工作系统的确定辊道窑的工作系统确定包括排烟系统、燃烧系统、冷却系统等51排烟系统采用集中排烟方式，排烟口设在第13节，每节上下各5对直径为200MM的圆形排烟口直通窑体外，排烟口设在距每节窑头600MM处。下排烟口上方设置支柱和挡板以防止碎坯落入下排烟口。排烟出口处设置排烟阀，然后经水平分管进入总烟管。总烟管设于窑顶，上有总闸。利用烟气抽力，引导窑内气体流动52燃烧系统因所设计的为明焰辊道窑，且使用天然气作燃料，所以采用全部喷入窑道内燃烧的方式，仅通过烧嘴砖的燃烧道中空部分燃烧，而不另设燃烧室，并在辊子上下各设一层烧嘴，同一层烧嘴两侧交错布置，同一侧烧嘴上下交错布置。烧嘴的对侧是观察孔，以便更好的观察火焰的燃烧情况，便于操作控制。为均匀窑温，强化窑内对流换热，在选择烧嘴时，选用小流量高速烧嘴。521烧嘴的设置本设计在预热带前部即烧成带前就开始设置烧嘴，有利于快速升温和温度调节，缩短烧成周期，达到目的。考虑到在低温段设置烧嘴不宜太多。因此，在第1115节每节设置2对烧嘴，只设置于辊下。在第1626节的辊上下交错设置4对烧嘴，辊上下烧嘴及对侧烧嘴均互相错开排列。并在每烧嘴的对侧设置一观察孔。因此，本设计总共有54对烧嘴。522天然气输送装置天然气由升风机升压，通过管道、阀门、总管天然气处理系统，送至各个烧嘴，助燃空气由风机通过管道、阀门送至烧嘴。总管天然气处理系统汽水分离器过滤器调压器53冷却系统制品在冷却带有晶体成长，转化的过程，并且冷却出窑是整个烧成过程最后的一个环节。从热交换的角度来看，冷却带实质上是一个余热回收设备，它利用制品在冷却过程中所放出的热量来加热空气，余热风可供干燥，达到节能的目的。531急冷通风系统从烧成最高温度至少700以前，制品中由于液相的存在而且具有塑性，此时可以进行急冷，最好的办法是直接吹风冷却。辊道窑急冷段应用最广的是直接风冷是在辊上下设置横窑断面的冷风喷管。每根喷管上均匀地开有圆形或狭缝式出风口，对着制品上下均匀地喷冷风，达到急冷的效果。由于急冷段温度高，横穿入窑的冷风管须用耐热钢制成，管径为6080MM。本设计也采用直接吹风冷却，在第2734节每节设置8根80急冷风管,上下管布置在同一断面并横穿过窑内,每根风管的窑内部分均匀开80个10圆孔532缓冷通风系统在第3842节的每节辊上安装12根60间壁换热管做间接冷却，换热管一端敞开做吸风口，另一端接抽热风管，通向余热风机。在4247节窑的顶部设置6个圆形抽热风口，直径为250MM。缓冷换热和抽热共用一台风机。533快冷通风系统窑尾采用直接吹冷风冷却产品。在窑炉最后2节两侧安装轴流风扇，每节窑顶、窑底各设4台轴流风扇，上下对制品强制冷却。在第49节设一矩形抽冷风口，尺寸为1400580MM。54传动系统541辊子材质的选择辊道窑对辊子材料要求十分严格，它要求制辊子材料热胀系数小而均匀，高温抗氧化性能好，荷重软化温度高，蠕变性小，热稳定性和高温耐久性好，硬度大，抗污能力强。常用辊子有金属辊和陶瓷辊两种。为节约费用，不同的温度区段一般选用不同材质的辊子。本设计在选用如下低温段（25020）无缝钢管辊棒中温段（200500和50080）瓷棒高温段（5001180和1180500）碳化硅辊棒表51辊子的选材542辊子直径与长度的确定辊子的直径大，则强度大；但直径过大，会影响窑内辐射换热和对流换热。因中试窑比较短，辐射换热和对流换热空间有限，本设计辊子的直径要小些，故选用直径为30MM的辊棒，而长度则取2700MM。543辊距的确定为了保证无论何时制品在转动过程中都有3根辊棒，所以应取问产品的1/4以下，即辊距不大于800/4200MM，因此，本设计确定辊距为50MM，每节窑为2100/5042根。棍子总数42512142根544传动系统的选择考虑到产品的质量问题，辊道窑的传动系统由电机、链传动和齿轮传动结构所组成。为避免停电对正常运行的辊道窑造成的危害，辊道窑一般都设在滞后装置，通常是设一台以电瓶为动力的直流电机。停电时，立即驱动直流电机，使辊子停电后仍能正常运行一段时间，避免被压弯或压断，以便在这段时间内，启动备用电源。本设计选用多电机分段传动分段带动的传动方案。将窑分成10段，每段由一台电机托动，采用变频调速。所有电机可以同时运行，每台亦可单独运行，当处理打缧、堵窑等事故时，将电机打到摆动状态，使砖坯前后摇摆运行，可保证这些区段的制品不粘辊，辊子不弯曲，砖坯亦不会进入下一区段。545传动过程电机主动链轮滚子链从动链轮主动斜齿轮从动螺旋齿轮主轴主轴上的斜齿轮被动斜齿轮辊棒传动装置辊子546传动过程联接方式依据以上原则，联接方式主要采用弹簧夹紧式，从动采用托轮磨擦式。55窑体附属结构551事故处理孔事故处理孔设在辊下，且事故处理孔下面与窑底面平齐，以便于清除出落在窑底上的砖坯碎片。为了能清除窑内任何位置上的事故而不造成“死角”，两相邻事故处理孔间距不应大于事故处理孔对角线延长线与对侧内壁交点连线。图52事故处理孔的布置由上图知BCBCOTT则204852MBCL123102两事故处理孔中心距L应小于或等于852M又因为每节长度只有21M，所以，可以每节设置一个事故处理孔，本设计在每节设置一个事故处理孔，尺寸为400130MM，两侧墙事故处理孔采取交错布置的形式。当事故处理孔在不处理事故时，要用塞孔砖进行密封，孔砖与窑墙间隙用耐火纤维堵塞密封，防止热气体外溢或冷风漏入等现象对烧成制度产生影响。552测温孔及观察孔5521测温孔为严密监视及控制窑内温度制度，及时调整烧嘴开度，一般在窑道顶及火道侧墙留设若干处测温孔以安装热电偶。测温孔间距一般为35米，高温段布密些，低温段布稀些，在烧成曲线的关键点，如氧化末段、晶体转化点、釉始溶点、成瓷段、急冷结束等都应设测温孔。本设计在1、5、45、47节及648节的偶数节设置直径为40MM测温孔，辊上设在窑顶，辊下设在窑侧墙，两侧墙的测温孔交错布置。5522观察孔在每个烧嘴的对侧窑墙设置60MM的观察孔，以便烧嘴的燃烧状况。未用时，用与观察孔配套的孔塞塞住，以免热风逸处或冷风漏入。553膨胀缝窑体受热会膨胀，产生很大的热应力，因此在窑墙、窑顶及窑底砌体间要留设膨胀缝以避免砌体的开裂或挤坏。本设计窑体采用装配式，在每节窑体中部留设1处宽度为10MM的膨胀缝，内填矿渣棉，各层砖的膨胀缝要错缝留设。554窑道档板和挡火墙窑道上的档板和挡火墙可以起到窑内气体的上下和水平导流、调整升温曲线、蓄热辐射及截流作用。档板负责对窑内上半窑道的控制,采用耐高温硬质陶瓷纤维板制成,可以通过在窑顶外部调整位置的高低。挡火墙负责对窑内下半窑道的控制,采用耐火砖砌筑,高低位置相对固定。窑道档板和挡火墙设置在同一横截面上。全窑共设置3对闸板和挡火墙结构，分别在1516节、2627节、3435节之间设置。56窑体加固钢架结构形式辊道窑钢架结构起着加固窑体作用，而钢架本身又是传动系统的机身。本设计采用金属框架装配式钢架结构，立柱用25T7550MM方钢、上横梁用23T5050MM方钢、下梁用25T10050MM方钢。在一节窑体钢架中，每侧共有立柱3根，两头每个立柱上开有攻M12螺栓节间联接的6个孔。下横梁每节共3根，焊在底侧梁上，下横梁上焊有5050MM的等边角钢作底架，以便在其上搁置底板。上下侧板可用23MM钢板冲压制成，吊顶梁采用50505MM的等边角钢。6燃料燃烧计算61空气量的计算611理论空气量的计算根据原始数据35960KJ/NMDQ3根据经验公式计算理论空气量0264/1000002026435960/10000029513NM3/NM3OLD612实际空气量的计算由于辊道窑烧瓷砖在氧化气氛下烧成，取空气过量系数为A13，则实际空气需要量为1312367NM3/NM3ALO62烟气量的计算根据经验公式计算实际烟气量为A0380018/1000139513038001835960/100013394NM/NMGVODQ363燃烧温度的计算设空气温度20，空气比热为13KJ/（NM3）ATAC天然气比热为169KJ/（NM3），20RCATR现设1700，燃烧产物温度1603。则理论燃烧温度为THGC根据理论燃烧温度GARDTHVLTQ1691TH160394272356017001691/17005,所设温度合理。取高温系数为075，则实际温度为T07517001275,比最高烧成温度1170高出105，符合烧成要求，认为合理。7体材料的确定窑体材料及厚度的确定列表表示全窑所用材料及厚度115、3851节名称材质使用温度导热系数WM厚度（MM）耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑墙隔热层硅酸盐耐火纤维火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230隔热层硅藻土砖900006301410T130窑底膨胀层硅酸盐耐火纤维束13500103表71窑体材料和厚度表（1）1637节名称材质使用温度导热系数WM厚度（MM）耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑墙隔热层混合纤维1350012120耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T130隔热层硅藻土砖900006301410T130窑底膨胀层硅酸盐耐火纤维71窑体材料和厚度表（2）8热平衡计算热平衡计算包括预热带、烧成带热平衡计算和冷却带热平衡计算。在第14节热源为烟气余热，即利用烟气带走显热，所以14节不列入热平衡计算中，但是在计算时，应以第4节坯体计算配体带入显热，以第5节烟气温度值计算烟气带走显热。预热带热平衡计算的目的在于求出燃料消耗量，冷却带热平衡计算，目的在于计算出冷空气鼓入量和热风抽出量。另外，通过热平衡计算可以看出窑炉的工作系统结构等各方面是否合理，哪项热耗最大，能否采取改进措施。81预热带及烧成带热平衡计算811热平衡计算基准及范围热平衡计算必须选定计算基准，这里时间以1H为计算基准，0作为基准温度。812热平衡框图图81预热带和烧成带热平衡示意图坯体带入显热助燃空气带入显热1QAQ漏入空气带入显热燃料带入化学热及显热AF产品带出显热墙、顶、底散热23物化反应耗热其它热损失4Q5Q废气带走显热G813热收入项目第16节热源为烟气余热，即利用烟气带走显热，所以16节不列入热平衡计算中，但是计算时，应以第6节计算坯体带入显热，以第7节烟气温度值计算烟气带走显热。8131坯体带入显热1Q1制品带入显热11TCG其中如窑制品质量KG/H1G入窑制品平均比热,KJ/KGC制品的温度,。1T取烧成灼减量4，瓷砖单重32公斤入窑干制品质量156683KG/HRG967243016023入窑制品含自由水11入窑胚体质量158426（KG/H1856制品入窑时的温度为20，取入窑制品比热为086J/KG则胚体带入显热为158426086202724927（KJ/H）11TCGQ8132燃料带入化学热及显热F天然气低热值35960KJ/NM3NET入窑天然气温度20，20时天然气138KJ/（NM3）FFC设天然气消耗量为XM3/HXX（3596013820）359876X（KJ/H）FQNETFC8133助燃空气带入显热AQ助燃空气温度20，20时空气比热容130KJ/（NM3）ATAC助燃空气实际总量12367X（NM3/H）V所以X1236713020X3215（KJ/H）AQTAC8134漏入空气带入显热A取预热带漏入空气过剩系数20，漏入空气温度20，空气比热容130GATACKJ/（M3）115漏入空气总量X（）X（20115）65715585X（M3/H）AVG0AV所以5585X132014521X（KJ/H）AQCT814热支出项目8141产品带出显热KJ/H2Q品质量156683（G/H）3G出烧成带产品温度1170，表可知产品平均比热为1142T所以15668311701142089837854KJ/H2Q3C8142体散热损失将计算分为2部分,即第815节500950,取平均值725；第1626节9501170取平均值为1060。第815节窑外壁表面平均温度40，窑内壁平均温度725A窑顶耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150表82窑顶725401TAT设445，76230310176100310176103（725445）/20413W/M121TAAATTTA34441310270755621288W/M407607441023M102WM2015M热流密度Q495（W/）AT12181205437校核、T37254954492T1Q410允许5495（）Q725（）495783T12201431002635允许768窑顶散热面积221855515M253顶A2则495555153698927KJ/H顶顶QQB窑墙耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑墙隔热层硅酸盐耐火纤维83窑墙725401TAT设485，732303101760310176103（725485）/20416W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（7340）1265W/M4140724023M102WM2019M热流密度Q433（W/）AT1216512094637校核、T37254334862T1Q4160允许854652（）Q725（）433743T12019463100145允许74窑墙散热面积221818565M墙A216802则2433185653657878KJ/H墙墙QQC窑底耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230隔热层硅藻土砖900006301410T130窑底膨胀层硅酸盐耐火纤维84窑底725401TAT设47074，2303101760310176103（725470）/20415W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（7340）1273W/M414071232354023M1013M200630140063014（725470）/20147W/M22103T310热流密度Q451（W/）AT12173124053校核、T37254514752T1Q4150允许745（）Q725（）451753T1214703521001355允许745窑底散热面积11103M底A2则4511110336180244KJ/H底底QQ第1626节窑体散热计算如下取窑外壁温度80,窑内壁平均温度为1060D窑顶耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T023窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150表85窑顶1060801TAT设380，1242303101760310176103（1060680）/20463W/M12103T256（）AAT341AATT3441027075256（12480）162W/M41801244023M102WM2015M热流密度Q753（W/）AT12121605438校核、T310657536912T1Q4630允许6849521（）Q1065（）7531263T1201463100165允许4窑顶散热面积22114953M顶A2372则5395336258383KJ/H顶顶QQE窑墙耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T023窑墙隔热层混合纤维1350012120表86窑墙1060801TAT设580，1332303101760310176103（1060580）/20454W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（13380）1688W/M41801244023M1025WM2012M热流密度Q943（W/）AT12181625043校核、2T310609435882T1Q450允许58381（）Q1060（）9431363T12250141002265允许6窑墙散热面积221143465M墙A241802则2943346536235156KJ/H墙墙QQF窑底耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T130窑底隔热层硅藻土砖900006301410T130膨胀层硅酸盐耐火纤维87窑底1060801TAT设890，38095234T03101760310176103（1060890）/20473W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（38080）3582W/M4180244013M100630140063014015WM22103T238091013M202WM301M热流密度Q594（W/）AT13218235104706校核、T4T10605949022T1Q73011001355允许8902（）Q1060（）5943943T121503471003685允许804（）Q1060（）594974T13220153470100215允许957窑底散热面积953M底A2则89495336203766KJ/H底底QQ所以窑体总散热量为1977441158061802442583832351562037661007709KJ/H38143物化反应耗热KJ/H4自由水蒸发吸热WQ自由水质量1584261566831743（KG/HRG1烟气离窑温度500GT所以（2490193）1743（2490193500）6022065（KJ/HWGT其余物化反应耗热R用AL2O3反应热近似代替物化反应热入窑干制品质量156683（KG/H），AL2O3含量1634RG210015668321001634537642KJ/HRQ32AL总的物化反应耗热602206553764259786265KJ/H4WR8144离窑废气带走显热KJ/HGQ取离窑烟气中空气过剩系数20，其体积流量为X13394201312367X22051XGV0GOL取烟气离窑温度200，烟气比热1445KJ/（NM3）则有TGC22051X200145564168XGQTGC8145其它热损失KJ/H5根据经验占热收入的5（）0055Q1FAQ（2724927359876X3215X14521X）005136246182272X815列出热平衡方程式由热收入热支出得1QFA23Q45G左边2724927359876X3215X14521X右边2089837854100770959786265136246182272X64168X计算得出X1214HNM/3即每小时需天然气1214,每小时烧成产品质量156683所以,单位质量得产/3品热耗为2788KJ/KG81569042816预热带与烧成带的热平衡表热收入热支出项目KJ/H项目KJ/H坯体带入显热272492758产品带走显热208983785455燃料化学显热43688946493窑体散热1007709265助燃空气显热3903080物化反应耗热59786265158漏入空气显热17628504其它热损失22127806烟气带走显热778999521总热量46980458100总散热379543725100表88预热带与烧成带热平衡表82冷却带热平衡计算821热平衡计算基准及范围时间基准1H；温度基准0822热平衡框图图89冷却带热平衡示意图产品带入显热冷却风带入显热2Q6Q产品带出显热热风抽出带走显热78窑体散热其它热损失910823热收入项目8231产品带入显热2Q制品带入显热在上面已经算出2089837854KJ/H28232冷风带入显热6鼓入冷风为自然风,20,查表知此时冷风的比热为130KJ/MATAC3设鼓入风量为M/H，则26XV6QAVCTX824热支出项目8241制品带走显热7出窑时产品的质量156683（KG/H）,出窑口温度80,查表知此时温度下制品的3G7T平均比热为084261008426108008608KJ/KG7C57T5则156683800860810789818KJ/HQ37T8242热风抽出时带走的显热8Q抽风为鼓入风的95,故抽出热风量应为095M/H取热风抽出时的温度为XV38T400,查表知此时的比热为145KJ/M,则8C0950954001455518QXV8CTXX8243窑体的散热9在急冷带的窑体散热2734节窑外壁温度取80,窑内壁平均温度为940A窑顶耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T023窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150表810窑顶935801TAT设560，1232303101760310176103（935560）/20442W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（12380）1613W/M41801244023M1025WM2015M热流密度Q727（W/）AT1211362504389校核、T39357275622T1Q4203允许5656（）Q935（）7271253T12201431001635允许窑顶散热面积221117487M顶A23472则727748736196044KJ/H顶顶QQB窑墙耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T023窑墙隔热层混合纤维1350012120811窑墙935801TAT设650，1122303101760310176103（935650）/20443W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（11280）1523W/M41801244023M1012WM2012M热流密度Q543（W/）AT121231504386校核、T310605436582T1Q430允许658521（）Q1060（）5431163T12120431003575允许窑墙散热面积221112723M墙A241802则2543272336106369KJ/H墙墙QQC窑底耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T130隔热层硅藻土砖900006301410T130窑底膨胀层硅酸盐耐火纤维812窑底935801TAT设795，340，92234T03101760310176103（935795）/20455W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（34080）3222W/M4180424013M100630140063014（795340）/2014WM22103T310013M202WM301M热流密度Q497（W/）AT1321231045089校核、T4T9354797982T1Q5011000385允许798（）Q935（）4973443T1214035100125允许40（）Q935（）49795T13220143501003265允许95窑底散热面积7487M底A2则497748736134031KJ/H底底QQ在缓冷带的窑体散热3543节此段温度范围为700500,窑内壁平均温度600,窑外壁温度为40D窑顶耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150表813窑顶600401TAT设360，702303101760310176103（600360）/2039W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（7040）1241W/M4140724023M102WM2015M热流密度Q394（W/）AT1214120936校核、T36003943682T1Q90允许36852（）Q600（）39472T1201391002865允许70窑顶散热面积221139021M顶A2532则394902136128067KJ/H顶顶QQE窑墙耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑墙隔热层硅酸盐耐火纤维814窑墙600401TAT设390，672303101760310176103（600390）/20393W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（6740）1217W/M41407264023M102WM2019M热流密度Q346（W/）AT12117209346校核、T36003463972T1Q90允许397581（）Q600（）34668T1220193100155允许678窑墙散热面积221132988M墙A2416802则234629883674463KJ/H墙墙QQF窑底耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230隔热层硅藻土砖900006301410T130窑底膨胀层硅酸盐耐火纤维束13500103表815窑底600401TAT设395，672303101760310176103（600395）/20393W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（6740）1217W/M41406724023M102WM2013M热流密度Q340（W/）AT121172039475校核、T36003404012T1Q90允许354521（）Q600（）340743T1220139100155允许678窑底散热面积9021M底A2则340902136110399KJ/H底底QQ快冷段窑体的散热量4451节此段温度范围为50080,所以窑内壁平均温度为290,窑外壁温度取为40G窑顶耐火层莫来石轻质高铝砖160003100176103T230窑顶隔热层硅酸盐耐火纤维束11500103150表816窑顶290401TAT设175，542303101760310176103（290175）/20349W/M1210T256（）AAT341AATT3441027075256（5480）1091W/M4140524023M102WM2015M热流密度Q167（W/）AT121910253490校核、T32901671802T1Q490允许7585862（）Q940（）167553T122013491001855允许54窑顶散热面积221117633M顶A2372则16776333645766KJ/H顶顶QQH窑墙耐火层莫来石轻质高铝砖1600031001761