青奥中心塔吊基础方案(钢平台1)

1、南京青奥城会议中心工程塔吊基础施工方案编 制： 审 核： 批 准： 中建八局南京青奥城会议中心工程项目经理部二零一二年三月目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc318979685第一章 工程概况 PAGEREF _Toc318979685 h 3HYPERLINK l _Toc3189796861.1 工程简述 PAGEREF _Toc318979686 h 3HYPERLINK l _Toc3189796871.2 工程地条件 PAGEREF _Toc318979687 h 3HYPERLINK l _Toc3189796881.3 塔吊的选型及布置 PAG

2、EREF _Toc318979688 h 3HYPERLINK l _Toc318979689第二章 编制依据 PAGEREF _Toc318979689 h 3HYPERLINK l _Toc318979690第三章 塔吊基础设计 PAGEREF _Toc318979690 h 3HYPERLINK l _Toc3189796913.1 支撑灌注桩设计 PAGEREF _Toc318979691 h 3HYPERLINK l _Toc3189796923.2 钢格构柱设计 PAGEREF _Toc318979692 h 3HYPERLINK l _Toc3189796933.3 格构柱间斜（

3、横）撑设计 PAGEREF _Toc318979693 h 3HYPERLINK l _Toc3189796943.3 钢梁承台 PAGEREF _Toc318979694 h 3HYPERLINK l _Toc318979695第四章 塔吊基础施工、格构柱施工工艺流程 PAGEREF _Toc318979695 h 3HYPERLINK l _Toc3189796964.1 钻孔灌注桩的施工工艺流程 PAGEREF _Toc318979696 h 3HYPERLINK l _Toc3189796974.2 钢格构柱施工安装工艺流程 PAGEREF _Toc318979697 h 3HYPER

4、LINK l _Toc3189796984.3 钢梁承台施工工艺流程 PAGEREF _Toc318979698 h 3HYPERLINK l _Toc3189796994.4 塔吊周边基坑土方开挖施工工艺流程 PAGEREF _Toc318979699 h 3HYPERLINK l _Toc318979700第五章 桩身质量监控及施工过程监测 PAGEREF _Toc318979700 h 3HYPERLINK l _Toc3189797015.1 钻孔灌注桩桩身完整性检测 PAGEREF _Toc318979701 h 3HYPERLINK l _Toc3189797025.2 塔吊承台施

5、工过程中的变形、变位监测 PAGEREF _Toc318979702 h 3HYPERLINK l _Toc318979703第六章 施工安全管理措施 PAGEREF _Toc318979703 h 3HYPERLINK l _Toc3189797046.1 安全生产组织体系 PAGEREF _Toc318979704 h 3HYPERLINK l _Toc3189797056.2 施工安全技术措施 PAGEREF _Toc318979705 h 3HYPERLINK l _Toc3189797066.3 文明施工管理及文明施工措施 PAGEREF _Toc318979706 h 3HYPER

6、LINK l _Toc318979707第七章 施工作业应急预案 PAGEREF _Toc318979707 h 3HYPERLINK l _Toc3189797087.1 塔机施工危险源辨识、安全风险评价与运行控制 PAGEREF _Toc318979708 h 3HYPERLINK l _Toc3189797097.2 塔机施工安全事故应急预案 PAGEREF _Toc318979709 h 3HYPERLINK l _Toc318979710第八章 塔吊基础验算 PAGEREF _Toc318979710 h 3HYPERLINK l _Toc3189797118.1 基桩承载力计算 P

7、AGEREF _Toc318979711 h 3HYPERLINK l _Toc3189797128.2 由四只钢格构柱组成的大格构柱计算 PAGEREF _Toc318979712 h 3HYPERLINK l _Toc3189797138.3 四只钢格构柱之间缀条计算 PAGEREF _Toc318979713 h 3HYPERLINK l _Toc3189797148.4 小格构柱计算 PAGEREF _Toc318979714 h 3HYPERLINK l _Toc3189797158.5 型钢梁截面计算 PAGEREF _Toc318979715 h 3HYPERLINK l _To

8、c3189797168.6 加劲板计算 PAGEREF _Toc318979716 h 3HYPERLINK l _Toc3189797178.7 钢梁加厚板计算 PAGEREF _Toc318979717 h 3HYPERLINK l _Toc318979718第九章 单个塔吊基础构件明细表 PAGEREF _Toc318979718 h 3HYPERLINK l _Toc318979719第十章 附图 PAGEREF _Toc318979719 h 3HYPERLINK l _Toc31897972010.1 塔吊平面布置图 PAGEREF _Toc318979720 h 3HYPERLI

9、NK l _Toc31897972110.2 立柱桩配筋图 PAGEREF _Toc318979721 h 3HYPERLINK l _Toc31897972210.3 塔吊基础正立面、侧立面图 PAGEREF _Toc318979722 h 3HYPERLINK l _Toc31897972310.4 节点详图1 PAGEREF _Toc318979723 h 3HYPERLINK l _Toc31897972410.5 节点详图2 PAGEREF _Toc318979724 h 3HYPERLINK l _Toc31897972510.6 节点详图3 PAGEREF _Toc3189797

10、25 h 3青奥城（会议中心）工程 塔吊基础施工方案 第一章 工程概况1.1 工程简述青奥城会议中心工程位于扬子江大街与江山大街交汇处，占地面积4万平米，本工程地下两层，地上五层，总建筑面积17万 m2，其中地下室建筑面积7.5万m2，地上建筑面积9.5万m2，主体建筑高约49米，共5层。本工程基坑面积约37800平米，周长约822.4米。0.00相当于吴淞绝对高程+8.20m，本工程场地自然地面平均标高为-0.7m，基坑底标高为-13.55m，基坑开挖深度为13.85m。基坑设计单位为：华东工程设计有限公司；建筑结构设计单位为：扎哈、中国建筑设计研究院；勘查单位：南京东大岩土工程技术有限公司

11、；建设单位：南京青奥城建设发展有限公司、南京奥体建设开发有限责任公司；监理单位：江苏建科建设监理有限公司；施工总承包单位：中国建筑第八工程局有限公司1.2 工程地条件本工程用地原为农田，场地较为平缓，位于长江漫滩地貌单元。岩层分部较为复杂，根据勘探资料分析，岩层分部如下：层杂填土：杂色，松散，局部夹粉质粘土层厚0.41.50m。1粉质粘土：灰黄色，可塑，无摇震反应，稍有光泽，韧性中等，干强度中等。中等压缩性，分布于场地北侧；层厚0.53.4m，层顶标高为4.906.73m。2淤泥质粉质粘土、粉质粘土：灰色，饱和、流塑，无摇震反应，稍有光泽，韧性中等，干强度中等。高压缩性，局部夹粉质粘土；层厚5

12、.215.00m，层顶标高为0.065.82m。3粉质粘土夹砂：灰色，饱和、软流塑，粉质粘土为主，局部夹砂土及粉细砂；层厚0.6m5.4m,层顶标高为-7.63 -1.55m。1粉砂：灰色，饱和、中密；层厚2.6m11.60m,层顶标高为-11.68 -5.50m。2中砂：灰色，饱和、密实；层厚15.80m31.90m,层顶标高为-18.45 -11.17m。2A粉质粘土夹砂：灰色，饱和、软流塑；局部夹粉细砂，层厚0.80m6.10m。中粗砂混砾石：灰色，饱和、粗砾砂为密实状，砾石为石英质，粒径为20mm50mm不等，含量约10%25%，呈层状分部；层厚3.5m16.8m,层顶标高为-46.2

13、1m -40.36m。1层强风化泥岩:棕红色，岩石风化强烈，呈砂土状，结构构造不清晰；层厚0.30-2.70m,层顶标高为-58.4348.67m。.2层中风化泥岩:棕红色，岩体完整，岩芯呈柱状、长柱状，岩质较软，属极软岩，未钻穿，岩体基本质量等级为V级；层顶标高为-58.93-50.97m.。根据地质勘查报告，各岩土层壤特征值如下表所示：层号岩土层名称桩周土侧阻力特征值qsia（kPa）桩端土阻力特征值qpa（kPa）灌注桩灌注桩-1粉质粘土25-2淤泥质粉质粘土10-3粉质粘土夹砂18-1粉砂23-2中砂33550-2A粉质粘土夹砂18中粗砂混砾石531100-1强风化泥岩48-2中风化泥

14、岩80900（h30m）1.3 塔吊的选型及布置3.1平面布置基坑平面面积约4万m2，设置6台塔吊，塔吊基本能覆盖全场，平面布置见附图1塔吊基础平面布置图，主要用于完成基础阶段的建筑材料运输任务。根据项目部实际施工需要，塔式起重机将在基坑大开挖之前全部安装调试完毕。塔吊布置情况见下表：型号臂长（m）数量QTZ80（TCT6010-6）601QTZ80（TCT6010-6）544QTZ80（TCT6010-6）4813.2塔机主要技术参数QTZ80（TCT6010-6）臂端吊重：1000kg最大起重量：6000kg最大臂长：60m本项目安装臂长：60m、54、48m生产厂家：长沙中联重工科技发展

15、股份有限公司塔机基础承受的各类载荷见下表：载荷名称工作状态工况非工作状态工况基础承受垂直载荷（kN）568.1490基础承受水平载荷（kN）18.974基础承受倾覆力矩（kN.m）17181712第二章 编制依据行标准业塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T 187-2009；国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2010；国家标准钢结构设计规范GB50017-2003；国家标准建筑地基基础设计规范GB50007-2002；国家标准建筑地基基础施工质量验收规范GB50202-2002；国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002（2010年局部修订）；国家标准建筑结构

16、设计荷载规范GB50009-2001（2006版）；行标准业建筑桩基技术规范JGJ94-2008；行业标准建筑钢结构焊接技术规程JGJ81-2002；行业标准钢筋焊接及验收规程JGJ18-2003；地方标准建筑地基基础设计规范DGJ08-11-2010；地方标准钻孔灌注桩施工技术规程DBJ08-202-2007；长沙中联重工科技发展股份有限公司QTZ80（TCT6010-6）平头塔式起重机使用说明书；南京青奥会议中心工程岩土工程勘察报告第三章 塔吊基础设计3.1 支撑灌注桩设计本工程0.000相当于绝对标高8.2m，图中所注标高除注明外均为相对标高。图中尺寸除注明外均以毫米（mm）为单位，标高

17、以米（m）为单位，塔吊处场地地表相对标高约0.8m。塔吊基桩采用四根混凝土钻孔灌注桩，桩径d=0.80m，桩间距a=2.40m，呈正方形布置。基底相对标高为-13.15m，其上为10cm的素混凝土垫层，基坑开挖深度约13.8m，桩顶相对标高-13.15m，桩顶锚入基础底板10cm，桩底相对标高为-43.15m，有效桩长30m。根据地质报告，桩端进入3-2层持力层。桩身混凝土强度等级水下C35，钢筋笼全长配置，配筋采用级钢筋，上部20m范围钢筋采用1618HRB335，下部10m范围钢筋采用818HRB335。灌注桩施工严格按照相关技术规程、规范施工，定位允许误差在20mm以内。桩与土层的关系详

18、见地质剖面图。3.2 钢格构柱设计单根钢格构柱采用4根L14014014角钢及41026010缀板焊接而成，格构柱断面形式为450mm450mm方形，长16.95m，缀板中心距500mm，角钢及缀板均选用Q235b钢。格构柱下端锚入钻孔灌注桩3m，穿过地下室顶板时，留设3.5m3.5m的预留孔，待塔吊拆除后封堵。3.3 格构柱间斜（横）撑设计为增加格构柱截面性能并减小细长比，确保承台下格构柱稳定性和整体刚度，在四根格构柱上采用14a#槽钢焊接斜（横）缀条，在格构柱-1.02m、-7.95m处采用14a#槽钢焊接水平十字支撑，每层土方开挖后及时跟进加固，塔吊格构柱下土方开挖采用人工开挖，横向设置

19、八道水平撑，斜向每个面设置单道斜撑，在焊接斜撑时，宜加设节点缀板，以便焊接施工，保证质量，斜撑和水平撑采用14a#槽钢，具体见附图3塔吊基础正立面、侧立面所示。3.3 钢梁承台塔吊基础采用钢梁承台，承台尺寸为3560（长度Lc）3560（宽度Bc）800（高h），承台采用两副20mm厚Q235b钢板制成的700400mm钢梁叠焊成井字型承台。承台上部、下部均采用M39高强螺栓连接（螺帽全部为双螺帽）。具体做法见附图4、5、6节点详图所示。第四章 塔吊基础施工、格构柱施工工艺流程4.1 钻孔灌注桩的施工工艺流程本工程塔吊基础采用800钻孔灌注桩，混凝土设计强度C35（水下），钻头直径为桩的设计直

20、径。钻孔灌注桩应满足桩身质量及焊接质量要求，不得有断桩、混凝土离析、夹泥等现象发生。混凝土应连续灌注，每根桩的浇筑时间不得大于混凝土的初凝时间。混凝土浇筑应适当大于桩顶设计标高（一般反浆高度不小于2m），凿除浮浆后的桩顶混凝土标号必须满足设计要求。钻孔灌注桩工序：钻孔灌注桩定位、钻进成孔（泥浆护壁）、第一次清孔、下放钢筋笼、下导管、第二次清孔、水下浇筑混凝土。泥浆：孔内泥浆液面应保持高于地下水位0.5m以上，泥浆比重配置应保持孔壁稳定。清孔：清孔应分两次进行。第一次在成孔完成后立即进行；第二次在下放钢筋笼和灌注混凝土导管安装完毕后进行。钢筋笼制作：钢筋笼宜分段制作。分段长度应视成笼的整体刚度，

21、来料钢筋的长度及起重设备的有效高度因素合理确定。钢筋笼制作前，应将主筋校直，清除钢筋表面污垢、锈蚀等，应准确控制钢筋的下料长度。钢筋笼的外形尺寸应符合设计要求，钢筋笼主筋混凝土保护层允许偏差为20mm。环形箍筋和主筋的连接应采用电焊连接；螺旋箍筋与主筋的连接可采用铁丝绑扎并间隔电焊固定。成形钢筋笼应平卧堆放在干净的地面上，堆放层数不应超过2层。钢筋笼应经中间验收合格后方可安装。为保证钢筋笼保护层厚度，在钢筋笼的两侧应焊接定位垫块，钢筋笼水平方向每侧设两列，每列垫块纵向间距为4m。钢筋笼在起吊、运输和安装中应采取措施防止变形。起吊点宜设在加强筋部位。钢筋笼安装深度应符合设计要求，其允许偏差为10

22、0mm。1）钻孔灌注桩成孔允许偏差及检测方法序号项目允许偏差检测方法1孔径050mm用井径仪或超声波测井仪2垂直度1/250用测斜以或超声波测井仪3孔深300mm核定钻头和钻杆高度或用测绳4桩位D/6，且不大于100mm基坑开挖后，重新放轴线用卷尺测量5孔底沉渣不大于100mm标准测绳测定2）钢筋笼制作允许偏差序号项目允许偏差（mm）1主筋间距102箍筋间距203钢筋笼直径104钢筋笼整体长度1003）钢筋笼宜采用绑条焊，绑条长度应符合下表之规定序号项目允许偏差（mm）绑条长度1HPB235单面焊双面焊8d4d2HRB335HRB400RRB400单面焊双面焊10d5d4）单桩混凝土坍落度检测

23、次数序号单桩混凝土量（m3）次数检测时间1302灌注混凝土前、后阶段各一次2303灌注混凝土前、后和中间阶段各一次4.2 钢格构柱施工安装工艺流程1）钢构式柱直接用履带吊安装，吊机站位于基础边上。场地应能满足50吨履带吊到达基础边，且基础边场地能满足50吨履带吊施工。2）桩内4根格构柱应提前制作，施工中必须注意每根钢构柱的垂直度。要求桩完成后的四根格构柱的中心间距：边长及对角线误差不超过50mm。3）将四只固定支脚采用标准节组拼定位，要求：每个固定支脚的上表平面处的最大最小高程之差控制在1mm以内。测量记录包括：塔吊中心的实测数据（相对设计轴线的准确间距以及是否扭转、扭转角度）、固定支脚的上表

24、面平面的准确标高。4）格构柱用14a槽钢设置水平撑及斜撑，具体放置位置见附图3、附图5。5）立柱采用450450钢格构柱，构件必须挺直，焊接牢固。（详见附图格构柱设计要求），加工前应对角钢进行检查校正，在固定的平台上制作格构柱。为防止焊接变形，焊接时对称施焊，吊装就位前必须组织验收。钢筋笼吊入桩孔固定后，将格构柱井口调直校正装置准确固定在孔口。6）采用一台50t履带吊抬吊安装格构柱。井口装置固定好后，将格构柱缓慢自然垂直吊装至设计标高位置临时固定，并与垂直校正装置连接起来，通过测斜管现时放映格构柱的垂直状况，在水下混凝土浇筑过程中及时调整，直到混凝土浇筑完毕格构柱垂直度满足设计要求后再固定。4

25、.3 钢梁承台施工工艺流程垫板焊接加劲板焊接水平格构柱焊接下道钢梁焊接上道钢梁连接承台标高1.6m，承台钢梁顶高出地下室顶板0.8m。在满足塔吊基础结构受力情况下，避免破坏主体结构，尽可能躲避支撑、栈桥及框架梁。为了保证结构楼面钢筋及混凝土浇筑，布置时高出结构楼板面，从而保证结构施工与塔吊基础不相碰撞。4.4 塔吊周边基坑土方开挖施工工艺流程1）土方开挖过程中挖土机械不得碰撞塔吊钢格构柱，应及时按图纸规定尺寸安装焊接钢格构柱的水平撑杆及斜撑，注意应控制焊缝质量并作验收记录。2）塔吊周边土体应对称分层开挖，严禁在塔吊一侧过度超挖以免造成塔吊基础两侧土压力差过大，影响塔吊安全。靠近格构柱四周土体严

26、禁采用机械开挖，以免碰撞格构柱。第五章 桩身质量监控及施工过程监测5.1 钻孔灌注桩桩身完整性检测对钻孔灌注桩除了在施工中加强质量过程监控外，在桩头开挖出露后、塔吊基础施工前，请有资质的第三方检测单位对桩身完整性进行检测，杜绝工程隐患。5.2 塔吊承台施工过程中的变形、变位监测塔吊在投入使用期间，在塔吊基础表面四个角设置沉降变形观测点，在整个施工使用期间对塔吊基础的沉降、塔身的垂直度进行监测。若发现塔吊基础沉降值或沉降速率较大、基础产生不均匀沉降、塔身倾斜等情况，应立即停止塔吊作业，查明原因，待排除隐患后方可继续使用。第六章 施工安全管理措施6.1 安全生产组织体系6.2 施工安全技术措施1）

27、施工现场应严格执行安全生产规定和各有关安全生产文件，健全和落实工程安全责任制，切实做好“安全第一”和“预防为主”的方针，做到安全生产和文明施工。进入施工现场应遵守“安全生产六大纪律”，认真学习并执行各项规章制度。建立文明施工、创建标化工地责任制，指定主管生产的项目副经理重点抓好文明施工，建立文明施工奖罚制度。2）现场施工人员按国家劳动部门规定正确使用劳动防护用品。所有参加施工的作业人员必须经安全技术操作培训合格后方可进入现场进行施工。特殊工程必须持有操作证上岗作业，严禁无证上岗作业。各工序施工前均应由施工负责人进行书面交底。特种作业人员持证上岗。3）专职安全员根据本工程施工特点，结合安全生产制

28、度和有关规定，经常进行现场检查督促整改，如发现严重的不安全情况时，有权指令停止施工，并立即报告项目经理，经处理后方可继续施工。4）施工用电符合国家标准。施工现场夜间施工时，必须确保足够亮度的夜间照明灯光，现场电工加强值班巡视及时修复损坏的灯，确保施工部位的需要。5）工程施工过程中，专职安全监督人员须经常检查工作面的安全设施，杜绝、消灭有关的违章行为。6）建筑垃圾不得乱堆、乱放，做到工完料净，垃圾日产日清。7）按国家技术监督局现行施工机械安全操作规程和有关部门规定，加强施工现场人员与机械的施工安全管理。8）上班前应进行现场安全隐患的清除，工作时要集中精力，严禁吵闹，下班前应进行施工区域清扫及清除

29、存在潜在的安全隐患。9）进入作业现场，作业人员一定要穿戴好防护用品，电焊专业人员应戴好防护镜或防护面罩。10）在施工区域出入口按标准设置安全标识，合理布置现场各种临时设施，材料的储存、堆放点，实施现场标准化动态管理，确保整个现场在有序的条件下组织施工。11）施工现场材料、构件、设备、易燃物品、交通道路、厂区排水规划应保证安全通道畅通，推行标准化作业。现场大临施设总体布置必须与道路相结合，避免冲突、影响总体的施工进度。推行标准化作业，施工现场保持整洁，排水畅通，无积水。保持进出道路畅通。12）施工区域重点关键部位，一方面需做好安全生产、消防安全等方面警标、宣传及布置相应的设施器材之外，同时必须加

30、强有关文明标化施工的宣传、标识及相应的配套设施。6.3 文明施工管理及文明施工措施1）成立文明施工管理领导小组，由项目经理任组长，项目副经理任副组长，现场各区段长、施工员及后勤、保卫责任人均为成员。2）工地主要出入口要设置简朴规整的大门，门旁必须设立明显的标牌，标明工程名称，施工单位和工程负责人姓名等内容。3）建立文明施工责任制，划分区域，明确管理负责人，实行挂牌制，做到现场清洁整齐。4）现场施工临时水电要有专人管理，不得有长流水、常明灯。5）施工现场的临时设施，包括生产、办公、生活用房、仓库、料场、临时上下水管道以及照是明、动力线路，要严格按施工组织设计确定的施工平面图布置、搭设或敷设整齐。

31、6）搞好门前宿舍、工地卫生“三包”，安排专人清洁场地。7）工人操作地点和周围必须清洁整齐，做到活完脚下清，工完场地清。 8）砂浆、混凝土在搅拌、运输、使用过程中，要做到不洒、不漏、不剩，使用地点盛放砂浆、混凝土必须有容器或垫板，如有洒、漏要及时清理。9）要有严格的成品保护措施，严禁损坏污染成品，堵塞管道。10）施工现场不准乱堆垃圾及余物，应在适当地点设置临时堆放点，并定期外运。清运渣土垃圾及流体物品，要采取遮盖防漏措施，运送途中不得遗撒。11）实施封闭式管理，根据工程性质和所在地区的不同情况，采取适当的围护和遮挡措施，并保持外观整洁。12）针对施工现场情况设置宣传标语和黑板报，并适时更换内容。

32、13）施工道路畅通，场地不积水，场地排水成系统，临时设施硬底化。第七章 施工作业应急预案7.1 塔机施工危险源辨识、安全风险评价与运行控制建筑塔式起重机（简称塔机）是高层和大型建筑工程施工最重要的垂直和水平运输机械，也是专业技术、安全可靠要求高的机械设备。建筑塔机是施工的常规机械，发挥了不可或缺的重要作用，可是使用、维修和管理却成为一个难点，在施工过程中，同时又是事故的高发领域。建筑塔机安全事故责任有使用单位的、有租赁单位的、有安装单位的、有制造厂家的等。事故原因有现场作业人员违章操作和建筑塔机设备两方面造成，塔机一旦发生事故，很可能造成重大的人员伤亡和财产损失。我国安全生产方针是“安全第一、

33、预防为主、综合治理”，加强塔机的安全生产管理，提高塔机的安全技术水平，做好塔机的安全事故预防工作，可以避免和减少生产安全事故的发生。但同时也应引起高度重视的问题是一旦发生事故，应如何采取迅速、准确、有效的应急救援措施来减少事故发生后造成的人员伤亡和经济损失。塔吊在施工安装、使用时的主要危险源是限位失效、螺丝松动、错断相保护失效、销轴轴向固定不规范、开口销未打开、钢丝绳磨损断丝、附着缺陷、多塔作业无预防措施等。因此在安装、使用时应加强安全检查。7.2 塔机施工安全事故应急预案1）塔机施工安全事故应急预案工作流程根据工程的特点、周边环境及施工工艺的实际情况，认真地组织对塔机的危险源和环境因素进行辨

34、识和评价，制定本项目塔机的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员的应急能力，以减少突发事件造成的损害和不良环境影响。2）塔机施工安全事故及分析（1）塔机作业中行程、回转安全限位装置失控，发生撞击护栏或相邻塔机造成电击、倾倒、断臂等安全事故。（2）塔机基础坍塌造成塔机倾斜、倒塌。（3）塔机吊物坠落伤及下方人员。（4）塔机司机违章作业，严重超载吊装，造成塔机倾翻。（5）塔机安装和拆卸过程中发生人员伤亡和财产损失事故。（6）塔机工作人员高处坠落。3）塔机倾翻应急预案（1）目的为满足法律法规和塔机安全的要求，给员工的工作和工地周围居民提供安全环境，保证各种应急资源处于良好的备战状态，指

35、导应急行动按计划有序地进行，防止因应急行动组织不力或现场救援工作延误，防止事故恶化，有效地避免或降低人员伤亡和财产损失，实现应急行动的快速、有序、高效，特制定本预案。（2）应急组织机构及职责 组长：戚肇刚 副组长：付来 技术支持组：唐潮 通信联络组：招松 安全保卫组：惠新时 危险救援组：石亚峰 医疗救治组：邱宏志 后勤保障组：李志和 （3）应急响应 接警与通知如遇塔机发生倾翻时，在现场的项目管理人员要立即用手机向项目经理汇报险情，项目经理应立即召集抢险救援组成员、项目部生产负责人、项目部安全员和劳务队长等，抢险救援组、医疗救治组和安全保卫组成员应立即携带各自的抢险工具，赶赴出事现场。 指挥与控

36、制抢险救援组等到达出事地点，在项目经理或其指定的负责人指挥下分头进行工作。a. 首先查明险情：确定是否还有危险源。如碰断的高、低压电线是否还带电；塔机构件是否有继续倒塌的危险；人员伤亡和财产损失情况。商定抢救方案后，项目经理向公司经理请示汇报，经批准后组织实施。b. 治安保卫组负责把出事地点附近的工作人员有序地疏散到安全地带并进行警戒，实施交通管制，不准闲人靠近，维护现场治安秩序。c. 工地值班电工负责切断出事地点有危险的低压电气线路电源。如在夜间，应接通要用的照明灯；在排除继续倒塌或触电危险的情况下，抢险救援组和医疗救治组应立即救护伤员，可边联系救护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬到车

37、上送往医院。d. 对倾翻变形塔机的拆卸、修复工作，应请塔机厂家来人指导。e. 塔机事故应急抢险完毕后，项目经理应召集项目部生产负责人、项目部安全员、劳务队长和塔机司机组的全体人员进行事故调查或配合上级调查，找出事故原因、事故责任人以及总结事故教训、制订防止再次发生类似事故的整改措施。（4）通信联络项目部必须将110、120、项目部应急领导小组的成员的手机号码、公司应急领导小组成员手机号码、当地安全监督部门的电话号码，明示于工地显要位置。（5）应急物资大型机械装备：载货汽车1辆、装载机一辆、铲车一辆、挖掘机1辆、16t汽车吊1台。小型机具：千斤顶、冲击钻、高压泵、电焊机、应急灯、梯子及器制器具等

38、。急救物品：担架、夹板或石膏绷带、止血袋、氧气袋、止痛片、抗生素、创可贴、红汞、无菌敷料等。消毒用品：75%酒精、2%碘酒、3%过氧化氢（双氧水）、0.9%盐水、0.1%新洁尔灭、灭菌棉球、棉签和持物钳等。（6）现场恢复充分辨识恢复过程中存在的危险，只有安全隐患彻底消除时，才可恢复正常工作状态。（7）预案管理评审与改进公司和项目部应对应急预案的有效性和充分性每年至少进行一次评审，针对施工的变化及预案中暴露的缺陷，不断更新完善和改进应急预案。第八章 塔吊基础验算本项目共布置1种型号的塔吊，按照安装60m臂长进行受力计算，其QTZ80（TCT6010）其计算书如下：8.1 基桩承载力计算（1）基桩

39、竖向承载力验算假设灌注桩桩长为30m，桩径800mm则自重为：灌注桩自重：243.140.82/426=313.50KN格构柱自重：30.78KN*4=123.12钢梁自重：45.71KN自重总和为482.33KN吊工作状态 Fk=482.33+568.1=1050.43KN Gk=0 Mk=1718KNm Fvk=18.9KN h=16.95m L=1.6=2.26m Qk=(Fk+Gk)/n=(1050.43+0)/4=262.61KN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L=262.61+(1718+18.913.95)/2.26=1139.45KN Qkmin=(Fk+

40、Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L=257.83-849.6=-614.23KN吊的非工作状态： Fk=482.33+490.0=972.33KN Gk=0 Mk=1712KNm Fvk=74KN h=13.95m L=1.6=2.26m Qk=(Fk+Gk)/n=(972.33+0)/4=243.08KN Qkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvkh)/L=243.08+(1712+7413.95)/2.26=1457.37KN Qkmin=(Fk+Gk)/n-(Mk+Fvkh)/L=242.83-1303.08=-971.21KN桩竖向承载力特征值：(根据6台塔吊所处地质条件，按最不利

41、地质条件取值进行验算) Ra=3.140.8（5.7518+923+15.2533）+3.14*0.42550=2317.48Ra =3.140.8（5.7518+923+15.2533）+ 313.50=2160.73单桩竖向承载力验算：塔吊工作状态： Qk=262.61KNRa=2317.48KN Qkmax=1139.45KN1.2Ra=2780.98KN Qk=971.21KNRa=2160.73 KN塔吊非工作状态： Qk=243.08KNRa=2317.48KN Qkmax=1457.37KN1.2Ra=2780.98KN Qk=971.21KNRa=2160.73 KN（2）桩身

42、结构强度验算： Nmax=1.2FV+Gk+Ggn+1.4Mx2 =1.2482.334+1.42945.9522.4=1359.84KNNmax=0.5_/_D_Dd_经过计算得到桩顶轴向抗压、抗拉强度满足要求，只需构造配筋即可满足。钢筋笼全长配置，配筋采用级钢筋，上部18m采用16根二级18，下部8m采用8根二级18。8.2 由四只钢格构柱组成的大格构柱计算单根800灌注桩内钢格构柱主构件采用4根L14014单根L14014角钢 A=3756.4mm2,4A=15026.8mm2则四只钢格构柱的组成可简化成：即将一只钢格构柱简化为一只角钢面积为4A。这种假设减小了其回转半径，受力情况比实际

43、情况更为不利，因此就更安全。 大格构柱为压弯构件：钢梁自重： 45.71KN工作状态： N=568.1+45.71=613.81KN M=1718KNm强度： r取1.0613.81103/3756.4+1718103/(1.02.85107)=163.46215N/mm2稳定： x=13950688=20.27 换算细长比： ox=20.272+403756.4/1008.77=23.66NEX=2EAx2=3.143.361063756.4/23.662=1.88104由ox=23.66 (_ )/(_)/( =613.8/(3756.40.958)+1718/34.4(1-0.95861

44、3.8/416000000) =50.11N/mm2215N/mm2非工作状态：N=490+45.71=535.71KN M=1712KN.M强度： r取1.0 535.71103/3756.4+1712103/(1.02.85107)=142.67215N/mm2稳定： 根据以上计算，选用角钢满足强度与稳定使用要求。8.3 四只钢格构柱之间缀条计算四只钢格构柱之间斜缀条取14a槽钢（1）斜缀条计算 斜缀条角度 的尺寸： 斜长： 查表得： （2）横缀条也取槽钢8.4 小格构柱计算1）小格构柱柱顶竖向力计算（仅考虑作用于承台地面处的荷载）Nmax=1.2FV+Gkn+1.4Mx2d =+=917

45、.2KN2）小格构柱稳定性验算，需求出小格构柱的换算长细比ox现结合具体数据，进行计算如下：小钢格构柱截面尺寸：0.450.45(m)，长H=13.95(m)，单根自重30.78kN，主肢用14#角钢：140mm140mm14mm，其截面参数为：面积A0=37.57cm2；重心距离Z0=3.98cm；单肢惯性矩Ix0=688.81cm4；ix=4.28cm。缀板：410(宽)260(高)10 mm(厚)，间距500mm。小格构柱的截面总惯性矩( x I )Ix=4Ixo+A0(边长/2-重心距离Z0)2=4688.81+37.57（45/2-3.98）2=54299.8(cm4)小格构柱长细比

46、：x=HIx4A0=139554299.8437.57 =73.38小格构柱分肢对最小刚度轴1-1 的长细比：1=l1-dix=50-264.28=5.61式中: H柱高13.95m；b缀板宽0.41m；h缀板高0.26m；a边长0.45m。换算长细比ox=x2+12=73.59查钢结构设计规范GB50017-2003 附录C 表，得：= /(则：小格构柱稳定性验算按轴压构件计算=83.72（N/mm2205N/ mm2）经核查，单支长细比1=5.6140，且0.573.59=36.795 _/ 3）缀板焊缝连接验算选用缀板：41026010，间距500mm剪力：Vmax=Af85fy235=

47、38.01KNV0=Vmaxl12b1=380105002(450-239.8)=25654.7KNM=Vb12=25654.7(450-239.8)2=4.75(KN.m)缀板端与柱支连接角焊缝，焊脚尺寸hf=8mm，焊缝长度lw取200mm侧沿焊缝方向剪V产生的剪应力f=Vhelw=22.9 _ 垂直焊缝方向弯距M产生的正应力f=6Mhelw2=647500000.782002= (_/)_则综合应力（按GB50017-2003规范）第7.1.3-3条f1.222+f2=1271.222+22.92=106.6(N/mm2) 205N/mm2格构柱安全。8.5 型钢梁截面计算（1）受压计算 Nmax =917.2KNA=（700+368）162=34176mm2=NA=26.8N/mm2 （2）受剪计算 Vmax=845KN A=(700+368