一注专业-6.建筑桩基技术jgj

中民行业标建筑桩基技术规范TechnicalCodeforBuildingPileFoundationsJGJ94-2008施行日期：2008年101日中国建筑工业2008关于发布行业《建筑桩基技术规 2008年05月04业标准《建筑桩基技术规范》JGJ94-94同时废止。中民住房和城乡建设部 勘察、施工、研究和教学单位，对《建筑桩基技术规范》JGJ94-94修订而成。Mdn螺旋钻孔压灌混凝土后插钢筋笼灌注桩施工方法；预应力混凝土空心桩承载力计算与沉桩主要起草人：黄强刘金砺高文生沙志国侯伟生邱明兵顾晓鲁吴春林顾国荣王卫东张炜杨志银唐建华张丙吉曹华先张季超 总 术语、符 术 符 基本设计规 桩基构 桩基计 灌注桩施 混凝土预制桩与钢桩施 承台施 桩基工程质量检查及验 附录A桩型与成桩工艺选 附录B预应力混凝土空心桩基本参 附录C考虑承台（包括墙体、基桩协同工作和土的弹性抗力作用计算受水平荷载的桩 Boussinesq解的附加应力系数、平均附加应力系数 附录F考虑桩径影响的Mindlin解应力影响系 附录G按倒置弹性地基梁计算砌体墙下条形桩基承台 1总则1总则1.0.1为了在桩基设计与施工中执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、术语、符号术桩基piled基桩foundationcompositefoundationultimateverticalbearingcapacityofasingleultimateultimatetipcharacteristicvalueoftheverticalbearingcapacityofasingleoptimizeddesignofpilefoundationstiffnesstoreducepilecapnegativeskinfriction，negativedownpluggingequivalentsettlementcoefficientforcalculatingsettlementofMindlinwMBoussinesq解计算沉降量wB之比，用以反映Mindlin解应力分布对计算沉降的影响。符Hk——按荷载效应标准组合计算的作用于承台底面的水平Mxk、Myk——按荷载效应标准组合计算的作用于承台底面的外力，绕通过桩群形心的xyg ——作用于群桩中某一基桩的下拉gEs——土的压缩模量ft、fc——混凝土抗拉、抗压强度设计值frk——岩石fsqc——静力触探双桥探头平均侧阻力、平均端阻力ps——静力触探单桥探头比贯入阻力qsik——单桩第i层土的极限侧阻力标准值qpk——单桩极限端阻力标准值Qsk、Qpk——单桩总极限侧阻力、总极限端阻力标准值Rha——单桩水平承载力特征值Rh——基桩水平承载力特征值Tgk——群桩呈整体破坏时基桩抗拔极限承载力标准值Tuk——群桩呈非整体破坏时基桩抗拔极限承载力标准值、e——土的重度、有效重度Ap——桩端面积Aps——桩身截面Ac——计算基桩所对应的承台底净面积Bc——承台宽度ds——桩外直径DLc——承台长度；u——桩身周长；zn——桩基沉降计算深度（从桩端平面算起c——承台效应f——冻胀影响系数r——桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数s、p——大直径桩侧阻p——桩端土塞效应系数c——成桩工艺系数e——桩基等效沉降系数基本设计规定一般规定表 建筑桩基设计等应根据桩基的使用功能和受力特征分别进行桩基的竖向承载力计算和水平承载力计算；结构规范的规定采用，除临时性建筑外，重要性系数o不应小于1.0。当桩基结构进行抗震验算时，其承载力调整系数RE应按现 长、桩径、桩数、采用后注浆等措施相对弱化筒桩基刚度（采用复合桩基，视桩端平面以下压缩层厚度；一般性勘探孔应深入预计桩端平面以下3~5倍桩身设计2)3~5倍桩身设计直径，一般 空心桩和H型钢桩；小直径桩：d250mmdd≥800mm济合理的原则选择。选择时可按附录A进行。 桩的最小中心排数不少于3排且桩数2DD+2.0m(1.5DD+1.5m(2.2D2.0D2.5D2.2D23对于框架－筒结构桩筏基础应按荷载分布考虑相互影响，将桩相对集中布置于土不宜小于2d，砂土不宜小于1.5d，碎石类土，不宜小于1d。当存在软弱下卧层时，桩端以下硬持力层厚度不宜小于3d。于嵌入倾斜的完整和较完整岩的全断面深度不宜小于0.4d且不小于0.5m，倾斜度大于30%桩周围软土因自重固结、场地填土、地面大面积堆载、降低水位、大面积挤土2～3倍桩身直径，对其它非岩石土尚不宜小于4～5倍桩身直径；当承台周围为可液化土或地基承载力特征值小于40kPa（15kPa）1/2承台边长范围表 二类和三类环境桩基结构混凝土耐久性的基本要量二ab三注：1氯离子含量系指其与水泥用量的百分率表 桩身的裂缝控制等级及最大裂缝宽度限ww二a三二0b三二0三三—0范》JTJ267和《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046桩基构造

300～2000mm0.65％～0.2％（小直长度尚不宜小于4.0/（为桩的水平变形系数土层的深度不应小于第3.4.6条规定的深度；软弱土层并进入稳定土层，进入的深度不应小于2～36φ10；纵向主筋应沿桩身周边均匀布置，其净距不应小于60mm；算桩身受压承载力时，桩顶以下5d范围内的箍筋应加密，间距不应大于100mm；当桩身位于液化土层范围内时箍筋应加密；当考虑箍筋径不小于12mm的焊接加劲箍筋。不得小于C30； 图4.1.3扩底桩构构设计规范》JTJ267、《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046的相关规定。4.1.3：1/4，粉土、黏性土可取1/3～1/2；抗压桩扩底端底面宜呈锅底形，矢高hb可取（0.15～0.20）D宜小于350mm。C40；预制桩纵向钢筋的混凝土保护层厚度不宜小于30mm。筋直径不宜小于φ144～5预应力混凝土空心桩按截面形式可分为管桩、空心方桩，按混凝土强度等级可分为预PC（）录B应对桩端以上2m左右范围内采取有效的防渗措施，可采用微膨胀混凝土填芯或在内壁预涂 表 钢桩年腐蚀速造1500mm，边桩中心至承台边缘的距离不应小于桩的外边缘至承台梁边缘的距离不应小于75mm。承台的最小厚度不应小于300mm。构筏形承台的最小厚度不应小于200mm。置(图4.2.3-a)，对四桩以上（含四桩）承台宜按双向均匀布置，对三桩的三角形承应小于35dg(dg为钢筋直径)；当不满足时应将纵向钢筋向上弯折，此时水平段的长度不应25dg10dg。承台纵向受12mm，间距不应大于200mm。柱下独立桩基承台的最小配筋率不应小于0.15%。下独立两桩承台，应按现行《混凝土结构设计规范》（GB50010）中的深 图 c筏板的厚度大于2000mm时，宜在板厚中间部位设置直径不小于12mm、间距不大于300mm的双向钢筋网。不应小于70mm；此外尚不应小于桩头嵌入承台内的长度。35倍纵向主筋直径。对于抗拔桩，桩顶纵向主筋的锚固长度应按现行《混凝土结构设计规范》（GB35倍纵向主筋直径；当承台高度不满足2090º弯折。台中心距的1/10~1/15，且不宜小于400mm。夯实，其压实系数不宜小于0.94。5计算柱、墙、筒群桩中基桩或复合基桩的桩顶作用效应：NFkGk

FkGkMxk

Myk

y

x

n

y力计算1NkNkmax

NEk NEkmax 式 Nkmax——荷载效应标准组合偏心竖向力作用下，桩顶最大竖向力NEk——作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的平均竖向力；NEkmax——作用效应和荷载效应标准组合下，基桩或复合基桩的最大竖向力；R——基桩或复合基桩竖向承载力特征值。Ra应按下式确定：R u RRacfak

R

a1.25

fak

Ac(AnAps)/式中

fak——承台下1/2承台宽度且不超过5m深度范围内各层土的地基承载力特征Aps——为桩身截面面积；条基计算c；a——地基抗震承载力调整系数，应按现 50011孔隙水压力和土体隆起时，不考虑承台效应，取c0。表 承台效应系数sa/3456单排桩条形承A/注：1表中sa/d为桩中心距与桩径之比；Bc/l为承台宽度与桩长之比。当计算基桩为非正方形排列时，sa ，A为承台计算域面积A/承载力0.3m嵌岩短墩载荷试验确定极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值；4桩的极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值宜通过埋设桩身轴力测试元件由静载试验确定。并通过建立极限侧阻力标准值和极限端阻力标准值与土层物理指psk1psk2

QskQpkuqsiklipsk

1(

sk

psk1psk2

pskpsk 式中Qsk、Qpkuqsik——用静力触探比贯入阻力值估算的桩周第i层土的极限侧阻力li——桩周第iAp——桩端面积psk24倍桩径范围内的比贯入阻力平均值，如桩端持力层为密ps20MPa5.3.3-2中系数C予以折减后，再计算psk2及psk1值；qskbqskbBcC efaDdg 15 A ps112

6001000 图 qskps曲中，直线(A)（线段gh）适用于地表下6m范围内的土层；折线(B)（oabc）适用于粉土及砂土土层以 psk为桩端穿过的中密～密实砂土、粉土的比贯入阻力平均值psl为砂土、粉土的下卧软土层的 桩端阻力修正系数30<表5.3.3-2 系数Cpspsk2/psk2/1 系数spsk/QukQskQpkuliifsiqc 式中fsi——第i层土的探头平均侧阻力qc——桩端平面上、下探头阻力，取桩端平面以上4d(d为桩的直径或边长）范围内按土层厚度的探头阻力平均值(kPa)，然后再和桩端平面以下1d

10.04(

)055i

5.05(f

)045

QukQskQpkuqsikliqpk 表 桩的极限侧阻力标准值 0.75<IL≤10.50<0.250<IL≤0.250.7<aw0.5<aw5<N63N63N63N63N63N63全风化、强风化软质岩和全风化、强风化硬质岩系指其母岩分别为frk≤15MPa、frk>30MPa的岩QukQskQpkusiqsiklipqpk si、p——大直径桩侧阻、端阻尺寸效应系数，按表5.3.6-2取值表 IL1当桩进入hb分别为:hb≤D，Dhb≤4Dhb>4D时，qpk可相应取低、中、高值当桩的长径比ld8qpk宜取较低值表 大直径灌注桩侧阻尺寸效应系数si、端阻尺寸效应系数(0.8/d)1/(0.8/d)1/(0.8/D)1/(0.8/D)1/表 l150~25250~30300~45300~45350~45450~60600~75750~80800~90300~50500~65650~75750~85650~90750~95350~50450~60600~70650~75600~75750~90650~85N63N63N63N63ⅣQukQskQpkuqsiklipqpk 当hbd<5p0.16hb当hbd≥5p

p——桩端土塞效应系数，对于闭 桩p1，对于敞 桩按式(5.3.7-2)hb——桩端进入持力层深度nd——桩外径n对于带隔板的半敞 桩，应以等效直径de代替d确定p；ded5.3.7图 隔板分

；其中nQukQskQpkuqsikliqpk(AjpAp1 当hbd<5时，p0.16hb当hbd≥5

AA(d2d2

b

d2p——桩端土塞效应系数；d1——空心桩内径。

41d214QukQsk Qskuqsik Qrkrfrk 式中Qsk、Qrk——分别为土的总极限侧阻力、嵌岩段总极限阻力qsik——桩周第i层土的极限侧阻力，无当地经验时，可根据成桩工艺按表5.3.5-r——嵌岩段侧阻和端阻综合系数，与嵌岩深径比hrd、岩石软硬程度和成桩工艺有干净）和泥浆护壁成桩后注浆，r应取表列数值的1.2倍。表 嵌岩段侧阻和端阻综合系数0QukQskQgskuqsjkljusiqsiklgipqpk Qsk——后注浆非竖向增强段的总极限侧阻力标准值；Qgsk——后注浆竖向增强段的总极限侧阻力标准值；Qgpk——后注浆总极限端阻力标准值；强段为桩端以上12m及各桩侧注浆断面以上12m，部分应扣除；对于干作业灌注桩，竖向增强段为桩端以上、桩侧注浆断面上下各6m；qsik、qsjk、qpk——分别为后注浆竖向增强段第i土层初始极限侧阻力标准值、非竖范第5.3.5条确定；取值。对于桩径大于800mm的桩，应按表5.3.6-2进行侧阻和端阻尺土层名细中砾卵土层名细中砾卵强风折减系数取0.6；为砂土或碎石土时，取0.8。，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土或非软弱土层时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化折减系数计算单桩极限承载力标准值。土层液化折减系数l可按表5.3.12确定。表 土层液化折减系数 dL(m)02/3～1；桩间土Ncr时，取l1zmzzmzFkGk32A0B0qsikA02ttgB02ttgz

faz——软弱下卧层经深度z修正的地基承载力特征值A0B0——桩群外缘矩形底面的长、短边边长 ——桩周第i层土的极限侧阻力标准值，无当地经验时，可根据成桩工艺按表 桩端硬持力层压力扩散角Es1/tt135注：①Es1Es2为硬持力层、软弱下卧层的压缩模量θθ硬持力层Ao软弱下卧层LZθθ硬持力层Ao软弱下卧层LZt5.4.1tNk gaNkQn ga值q q 水降低时：i''' 'mzm

i 2式中qn——第i层土桩侧负摩阻力标准值；当按式（5.4.4-1）'

i、m——分别为第i计算土层和其上第m土层的重度 p 负摩阻力系数n

siQni

qn

dnsaxsay/d s 式中n

4sax、say——分别为向桩的中心距ssm——中性点以上桩周土层厚度 对于单桩基础或按式（5.4.4-5）计算的群桩效应系数n>1时，取n=1。中性点深度比ln注1ln、l0——分别为自桩顶算起的中性点深度和桩周软弱土层下限深度当桩周土层固结与桩基固结沉降同时完成时，取ln0NkTgk/2GgpNkTuk/2Gp

NkTgk——群桩呈整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值，可按第5.4.6条确定；Ggp——群桩基础所包围体积的桩土总自重除以总桩数，水位以下取浮重度；检测技术规范》（JGJ106）进行。Tukiqsik 式中Tukqsik——桩侧表面第i层土的抗压极限侧阻力标准值，可按表5.3.5-1取值自桩底起算的长度自桩底起算的长度T=1uq n isik式中ul——桩群周长fqfuz0≤Tgk/2NGfqfuz0≤Tuk/2NGf5.4.7-1采用；qf——切向冻胀力，按表5.4.7-2采用；z0——季节性冻土的标准冻深；

fz02.0z0z0 qf(kPa)2本表不适用于含盐量大于0.5%的冻土。uqeileiTgk/2NGuqeileiTuk/2NG

可按第5.4.6条计算；按第5.4.6条计算qei——大气影响急剧层中第i层土的极限胀切力，由现场浸水试验确定lei——大气影响急剧层中第i层土的厚度表 建筑桩基沉降变形允许各类建筑相邻柱（墙）(1)框架、框架－剪力墙、框架－筒结0.002(2)(3)0.005单层排架结构(柱距为6m)桩基的沉降量桥式吊车轨面的倾斜(按不调整轨道考虑纵横Hg24Hg60HgHgHg20Hg50Hg100Hg150Hg200HgHg高耸结构基础的沉降量100Hg200Hg体型简单的剪力墙结构建筑桩基最大沉降量(mm)—注：l0为相邻柱（墙）二测点间距离，Hg为自室外地面算起的建筑物高度5.5.4中未包括的建筑桩基沉降沉降变形允许值，应根据上部结构对桩基沉降变形的适应Ⅰ桩中心距不大于6s

es'

nzijijzi1ji1

式中s——桩基最终沉降量

j

0j

p——第j块矩形底面在荷载效应 0Esi——等效作用面以下第i层土的压缩模量(MPa)，采用地基土在自重压力至自重压力加附5.5.6ij、i1j——桩端平面第j块荷载计算点至第i层土、第i-1层土底面深度范围内平均附应力系数，可按附录D选用ss4pnziizi1 0 式中p0——在荷载效应准组合下承台底的平均附加压力a、 ——平均附加应力系数，根据矩形长宽比a/b及深宽比zi2zi，zi12zi1，

z0.2mzajp0

系数e=

nb

1b Cn11b2nBc/nbnBc/C0、C1、C2——根据群桩距径比sa/d、长径比l/d及基础长宽比Lc/Bc，按附录 可

sa/d Asa/dA

ndAA

n

式中A经验时，桩基沉降计算经验系数5.5.11～）时，应根据桩距、土质、～8表 桩基沉降计算经验系数Es(MPaE注：1E为沉降计算深度范围内压缩模量的当量值，可按下式计算：E A Ai，式中E i 2可根Es内插取值Ⅱ单桩、单排桩、疏桩基础nzizs

m

Qj

(1zil

jI

s,ij j s Qjl E Ec

i奈斯克解（附录D）计算，与基桩产生的附加应力叠加，采用与本条第1款相同方法计算沉降。insu

zizciz

zcikik

式中过计算深度的0.3倍；zci——承台压力对应力计算点桩端平面以下第i计算土层1/2厚度处产生的应力；可将承台板划分为u个矩形块，可按附录D采用角点法计算；Aps——桩身截面应力影响系数，可按附录F确定;Ec——桩身混凝土的弹性模的承台效应系数，按表5.2.5确定；fak为承台底地基承载力特征值；se——计算桩身时，取e＝1/2；介于两者之间可线性插值；处由桩引起的附加应力z、由承台土压力引起的附加应力zc与土的自重应力c应符合zzc0.2 对较好土层的疏布摩擦型桩，由桩和桩间同分担荷载。该种减沉复合疏桩基础，可按下列公AFk fcf式中：Ac－桩基承台总净面积

nFkGkcfak

fakc－桩基承台效应系数，可 s(ssssp mmss4p0i

ziiz(i1)(i

280qsu

/d)

式中：s——桩基中心点沉

F

ss——由承台底地基土附加压力作用下产生的中点沉降（图562ssp——由桩土相互作用产生的沉降Esi——承台底以下第i层土的压缩模量，应取自重压力至自重压力与附加压力段的模量m——地基沉降计算深度范围的土层数；沉降计算深度按

0.1c确定，z可按本qsu、Es—桩身范围内按厚 zi,zi1——承台底至第i层、第i1层土底面的距离图5.6.2i,i1——承台底至第i层、第i1层土层底范围内的角点平均附加应力系数；根据承台 附录D定；其中承台等效宽度Bc

1.30。平承载力与位移计算Hik式中Hik——在荷载效应标准组合用于基桩i桩顶处的水平力

载力特征值Rha。0.65%的灌注桩，可根据静载试75%为单桩水平承载力特征值。0.75m Ng 0(1.2522)1 g f mtn——桩的水平变形系数，按第5.7.5条确定Rha单桩水平承载力特征值，号根据桩顶竖向力性质确定，压力取“”，拉力取“- Wdd2

1d2

g方形截面为：Wbb221b2d为桩直径，d0 g0表 桩顶（身）最大弯矩系数m和桩顶水平位移系数 注：1铰接 2当h4时取h4.0g

d

4方形截面为Anb21E1g

1；桩、钢桩、桩身配筋率不小于0.65%的灌注桩单桩水平承载力特征值：3Rha x式中EIEI0.85EcI0I0为桩身换算截面I0W0d02I0W0b0/2；水平承载力特征值乘以调整系数1.25。Rhh

hir

s0015n20a d 0.15n10.10n2 m Bhl 0 2n1n2R Rhax 0 3 hirl bB'

n1

式中h

B Pccfak(AnAps) lll

0移敏感的结构物取x0a=6mm；当以桩身强度控制（低配筋率灌注桩）时，可近BBcBc——承台宽度hc——承台高度mAps——桩身截面 桩顶约束效应系数换算深度5mb0 ，h为5mb0 承台底与基土间的摩擦系数载较大和水平作用、风载作用的带室的高大建筑物桩基的水平位移时，可考虑室侧墙、承台、桩群、同作用，按附录C方法计算基桩内力和变位，与水平外力作用平面相垂直的单排桩基础可按附录C中表C-2计算。桩的水平变形系数1/55d>1mb00.9d1；b>1mb0b1。

表 地基土水平抗力系数的比例系数mmMN/m4mMN/m412流塑IL>1)、软塑(0.75<IL≤3可塑(0.25<IL≤0.75)状黏性4硬塑(0<IL≤0.25)、坚硬5注：1当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（≥0.65%）m值应适当降低；当预制桩的水平向位移小于10mmm值可适当提高；50010、《钢结构设计规范》GB50017GB50011Nf 0.9f' cc yNcfc式中Nfc——混凝土抗压强度设计值f'fyA'As艺系数c应按下列规定取值混凝土预制桩、预应力混凝土空心桩：c干作业非挤土灌注桩：c

软土地区挤土灌注桩：c0.6范式（5.8.2-1（5.8.2-2）计算所得桩身正截面受压承载力乘以折减。其稳定系数可根据确定。桩的稳定系数可按表5.8.4-2确定。桩顶铰桩顶固桩顶铰桩顶固hhhhhhhhl1.0 lc0.7c 4.0l0.7 lc0.7clc0.5l0.7l0.5lc0.5l0 4.0cl0l0cl0 4.0注：1表中5mbolld，hhldl，5.3.12 l 表5.8.4- 桩身稳定系数lc/lc/lc/lc/对轴向力偏心距的影响，应将轴向力对截面重心的初始偏心矩ei乘以偏心矩增大系数，偏心距增大系数的具体计算方法可按现行《混凝土结构设计规范》GB50010执行。t/d1～1，d≤600mm d>600mmt/dfy/ t式中t、d——桩壁厚、外径yyNfyAsfpyfy、fpy——普通钢筋、预应力钢筋的抗拉强度设计值As、Apy——普通

ckpc

ckpcfcqpc

wmax式 ck、cq——荷载效应标准组合、 pc——扣除全部应力损失后，桩身混凝土的预应ftk——混凝

wmax——按荷载效应标准组合计算的最大裂缝宽度，可按现行 构设计规范》GB50010计算； III受水平作用震设计规范》GB50011的规定，对作用于桩顶的作用效应进行调整。身重力乘以1.5的动力系数。最大锤击压应力σp2eEpσp

E

1Ac Ecc1A p EHH Ecc式中p AH、AcA—锤、桩垫、桩的实际断面面积EHEcE—锤、桩垫、桩的纵向弹性模量H、c、表 最大锤击拉应力σt建议值l最大锤击压应力相应 MxNiyiMyNi

图 承矩计算示（a）矩形多桩承台；（b）等边三桩承台；（c）式 Mx、My——分别为绕X轴和绕Y轴方向计算截面处的弯矩设计值1）等边三桩承台（59.2（bMNmax(s

3 4式中Msa——桩中心距MNmax(s

c4 4

Nmax(s

44c

M1、M2——分别为通过承台形心至两腰边缘和底边边缘正交截面范围内板带的弯矩设c1、c2——分别为垂直于、平行于承台底边的柱构为剪力墙；或当上部结构为框架－筒结构且按变刚度调平原则布桩时，箱形承台底斜面与承台底面之夹角不应小于45°（图59.7。Flhp0umft FlF

式中Fl——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合 h0——承台冲切破坏锥体的有效高0——柱（墙）冲切系时，取λ=0.25；当λ>1.0时,取λ=1.0；i ——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合下冲切破坏锥体内各基桩或复5.9.7：Fl2ox(bcaoy)oy(hcaox)hpfth0 0x、0y——由公式（5.9.7-3）求得，0xa0x/h0，0ya0y/h0；0x、0yhc、bcxy5.9.75.9.7：Fl21x(b1a1y)1y(h1a1x)

ft

式 1x、1y——由公式5.9.7-3求得，1xa1x/h10，1ya1y/h10；1x、h1、b1xy方向为圆柱直径，换算桩截面边长bp0.8d（d为圆桩直径Nl1x(c2a1y/2)1yc1a1x/2hpft 1x

（a）锥形承台 (b)阶形承5.9.8-1四桩以上（含四桩） Nl——不计承台及其上土重，在荷载效应基本组合作用下角桩（含复合基桩）反力1x1y——角桩冲切h0——承台外边缘的有效高度；1x、1y——角桩冲1x

h01ya1yh0Nl

2

a

tg1ft

0

0

5.9.8-2N2catg2f t 0

0a11a1245°冲切线与承台顶面相交点至角桩内边缘的水 5.9.8- （a）受基桩的冲 （b）受桩群的冲N2.8bhf hptNli20xbya0yoybxa0xhpfth0 式中0x、0y5.9.7-30xa0xh00ya0yh00x、0yNl、Nli——不计承台和其上土重，在荷载效应基本组合下，基桩或复合基桩的净Vhsftb0

8001/ 5.9.10-1式中Vb0——承台计算截面处的计算宽度；h0——计算截面的剪跨比xaxh0yayh0,此处axay为柱边（墙边）yx方向计算一排桩的桩边的水平距离，当λ<0.25时，取λhs–受剪切承载力截面高度影响系数；当h0800mm时，取h0800mmh02000mm时，取h02000mm载力计算（5.9.10-2。宽度分by1bx1。by1h10by2y 对A2- y 10

x对B2- bx1h10bx2 xh10h对于锥形承台应对变阶处及柱边处（A-A及B-B）两个截面进行受剪承载力计算（5.9.10-3），截面有效高度均为ho，截面的计算宽度 [10.5h20(1by2y y

x [10.5h20(1bx2 x 图5.9.10-2阶梯形承台斜截面受剪计算示 5.9.10-3锥形承台斜截面受剪计算示V≤0.7fbh1.25 Asv yv Asv——配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面s——沿计算斜截面方向箍筋的间距fyvh0——承台梁计算截面处的有效高V≤0.7fbh1.25 Asvh0.8fAsin y y V≤1.75fbh Asv 1 y 当λ>3时,取λ=3。震验算时，应根据现行《建筑抗震设计规范》GB50011的规定 6注桩施工 表 灌注桩成孔施工允许偏成孔方垂直度允许偏桩位允许偏差1~3根桩、条形桩基沿垂直轴线方向和群桩条形桩基沿轴线方向和群桩≤-1--1-11表 钢筋笼制作允许偏 允许偏差20mm构工程施工质量验收规范》GB50204的规定；量合格后应尽快灌注混凝土。直径大于1m或单桩混凝土量超过25m3的桩，每根桩桩身混凝土应留有1组试件；直径不大于1m的桩或单桩混凝土量不超过25m3的桩，每个灌注台班不得少于1组；每组试件应留3件。壁成孔灌注桩Ⅰ泥浆的和处黏性土层外，均应泥浆。泥浆应选用高塑性黏土或膨润土。泥浆应根据施工机械、最高水位1.5m以上；28s； 表 冲击成孔操作要项目操作要点在护筒刃脚以下 软弱土层或塌孔泥浆1.3～1.5注：1土层不好时提高泥浆或加黏土块2孔工艺，干作业成孔工艺可按第6.6节执行。钻机成孔应配备成孔和清孔用泥浆及泥浆池（箱采取提高泥浆、掺入锯末、增黏剂提高泥浆黏度等维持孔壁稳定的措施。要求。孔底沉渣厚度控制指标应符合第6.3.9条规定。Ⅴ水下混凝土的灌注水泥用量不应少于360kg/m3（当掺入粉煤灰时水泥用量可不受此限长度可视工艺要求确定，底管长度不宜小于4m，接头宜采螺纹方扣快速接头； 60m。1m/min，在软弱土层和软硬土层交界处拔管速度宜控制在0.3～0.8m/min；度宜接近原桩长，局部复打应超过断桩或缩颈区1m以上。拔，振动5～10s；如此反复，直至桩管全部拔出；快；在软弱土层中宜控制在0.6～0.8m/min。上，拔管速度应小于0.5m/min；夯管底端可采用闭口平底或闭口锥底（6.5.11。内夯内夯外内夯内夯6.5.11H1H1h1

H1H2H1H2h2C1

d

d0——外管直径H1/2，H2/2；C1、C2——第一次、二次夯扩工序中，内外管同步下沉至离桩底的距离，均可取为0.2m6.5.13)。DHChDHCh6.5.13浇注随振动，每次浇注高度不得大于1.5m。100mm，混凝土强度等级不应低于桩身混凝土强度等级，并应振捣密实；护壁应配置直径不小于8mm的构造钢筋，竖向筋应上下搭接或拉接。 技术规范》JGJ46的规定。孔底高度不宜大于2m；也可采用导管泵送；混凝土宜采用式振捣器振实。设置数量应综合地层情况、桩长和承载力增幅要求等因素确定，可在离桩底5～15m以上、桩顶8m.饱和土水灰比宜为0.7~0.9(松散碎石土、砂砾宜为0.5~0.6)；低水灰比浆液宜掺入减水剂；Gcpds式中p、s——分别为桩端、桩侧注浆量经验系数，pd——基桩设计直径Gc——注浆量，以水泥质量计

s=0.5~0.7；对于卵入早强剂时可于注浆15d后进行。7凝土预制桩与钢桩施工表 预制桩钢筋骨架的允许偏 允许偏差表 混凝土预制桩制作允许偏差桩 允许偏差钢筋混凝土实-+10，-300～4005出地面0.8m；端板尚应有1～2mm的间隙。周边抹上宽度20mm、厚度3mm的沥青涂料；当地基土、水含中等以上腐蚀介质时，桩端钣板按附录H选用。倾斜度的偏差不得大于倾斜角正切值的15％（倾斜角系桩的纵向中心线与铅垂线间夹角。项对预钻孔沉桩，预钻孔孔径可比桩径（或方桩对角线）小50～100mm，深度可根据桩距和土的密实度、渗透性确定，宜为桩长的1/3～1/2；施工时应随钻随打；桩架宜具备钻孔锤击双重宜为10～12m；塑料排水板的深度、间距与袋装砂井相同；要求，弯曲度不得大于1/1000；大20～30mm，插销式送桩器下端的插销长度宜取200～300mm，杆销外径应比(管)桩内径小20～的厚度不宜小于60mm。7应取压桩机的机架重量和配重之和乘以0.9。之一时，应暂停压桩作业，并分析原因，采用相应措施时，送桩深度不宜超过1.5m；压桩送桩深度不宜超过8m；引孔等措施，并可按第7.4.8条执行。在压桩施工过程中应对总桩数10%的桩设置上涌和水平宜大于15m。表 钢桩制作的允许偏 容许偏差桩 2(H1表 接桩焊缝外观允许偏允许偏差允许偏差①桩外径3②桩外径21钢桩应按规格、材质分别堆放，堆放层数：Φ900㎜的钢桩，不宜大于3层；Φ600㎜的钢桩，不宜大于4Φ4005H6层。支点设置 8台施9基工程质量检查和验范》JGJ106确定：范》JGJ106确定。附录 桩型与成桩工艺选 制桩材料供应条件等，可按表A.0.1进行。桩桩桩穿桩桩桩穿越土桩端进入持力水桩扩大—黄长螺旋钻孔/〇╳〇△╳〇〇△╳△╳〇〇△△〇╳无无无短螺旋钻孔/〇╳〇△╳〇〇╳╳△╳〇〇╳╳〇╳无无无钻孔扩底灌注〇╳〇╳╳〇〇△╳△╳〇〇△△〇╳无无无机动洛阳铲成孔灌/〇╳△╳╳〇〇△△╳△〇〇╳╳〇╳无无无人工挖孔扩底灌注〇╳△△△〇〇〇〇△△〇△△〇〇△无无无潜水钻成孔/〇〇〇△╳△△╳╳△╳〇〇△╳〇〇无有无反循环钻成孔灌注/〇〇〇△△△〇〇〇〇△〇〇△〇〇〇无有无正循环钻成孔灌注/〇〇〇△△△〇〇〇〇△〇〇△〇〇〇无有无旋挖成孔灌注/〇△〇△△△〇〇〇△△〇〇〇〇〇〇无有无钻孔扩底灌注〇〇〇△△△〇〇〇〇△〇△△△〇〇无有无贝诺托灌注/〇〇〇〇〇△〇△〇〇〇〇〇〇〇〇〇无无无短螺旋钻孔/〇〇〇〇╳△〇△△△△〇〇△△〇〇无无无 桩 桩桩穿越土桩端进入持力水对环影桩扩大—土黄石土冲击成孔灌注/〇△△△〇△╳╳〇〇〇〇〇〇〇〇〇有有无长螺旋钻孔/〇△〇〇△〇〇〇△△△〇〇△△〇△无无无钻孔挤扩多〇〇〇△△△〇〇〇〇△〇〇△╳〇〇无有无预钻孔打入式预制/〇〇〇△╳〇〇〇〇〇△〇〇△△〇〇有无有静压混凝土（预应力砼）敞口管/〇〇〇△╳△〇〇△△△〇〇〇△〇〇无无有H型钢规/〇〇〇〇〇△△△〇〇〇〇〇〇〇〇〇有无无敞口/〇〇〇〇△△〇〇〇〇〇〇〇〇〇〇〇有无有灌内夯沉管灌注〇〇〇△△〇〇〇╳△╳〇△△╳〇〇有无有桩打入式混凝土预制闭口桩、混凝土管/〇〇〇△△△〇〇〇〇△〇〇△△〇〇有无有静压/〇〇△△△△〇△△△╳〇〇△╳〇〇无无有注：表中符号〇表示比较合适；△表示有可能采用；╳附录 预应力混凝土空心桩基本参表 预应力混凝土管桩的配筋和力学性Dt值MuRpABCABCABCABCABCABCAB7CABCABCA6BCBCDt值MuRp桩ABCABCABCABCABC表 预应力混凝土空心方桩的配筋和力学性L级Mcr极限弯矩理论重量ABCABCABCABCABC附录C 考虑承台（包括墙体、基桩协同工作将土体视为弹性变形介质，其水平抗力系数随深度线性增加（m法与该点的法向位移成正比。按复合桩基设计时，即符合第5.2.5条规定，可考虑承（高桩承台 （高桩承台 hh C.0.2当hm mh2 2h

m1 h2mh2m当hmmh2m2hhhm2h2hh

hm 1 2hm

承台侧面地基土水平抗力系数CnCnm式 m——承台埋深范围地基土的水平抗力系数的比例系数（MN∕m4地基土竖向抗力系数C0、Cb和地基土竖向抗力系数的比例系数m0

C0m0 式 （MN/m4， 承台底地基土竖向抗力系数Cbm0 式 hn——承台埋深（m），当hn小于1m时，按1m计算c——承台效应系数， 第5.2.5条确定CRCR注：frc为表列数值的中间值时，CR采用法确定桩身轴向压力传递系数NN阻力，此时，令CnCb0，可按表C.0.3-3高承台公式计算。土体的弹性抗力，宜按表C.0.3-3高承台图式进行计算；但计算承台单位变位引起的桩顶、承台、算（Cb0。当桩顶以下2d1米深度内有液化夹层时，其水平抗力系数的比例系数综合计算值m，将液化层的m按表5.3.12折减代入公式（C.0.2-1）或（C.0.2-2）中计算确定。hh 计算步 1N+G 2mEI、3弯距F水平力FMMH H n－单排桩的桩数；低承台桩时，令l0计算步 H0F1 1B3D4B4D3KhB2D4B4D2 3 ABABKABAB3 4 2 4中，且当h2.5可令Kh0；当h3.5/，可令Kh0。Kh计算见本表注A1D4Af、BfCf根据hh查表C.0.3- A3D4A4D3KhA2D4A4D2 2 ABABKABAB3 4 2 44地面F1M0F－1HMMM1A3C4A4C3KhA2C4A4C2 ABABKABAB3 4 2 45水平位移（L）x0H0HHM00H0MHM0MM6弯距F水平力FM EIxA B C 0 2EI 3 3EIxA0BM0CH0D 0 4 2 3 计步 7xl 其中Hl3Ml 0 0 8由H0 查表C.0.3-5得相应的y MCⅠDⅡ查表C.0.3-FMmaxH0/ ; B2D1B1D A2 ;1 3 ABA 2 ABA12 1

2 1HM A2C1A1C

C0I

A2B

A1B式中：C0、、E、I——详见附录C.0.2；I0——桩底截面惯性矩；对于非扩I0＝I。

a桩端支承在非岩石类土中或基岩表 hh计算步 1 i 2m、m0、EI、、N、C0、Cb、3H水平位移F1C.0.3-1中步骤4Kh0；当桩底嵌入基转角F1M水平位移F1HM转角F1L1 步骤 4FL1 h N C0AE、A—桩身弹性模量和横截FL1 HHMM2弯距F 2MH 水平力FHM弯距F 2MHHHMMFL1VVnNNCbB0BBAb、Ib、Fc、ScIcnKi—第iFL1UVCb5FL1 B 反弯距FUnMHB0水力FUF Kx2BIcCI i 计算步 6竖向位移VNG水平位移UHUMNGUV 2UU VVUU UUMUHNGUV 2UU VVUU 7轴向力FN0iVxixi在原点以右取正，以左水平力FH0iUHH弯距FM0iMM8求任一深度弯距F2EIUABM0C M 332EI33EID3 A3B3、C3D3C.0.3-4,9求任一基桩桩身最大弯最大弯矩位置yM最大弯距FM求承台和侧墙的弹性抗水平抗力FHEUB0FcB0反弯距FMEUB0ScB0I计算步 竖向抗力FNbVCb水平抗力FHb反弯距FMbCbHiHEHb注：NNHHMHMHMM的图示意义11hhh hhh ─单A

m

d 式中h入土深度

2 A04 ds③FcScIc底面以上侧向水平抗力C图形的面积、对于底面的面积矩、惯性矩FcCnh2ChSc n6ChIc n④Ab

AbFIbIFAKixi式中F─承台底面积nA─各基桩桩顶横截面积和 o计 1 x0i 2mm0EI、、N、3 、 、 、'HH0HH MlH22HMl MM MH 公式同表C.0.3-4求单位力作用于桩HiF12'MH l2 MM 转角F1'HMMi水平位移F1'MMl0 转角F1L1单位竖向单FL1FL1内1l容备注 1C0HH发生水平单''HM'MM5求承台发生单位变力'F'发生单位转水平力FFFL1 MM''HH'MM单位竖向位水力6求承台发生单位变单位水平位FL1F FFUUnUnn—xiU K 2 7竖直位移VN水平位移UHU 2UUUUUMU 8求任一基桩桩顶内水平力FNiVxi水平力FH 弯距FMiMM9求地面处任一基桩水平力FH0iH弯距FM0iMiHi求地面处任一基桩水平位移x0iH0iHHM0i0iH0iMHM0iMM2 M 求任一基桩地面下任一深度桩身截面弯距FMyiEIx0iA3 B3 C3 D3 A3D4查表C.0.3-4,水平力FH3EIxA0iBM0iCH0iD 0i 42EI43EI4 求任一基桩桩身最最大弯距位置yM最大弯距F 影响函数值hB3B4A4B2B40hB3B4A4B2B4---------------------------------------------------------------------------------A2A4A3A4A2A4AfBfCfA3B4A40∞∞∞A2A4A3A4A2A4AfBfCfA3B4A4 桩身最大弯距截面系数CⅠ、最大弯距系数DCDhhhhhhhh∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞∞CDhhhhhhhh000000000000附录 Boussinesq解的附加应力系数、平均附加应力系数b矩形面积上均布荷载下角点的附加应力系数、平均附加应力系数应按表D.0.1-1、D.0.1-2bp 矩形面积上均布荷载作用下角点附加应力系数pa/z/a/z/a/z/（mm； 矩形面积上均布荷载作用下角点平均附加应力系数a/z/a/z/a/z/a/z/ 矩形面积上三角形分布荷载下角点的附加应力系数、平均附 表 矩形面积上三角形分布荷载作用下的附加应力系数 与平均附加应力系数数数121212点系数121212点系数 121212点系数点系数121212点系数数121212z/圆形z/圆形z/圆形z/圆形z/圆形z/圆形圆形面积上三角形分布荷载下角点的附加应力系数、平均附加应力系数应按表D.0.4确定表D.0.4圆形面积上三角形分布荷载作用下边点的附加应力系数与平均附加应力系数

2 =1z2 =1zz/r数12z/r数12z/r数12z/r数12附录 表E.0.1-1 sa/d2Lc/l/1234567895Lc/l/123456789Lc/l/123456789——— sa/dLc/l/1234567895Lc/l/123456789——— sa/dLc/l/1234567895Lc/l/123456789——— sa/dLc/l/1234567895Lc/l/123456789——— sa/dLc/l/1234567895Lc/l/123456789———附录 考虑桩径影响的明德林解应力影响系zzpzsr Q l Q l

(1)Ql

式 zp—端阻力在应力计算点引起的附加应力zsr—均匀分布侧阻力在应力计算点引起的附zst—三角形分布侧阻力在应力计算点引起的附加应力IpIsr、Ist—考虑桩径影响的明德林解应力影响系数，按F.0.2条确定 (1F.0.2单桩荷载分担及侧阻力、端阻力分l I

{2(1

(12)(zl)(12)(zl)(12)(zr2(zl)r2(zr2(zl)r2(z

z (z (34)z(34)z(zl)2l(5z[r2(zl)2]3/ zl(zl)(5z

[r2(zl)2]3/6zl(z

(z [r2(zl)2]3/ (z

[r2(zl)2]5/2

lIsr l

r2r2(z

2(2

2(2)r22(12)z(zl)2(12)zrrr2zrr2(zl)4z2[r2(1)z2]4(1)z(zl)34z2rrr2(zl)r(r2z2)3/ r[r2(zl)2]3/ [r2(zl)2]3/6z2[z4r4]6z[zr4(zl)5r(r2z2)5/ r[r2(zl)2]5/2 Ist＝

{

2(2

2(12)z2(zl)2(2)(4zl)rlrr2(zlrr2zr2(zl)8(2)zr2lrr2(zlrr2zr2(zl)lr(r2z2)5/15zr42(52)z2(zl)34zr44z3r2r2(zlr[r2(zl)2]3/6zr4(r2z2)12z2(zl)56z3r22(52)Z52(72)zrlr[r2(zl)2]5/ zr3(zl)3

lr[r2z2]3/l[r

(zl)

]3/

2(2)l

(r(r2(zl)2zl)(r2(zl)2z[r2z2式中考虑桩径影响，明德林解竖向应力影响系数表，（1）桩端以下桩身轴线上F.0.2－1～F.0.2－3mzlnl;为相邻桩至基桩侧阻力分布简化为沿桩身均匀分布模式，即取1（（F.0.1-1）zst0。当有测试依据时，可根

计算长桩(l1对短桩(l2影响时，应以长桩的m1zl1l2l1为起始计算点，向计算短桩(l2对长桩(l1影响时，应以短桩的m2zl2l1l2l/mn000000000000-0-0-0-0-0-0-0-0-000-0-0-0-0-0-0-0-0-000-1-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-1-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-0-0-0000-2-2-2-1-1-0-0-0000-3-3-2-2-1-0-0-0000-5-4-3-2-1-0-00000-9-6-4-2-1-0-00000-13-6-2-1-0-000001626260100000001616055400000001595850710000157564591000000155534111200000015351381231000001504835133100000142392814521000000130272113631000012119400011564210000011154210001765321000165432100015433211001444332211000222111100011111100000000000000000000000000000l/mn000000000000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-1-0-0-0000-2-2-2-2-1-1-0-0-0000-4-3-3-2-2-1-0-0-0000-7-5-4-3-2-1-0-00000-13-9-6-3-2-0-0-00000-25-11-4-2-1-0-0000011390000000113412716100000001127116242000000011201042831000000194305100000011028431610000001927531721000001675529104100000001403522125210000132000011764000001121210854000186532100016543210001544321100144443321100022221111100011111100000000000000000000000000000l/mn000000000000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-1-0-0-0000-2-2-2-2-1-1-0-0-0000-4-3-3-2-2-1-0-0-0000-7-6-4-3-2-1-0-00000-13-9-6-3-2-0-0-00000-25-10-4-2-1-0-0000012442222000000001231000000012131000000010000001170114214100000011481002451000000112989266200001856327931000000014638231152100001280011864210001131210821000110986532100016543210001544321100154442110000122221111100011111100000000000000000000000000000l/mn000000000000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-1-0-0-0000-2-2-2-2-1-1-0-0-0000-4-3-3-2-2-1-0-0-0000-7-6-4-3-2-1-0-00000-13-9-6-3-2-0-0-00000-25-10-4-1-0-0-00000137700000001000001309000000012652000000012241181731000000118810500000012352000000196672693100000001494023115210000129253200119642100011312108542100016532100016543210001544321100154442110000122221111100011111100000000000000000000000000000l/mn000000000000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-1-0-0-0-0-000-2-2-1-1-1-1-1-0-0-0000-3-2-2-2-2-1-1-0-0-0000-4-4-3-3-2-2-1-0-0-0000-8-7-6-4-3-2-1-0-00000-17-13-9-6-3-2-0-0-00000-53-25-10-4-1-0-0-00000153667100000000148011440000000014071257100000001335123112000000012711161531000000122010619410000001225100000011046926831000000015141231152100001302632001196421000113121085421000110986532100016543210001544321100154442110000122221111100011111100000000000000000000000000000l/mn000000000000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-0-0-0-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-0-0-0-0-0-0-0-000-1-1-1-1-1-1-0-0-0-0-000-2-2-1-1-1-1-1-0-0-0000-3-2-2-2-2-1-1-0-0-0000-4-4-3-3-2-2-1-0-0-0000-8-7-6-4-3-2-1-0-00000-17-13-9-6-3-2-0-0-00000-54-25-10-4-1-0-0-000001924261000000001769683000000001595976100