正常使用极限状态

正常使用极限状态第一页，共五十二页，编辑于2023年，星期日结构构件的可靠性本章内容安全性：具有足够的承载力和变形能力适用性：使用荷载下的容许裂缝和变形耐久性：能保证安全性和适用性的时间前述内容第一节概述

一、正常使用极限状态的验算要求

为保证结构的安全，所有结构构件均应进行承载能力计算。为保证结构的正常使用和耐久性，构件应进行变形和裂缝控制验算，保证其不超过规范的限值。

结构变形的影响：变形过大时会影响设备的正常运行；增大结构的振动幅度。裂缝对结构的影响：降低混凝土的抗渗和抗冻性能、可能引起钢筋锈蚀、影响结构的耐久性、还会影响结构的外观。第二页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

结构构件不满足正常使用极限状态所造成的危害性比不满足承载能力极限状态时的危害性要小，故其相应的目标可靠指标b值可以小一些。

规范规定，在变形及裂缝控制验算时，荷载和材料强度分别采用其标准值(仅长期组合时可变荷载采用其准永久值)，而结构重要性系数仍按原规定取用。第三页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

二、变形和裂缝宽度的限值及混凝土拉应力限制系数的取值

1.变形限值

受弯构件的最大挠度不应超过规范的允许值。而规范的允许值主要是根据以往的工程经验确定的。

2.最大裂缝宽度限值结构最大裂缝宽度不应超过规范的允许值。规范的最大裂缝宽度允许值主要考虑了防止钢筋锈蚀及保证结构的耐久性，同时考虑了结构外观的要求。结构最大裂缝宽度允许值是针对荷载作用下产生的竖向裂缝宽度的。

3.抗裂度验算时的混凝土拉应力限制系数act

规范规定，轴拉和小偏拉构件及发生裂缝后会产生严重后果的构件，应进行抗裂度验算。抗裂度验算时，构件受拉边缘的拉应力不应超过以混凝土拉应力限制系数act控制的应力值。在荷载效应短期组合及荷载效应长期组合下，act分别取为0.85及0.7。

第四页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

三、耐久性要求

结构的耐久性就是指结构在设计基准期内不需维修或只需少量维修就能满足预定的功能要求的能力。规范规定设计基准期一般情况下为50年。混凝土结构的耐久性及裂缝控制水平与其环境条件有关，因此，根据结构所处的环境条件，规范提出了相应的耐久性设计要求。规范所划分的水工建筑物环境类别为：一类——室内正常环境：二类——露天环境，长期处于地下或水下的环境；三类——水位变动区，或者有侵蚀性地下水的地下环境四类——海浪及盐雾作用区，潮湿及严重侵蚀的环境。结构设计时可根据结构表层实际保护措施的效果及预期的施工质量控制水平，适当提高或降低结构的环境类别。临时建筑及大体积结构内的混凝土可不考虑耐久性要求。第五页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

第二节混凝土结构的耐久性问题

一、耐久性的概念及其影响因素耐久性是结构在设计使用年限内，在正常维护条件下，不需要进行大修和加固即可满足正常使用和安全功能要求的能力。耐久性设计的依据主要是结构的环境类别、设计使用年限及考虑对混凝土材料的基本要求。影响因素：

1.内部因素：砼强度、渗透性、保护层厚度、水泥品种、水泥标号和用量、外加剂等；

2.外部因素：环境温度与湿度、CO2含量、侵蚀性介质。

3.主要的影响因素：a.混凝土的碳化；b.钢筋的锈蚀（最主要因素）；c.混凝土的碱骨料反应；d.侵蚀性介质的腐蚀，e.混凝土冻融破坏等。第六页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

二、主要的影响因素及其对策

a.混凝土的碳化大气中的二氧化碳或其它酸性气体，渗入到混凝土内与其内碱性物质发生反应，使混凝土的碱度(即pH值)降低，称为混凝土的碳化。混凝土碳化的主要危害是使其中的钢筋保护膜受到破坏，引起钢筋锈蚀。混凝土的碳化从构件表面开始向内发展，到保护层完全碳化，所需要的时间与碳化速度、混凝土保护层厚度、混凝土密实性以及覆盖层情况等因素有关。碳化影响因素有：环境因素和材料本身的性质。

减小混凝土碳化的一般措施有：①合理设计混凝土的配合比，保证足够水泥用量且应降低水灰比；②加强养护，减少水分蒸发，提高密实性，增强抗渗性；③掺入粉煤灰、矿渣等改善混凝土的性能；④钢筋应留有足够的保护层厚度；⑤采用措施隔离混凝土表面与大气环境接触。第七页，共五十二页，编辑于2023年，星期日b.钢筋的锈蚀钢筋锈蚀会引起锈胀，导致沿钢筋纵向出现裂缝并使混凝土保护层脱落，影响正常使用；钢筋锈蚀是影响混凝土结构耐久性的最主要因素。影响钢筋锈蚀的主要因素是环境条件、混凝土的密实性与保护层厚度。构件大范围内出现沿钢筋纵向的裂缝是构件使用寿命终结的主要标志。钢筋锈蚀的前提条件：氧气和适当的水份。干燥环境或水下中的钢筋基本不锈蚀。钢筋锈蚀造成的损伤过程：坑蚀环蚀暴筋破坏。防止和延缓钢筋发生锈蚀的主要措施有：①优选混凝土配合比，控制水灰比，选用合适的外加剂；②保证有足够混凝土保护层厚度；③保证混凝土施工质量，提高密实性、抗冻性和抗渗性；④选用合适的掺和料，防止碱骨料反应；⑤必要时对混凝土采用表面涂层保护；⑥采用防腐蚀钢筋；⑦对钢筋采用阴极保护法等。

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c.混凝土的碱骨料反应混凝土骨料中的活性矿物质与混凝土中的碱性溶液发生化学反应，称为碱骨料反应。碱骨料反应产生的碱—硅酸盐凝胶吸水膨胀，引起混凝土剥落、开裂、强度降低，甚至导致结构破坏。防止碱骨料反应的主要措施有：①采用低碱水泥；②利用掺和料来降低混凝土的碱性；③控制骨料中的活性成分。

d.混凝土冻融破坏侵入混凝土内部和空隙中的水分受冻后体积将膨胀，使混凝土产生胀裂，经多次反复冻融后将导致混凝土疏松和剥蚀破坏。防止混凝土冻融破坏的主要措施有：①降低水灰比；②浇筑混凝土时掺入引气剂；③注意混凝土浇注质量；④选定合适的混凝土抗冻等级。第九页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

e.侵蚀性介质的腐蚀外界侵入的侵蚀性介质能与混凝土中的一些成分发生反应，其生成物质体积容易膨胀，导致混凝土结构破坏。第十页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

三、保证混凝土结构耐久性的设计规定

a.裂缝控制措施①对轴拉或小偏拉构件及发生裂缝后会产生严重后果的构件，应进行抗裂度验算；②对荷载引起的裂缝，规定了最大裂缝宽度限值并进行验算；③对其它原因产生的非受力裂缝，应采取相应的处理措施。

b.混凝土保护层最小厚度规范以保证钢筋与混凝土能共同工作及构件耐久性为依据，按不同环境条件类别，确定混凝土保护层最小厚度。见附表3-1。

c.混凝土最低强度等级有耐久性要求的结构，混凝土强度等级不宜过低。规范根据结构的环境条件类别，规定了混凝土强度等级的最低值。

d.混凝土的最大水灰比与最小水泥用量混凝土密实性高能延缓混凝土的碳化和钢筋的锈蚀，提高其第十一页，共五十二页，编辑于2023年，星期日其耐久性。而控制最大水灰比和最小水泥用量是保证混凝土密实性的主要措施。因此规范规定了最大水灰比和最小水泥用量限值。e.混凝土中最大氯离子和最大碱含量氯离子是引起混凝土中钢筋锈蚀的主要原因之一，潮湿环境下，当混凝土中水溶性氯离子达到胶凝材料重量的0.4%左右时会引起钢筋锈蚀；在干燥环境中，超过1.0%时没有发现钢筋锈蚀。规范根据结构所处的环境类别规定不同的最大氯离子含量。混凝土骨料中的碱活性成份（如活性SiO2，微晶白云石等）较大时，会使混凝土中碱含量过大而有导致碱-骨料反应的危险，因此，规范根据结构所处环境类别的不同规定了最大碱含量。

f.混凝土的抗渗等级混凝土的抗渗性用抗渗等级表示，混凝土的抗渗等级分为W2、W4、W6、W8、W10、W12六级。应根据结构所处的水力条件确定所需的抗渗等级，且不得低于规范要求的最小允许值。第十二页，共五十二页，编辑于2023年，星期日g.混凝土的抗冻等级混凝土的抗冻性用抗冻等级表示，分为F50~F400等六级。有抗冻要求的结构应按规范确定抗冻等级。抗冻混凝土的水泥、掺和料、外加剂、水灰比、配合比及含气量等应通过试验确定。

h.施工质量加强振捣，提高混凝土的密实性；加强养护，防止产生严重的温度和收缩裂缝；降低水灰比或在混凝土中掺入具有塑化作用的减水剂等，提高抗裂性能。第十三页，共五十二页，编辑于2023年，星期日第三节受弯构件的变形验算

一、截面弯矩－曲率的概念和刚度

材料力学中，匀质弹性材料梁的跨中挠度为

式中

S—与荷载类型和支承条件有关的系数；

EI—梁截面的抗弯刚度。截面抗弯刚度的物理意义就是欲使截面产生单位转角所需施加的弯矩，它体现了截面抵抗弯曲变形的能力。匀质弹性材料梁当其截面尺寸确定后，其抗弯刚度为一常量；因此梁的挠度f与外弯矩M成线性关系。

钢筋混凝土梁由于其材料的弹塑性和受拉区裂缝的开展，梁的抗弯刚度是变化的，其主要特点如下：M012IIIIII带裂缝阶段第十四页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

1．裂缝出现前，构件基本上处于弹性工作阶段，压区混凝土应变ec及受拉钢筋应变es在纯弯区段内近乎均匀分布。当加载至开裂弯矩M时，受拉边缘混凝土应变达到et，构件混凝土最薄弱处将出现第一条裂缝；随荷载增大，拉区裂缝陆续出现，直到裂缝间距趋于稳定；裂缝在纯弯段内近乎等间距的分布。2．裂缝出现后，由于裂缝处拉区混凝土退出工作，拉力由钢筋承担，导致钢筋应变明显增大；使其应变沿梁长非均匀分布。同时粘结应力将钢筋应力传向混凝土，使混凝土参与受拉。距裂缝截面越远，传给混凝土的拉应力就越大，钢筋的拉应力就越小，因此，钢筋的应变在裂缝间距之间呈波浪形的变化，其波峰及波谷位于裂缝截面或两裂缝中间截面处。MsMs第十五页，共五十二页，编辑于2023年，星期日3．随着M增大，裂缝处的粘结力逐渐遭到破坏，钢筋平均应变ep逐渐趋于开裂处的钢筋应变es

。而y=ep/es反映受拉区混凝土参与钢筋受拉工作的程度；因此称y为受拉钢筋应变(或应力)的不均匀系数。

4.压区混凝土应变ec也呈波浪形的变化，开裂处较大而裂缝间较小，但波动幅度较小。随M增大，压区混凝土的塑性变形发展，实测应变elm大于按弹性模量计算的数值，故需引进变形模量。

5.由于裂缝的影响，中和轴的位置也呈波浪形的变化，开裂截面的受压区高度x较小，裂缝间的x较大，随M的增大，平均中和轴位置逐渐上升。其平均位置x称为“平均中和轴”，对应的截面称为“平均截面”。第十六页，共五十二页，编辑于2023年，星期日6.对于开裂截面，平截面假定已不再成立，但对于平均截面，实测出的平均应变，沿截面高度的连线基本为一直线。因此可以认为，对平均应变而言，平截面假定仍成立。由截面的弯刚度的定义可知，结构的弯矩－转角（M—F）曲线上任一点与原点O的连线，其倾角的正切tga就是相应的截面抗弯刚度。从图中可得出下述的规律：破坏阶段M012IIIIII带裂缝阶段第十七页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

①影响梁抗弯刚度的原因，第Ⅰ工作阶段主要为受拉区混凝土塑性，第Ⅱ工作阶段主要为混凝土的塑性和裂缝的扩展，第Ⅲ工作阶段主要为纵向钢筋屈服；验算梁的抗弯刚度选择在第Ⅱ工作阶段（带裂缝阶段）。

②随配筋率r的降低而减少。截面尺寸和材料都相同的适筋梁，其r小，则变形大，即截面抗弯刚度小。

③沿构件跨度的截面刚度随弯矩M的变化而变化，一般而言，梁裂缝截面处的小，非裂缝截面处的大。

④随加载时间的增长而减小。构件在长期荷载作用下的变形会加大；在变形验算中，需同时考虑短期效应组合和长期效应组合的影响，故有长期刚度Bs

和短期刚度Bl

。

第十八页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

二、短期刚度Bs

a.未开裂构件的短期刚度Bs

构件因受混凝土塑性变形的的影响，构件的变形加大，意味着构件的短期刚度有所下降：

b.开裂构件的短期刚度Bs

开裂构件的短期刚度可根据构件截面上的应变分布、平截面假定以及弯矩－曲率关系，导出矩形、T形、工字形截面受弯构件短期刚度（以N·mm2计）的计算公式为：考虑塑性的影响第十九页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

式中：g’f—受压翼缘对刚度的影响系数；hf′≤0.2h0。

gf—受拉翼缘对刚度的影响系数。

aE—钢筋的弹性模量Es和混凝土Ec弹性模量的比值；

r

—纵向受拉钢筋的配筋率，r=As/bh0；

值得注意的是：构件的短期刚度Bs对应于短期荷载效应时的挠度；而构件的长期刚度Bl(考虑徐变、裂缝的发展)对应于长期荷载效应时的挠度；因此在确定结构正常使用下的变形时，需计算构件的长期刚度Bl。第二十页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

三、长期刚度Bl

在荷载的长期作用下，由于受压区混凝土的徐变以及受拉区混凝土不断退出工作，导致截面中和轴线不断的上移；同时由于钢筋与混凝土间粘结滑移徐变、混凝土收缩，促使构件变形逐步增大；致使构件截面抗弯刚度降低，变形增大，故计算挠度时必须采用长期刚度Bl

。《规范》采用荷载长期效应组合挠度增大的影响系数θ来考虑荷载长期效应对刚度的影响。荷载长期效应组合挠度增大的影响系数θ的定义为：

而影响系数θ的大小主要与受压钢筋有关，规范根据试验结果，确定影响系数θ的计算公式：

式中：r’－纵向受压钢筋的配筋率，r’=A’s/bh0；

r

－纵向受拉钢筋的配筋率,r

=As/bh0

。

注意：对于倒T形截面（翼缘位于受拉区），θ应增加20％。

第二十一页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

式中Ml——按荷载长期效应组合计算的弯矩值，即按

永久荷载标准值与可变荷载准永久值计算。a.短期荷载下构件长期刚度按下式计算：b.长期荷载下构件长期刚度按下式计算：

四、受弯构件的挠度验算确定构件的长期刚度Bl后，构的件挠度可按材料力学公式计算；但挠度计算值不应超过规范规定的允许值，即

式中

afs、afl—计算求得的荷载效应短期与长期组合下的挠度值；

[afs]、[afl]—规范允许的荷载效应短期及长期组合下的挠度值。第二十二页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

当上式的要求不满足时，可加大截面尺寸或提高混凝土强度等级、增大配筋率及选用合理的截面形式(如T形或I形等)，但合理有效的措施是加大截面的高度。

梁的刚度沿梁长是变化的，未开裂截面的刚度较大，开裂截面的刚度较小；由于变刚度梁的挠度计算十分复杂，为了简化计算，可采用“最小刚度原则”，将变刚度梁化为等刚度梁来计算挠度。根据材料力学分析可知，这样简化所带来的误差不大，且挠度计算值偏大是偏于安全的。

根据工程经验，为了简化设计，初步设计时可按不需作挠度验算的最小高跨比确定构件的截面尺寸选用。序号构件种类h/l1整体肋形楼盖次梁1/15~1/20主梁1/8~1/122矩形截面独立梁简支梁≥1/12连续梁≥1/15悬臂梁≥1/63框架梁现浇整体框架梁1/10~1/12装配式或装配式整体框架梁1/8~1/10第二十三页，共五十二页，编辑于2023年，星期日ftkAsssNAc

一、轴心受拉构件的抗裂度验算轴心受拉构件即将出现裂缝时，其st＝ft，et＝etmax，由于混凝土已发生较大的塑性变形，其变形模量Ec’＝0.5Ec。因此，裂缝即将出现时，由于钢筋与混凝土的共同变形，故钢筋应力可根据其应变大小确定。根据截面上力的平衡条件可得：

为了便于与受弯构件、偏心受力构件及预应力混凝土构件的抗裂度计算公式相协调，可将钢筋应力近似取为：第四节钢筋混凝土构件抗裂度验算所以

式中N—构件即将开裂时的轴向力(开裂轴向力)；

Ac—混凝土的截面面积；

As—受拉钢筋截面面积；第二十四页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

A0

—换算截面面积；

aE——弹性模量比，aE

=Es/Ec。规范规定，轴心受拉构件在荷载效应短期与长期组合下，应分别按下列公式进行抗裂度验算：

式中Ns、Nl

—为按荷载效应短期与长期组合计算的轴向力

act—混凝土拉应力限制系数，

act＝0.85(短期组合)；act＝0.70(长期组合)。

混凝土的极限拉应变etmax＝0.0001～0.00015，相应的钢筋应力ss＝20～30N／mm2。可见钢筋对构件的抗裂度而言，所起作用并不大。可以通过加大截面面积或提高混凝土强度等级来提高构件的抗裂度，但提高的效果不大且经济代价较高；因此最根本的办法是采用预应力混凝土或纤维混凝土等其它措施。第二十五页，共五十二页，编辑于2023年，星期日xfh0-xfaEAsMgmftkMftkAsssscscxfh0-xf

二、受弯构件的抗裂度验算受弯构件的状态处于第1应力阶段末时即将开裂，截面应变分布符合平截面假定；受拉边缘的应变et＝etmax，应力st＝ftk，其应力分布因受拉区的塑性逐步变为曲线形，而受压区应力分布仍接近于三角形。根据试验研究和理论分析，计算受弯构件的开裂弯矩Mf时，混凝土受拉区的应力图形可采用梯形，并假设塑化区高度占受拉区高度的一半。

为了便于计算，规范引入换算截面的概念，即将钢筋面积As按弹性模量比aE=Es/Ec换算成与混凝土具有相同弹性模量的混凝土面积aE

As

，并在保持开裂弯矩M相等的条件下，将受拉区应力图形换算成直线分布的应力图形，此时，受拉边缘应力由ftk换算为gmftk，其中gmftk

称为截面抵抗矩塑性系数。

换算截面面积A0按下式确定：第二十六页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

利用材料力学公式，得出匀质弹性材料的受弯构件正截面开裂弯矩的计算公式为：

式中gm

—截面抵抗矩塑性系数，按规范的规定取用；

W0

—换算截面受拉边的弹性抵抗矩，W0=I0/(h－y0）；

y0

—换算截面重心至受拉边缘的距离；

I0

—换算截面对其重心轴的惯性矩。

引入混凝土拉应力限制系数后，受弯构件在荷载效应的短期及长期组合下，按下列公式进行抗裂度验算：

应注意的是，gm除了与截面形状有关外，还与截面高度h、纵筋配筋率r等有关。截面高度越大，gm值越小。因此，计算gm时应考虑截面高度的修正系数。通过试验研究，规范规定，截面高度修正系数与截面高度接近于反比双曲线的关系；因此截面高度影响的修正系数0.8≤ah＝0.7+300／h≤1.1，其中h以mm计且h≤3000mm。第二十七页，共五十二页，编辑于2023年，星期日hhfh’fb’fbfbaEA’saEAsftkscAsssA’ss’sNgmftke

三、偏心受压构件的抗裂度验算可利用换算截面的概念，按材料力学的公式进行偏心受压构件的抗裂度验算。偏心受压构件受拉区混凝土的拉应变梯度较大，塑化效应比较充分，因而其截面抵抗矩塑性系数gm较大；但考虑简化计算，其gm可偏安全地取为受弯构件的gm；因此在荷载效应的短期及长期组合下，偏心受压构件应分别按下列公式进行抗裂度验算：式中

Ns、Nl

—按荷载效应短期及长期组合计算的轴向压力值；e0

—轴向力偏心距；短期组合（长期组合）时

e0＝Ms/Ns

（e0＝Ml/Nl

）。第二十八页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

四、偏心受拉构件的抗裂度验算

偏拉构件受拉区的应变梯度介于受弯构件与轴拉构件之间，也即偏心受拉构件的截面抵抗矩塑性系数1.0≤gpl≤gm；为了计算简便，可以认为gpl随截面的平均拉应力sl＝N/A0按线性规律在1与gm之间变化。偏心受拉构件的截面抵抗矩塑性系数可按下列公式确定：短期组合长期组合

在荷载效应的短期组合与长期组合下，偏心受拉构件截面受拉边缘即将开裂时的最大拉应力可分别按下列公式进行计算：

式中Ns、Nl

—按荷载效应短期及长期组合计算的轴向拉力；

e0—轴向拉力的偏心距。短期组合（长期）时e0＝Ms/Ns（e0＝Ml/Nl

）。第二十九页，共五十二页，编辑于2023年，星期日一、裂缝产生的原因及控制裂缝开展的措施

1.裂缝成因分析

钢筋混凝土构件在各种外荷载或内应力的作用下，其混凝土上产生了拉、压、剪各种应力，当主拉应力大于混凝土的抗拉强度时，混凝土即产生裂缝。混凝土材料的破坏不同于延性材料的先屈服后断裂，而是表现出脆性断裂性能，所以混凝土一旦超过其抗拉强度，即出现具有一定宽度和深度的裂缝。

2.裂缝分类第五节钢筋混凝土构件裂缝开展宽度的验算a.按裂缝的产生时间b.按裂缝的产生原因c.按裂缝的开展形态施工期间裂缝使用期间裂缝非受力裂缝受力裂缝垂直裂缝水平裂缝斜裂缝第三十页，共五十二页，编辑于2023年，星期日a．荷载作用引起的裂缝当由荷载效应产生的主拉应力沿着构件的轴线并超过混凝土的抗拉强度时，即产生正截面裂缝。而当主拉应力与构件的轴线斜交时，即产生与主拉应力方向正交的斜裂缝。只要是荷载达到一定的数值，则构件产生裂缝是很正常的。

b．混凝土收缩引起的裂缝由水泥胶凝体凝缩和失水干缩而引起混凝土的收缩，当混凝土变形受到各种约束时，常使混凝土产生收缩应力，当收缩拉应力超过混凝土的抗拉强度时，即产生裂缝－收缩裂缝。

c．温度引起的裂缝内外原因常在混凝土内产生的较大热量，当这种热量不能很快地散发，则将造成结构内外的温差，从而引发结构的应力。当温度应力超过混凝土的抗拉强度时，便将产生裂缝。

d．基础沉降引起的裂缝基础的不均匀沉降势必在结构内部产生附加应力，当附加应力超过混凝土的抗拉强度时即产生不均匀沉降裂缝。第三十一页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

e．混凝土塑性沉降引起的裂缝在施工早期，混凝土处于塑性状态，由于骨料的下沉受到钢筋的阻隔，造成钢筋两侧与钢筋处混凝土的沉降差，由此可能引发顺筋方向的表面裂缝。

f．混凝芒中碱与骨料化学反应引起的裂缝碱骨料反应产生的碱—硅酸盐凝胶吸水而产生膨胀，体积膨胀将产生附加应力，当附加应力超过混凝土的抗拉强度时即产生裂缝。

g．钢筋的严重锈蚀引起的顺筋裂缝钢筋的生锈将产生体积膨胀，在混凝土内部将产生较大的内应力，混凝土表面出现锈斑，混凝土保护层不同程度地剥落，并产生顺筋裂缝。

h.冰冻引起的裂缝.I.混凝土施工缺陷引发的裂缝。第三十二页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

二、防止裂缝发生和发展的措施如前所述，裂缝产生和扩展主要影响结构的正常使用和耐久性，因此应按不同的要求加以控制。对于因荷载引起的裂缝，将通过计算裂缝宽度并把其控制在规范允许的范围内。对于各种非荷载引起的裂缝，应采取各种不同的对策和措施避免非荷载的裂缝产生，控制裂缝的继续发展。

a.根据减小混凝土的收缩量原则，采用优化混凝土配合比、加强施工养护和设置温度缝等，来减小收缩引起的裂缝宽度

b.温度引起的裂缝就应通过采取、消除约束、减小内外温差、加强施工温控等各种措施来防止，必要时还要进行温度应力计算，进行专门的验算。

c.碱骨料[反应引起的裂缝则应从优选骨料和含碱量低的水泥、降低水灰比、提高混凝土的密实性等措施来加以防止。

d.不管裂缝为何种，都可以通过配置适当的构造钢筋以及采用高性能的混凝土(如纤维混凝土等)来避免裂缝的发生和限制裂缝的发展。第三十三页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

三、裂缝开展宽度计算理论简介

裂缝宽度的计算理论主要是针对正截面裂缝（弯矩和轴向力作用下）的。

1.有粘结滑移理论该理论认为：裂缝的发生是由于钢筋和混凝土接触面上粘结已局部破坏，并产生了滑移，裂缝处的钢筋与混凝土的变形不协调；裂缝宽度即是裂缝间距范围内两者的变形差；裂缝一旦出现，即有一定宽度，因此，需要解决的核心问题是裂缝的间距lf。主要因素:钢筋应力、钢筋直径、配筋率。

2.无粘结滑移理论该理论认为：裂缝产生时，钢筋和混凝土的粘结面上并不产生滑移，粘结力并不破坏；裂缝从钢筋表面至混凝土边缘呈三角形状态；裂缝宽度在混凝土边缘处最大，在钢筋表面处则为零；裂缝的宽度与保护层厚度c及应变梯度有关CwCw第三十四页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

式中Lcr—裂缝的平均间距；w

—裂缝的平均宽度；

c—混凝土保护层厚度；d—钢筋的直径；

es

—钢筋的平均应变；ec—混凝土的平均应变；

4.统计分析理论采用用大量的试验结果进行统计分析，建立由主要参数组成的全经验公式。这即为统计分析理论；公式与试验结果符合较好，形式简单且便于应用。3.综合裂缝理论把两种理论结合在一起，既考虑粘结滑移，也考虑保护层厚度的影响,这样形成了综合裂缝理论，这一理论的计算裂缝间距表达式为：第三十五页，共五十二页，编辑于2023年，星期日l（s+s）AssAsc=ft（s+s）AssAslms(s)llsmc(c)cmm三、平均裂缝开展宽度

1.裂缝发展过程和裂缝间钢筋与混凝土的应力分布在裂缝出现之前，纯弯区段拉区内混凝土的拉应力（拉应变）大致相同，此时，钢筋和混凝土间的粘结很好，钢筋的应力（应变）沿纵向的分布也是均匀的。当弯矩增加到混凝土即将开裂的Mcr时，在ftk最小的薄弱截面产生第一条裂缝；由于混凝土的脆性特性，裂缝一旦产生就有一定的宽度和深度。在开裂截面上，由混凝土承担的拉应力转而由钢筋承担，使钢筋的应力（应变）突然增大；原来张紧的混凝土向裂缝两侧回缩，而回缩在—定长度范围内受到钢筋的约束，直到完全被阻止。在此范围内，钢筋通过粘结应力把其拉力传给混凝土，因此裂缝两侧的混凝土拉应力从零逐渐加大，第三十六页，共五十二页，编辑于2023年，星期日而钢筋的拉应力由裂缝截面的最大值逐渐减小。在某处钢筋与混凝土变形一致，粘结应力消失；因此这一长度Lcr为粘结力的传递长度。在其它截面，混凝土和钢筋的应力又趋于均匀，随着荷载增大，某处混凝土的应力又达到ftk，因此，在该截面即将产生第二条裂缝。第二条裂缝出现以后，在其两侧又会发生如上相同的应力重分布过程，依此类推。

如果两条裂缝之间的距离大于2Lcr，则在两裂缝之间有可能出现另一条裂缝。当新裂缝产生后，裂缝两侧混凝土的应力又从零逐渐增大；在两裂缝中间附近，混凝土的应力又达到ftk，该截面处又可能产生裂缝。此后产生的裂缝将依照上述原理在纯弯区段内相继发生，直至所有裂缝间的距离小于2Lcr时，才会趋于稳定。此后随荷载的增大，原有的裂缝加宽加长；稳定后的裂缝间距和裂缝宽度长短宽窄不一。但从统计的观点出发，其平均值Lcrp和wcr都具有一定的规律性。第三十七页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

2.平均裂缝间距裂缝的平均间距是解决裂缝平均宽度的关键所在。平均裂缝间距的计算公式是根据上综合裂缝理论建立其计算模型推导出。取裂缝截面与即将开裂截面间的部分作为脱离体，根据前面的分析，脱离体的长度即为的间距Lmi；由于剪应力的分布为曲线形，计算不便，因此可根据等效原则，将其化为矩形；再根据力的平衡条件可得下列公式：lmi（s+s）AssAsc=ft（s+s）AssAslmim

由于混凝土的抗剪能力与其抗压强度存在着一定的关系，因此上式可改写为：

式中：k1－与混凝土、钢筋直径，配筋率有关的系数；第三十八页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

而根据综合裂缝理论，影响裂缝间距的因素还有混凝土保护层厚度；裂缝宽度与混凝土保护层厚度成线性关系：

因此裂缝间距可按下式计算：

式中：k1－与混凝土、钢筋直径，配筋率有关的系数；

k2－与混凝土保护层厚度有关的系数；上式中的系数可由试验数据统计分析得到。

值得注意的是：混凝土的受拉区并不能全部参入钢筋的抗拉，而只有钢筋周围的混凝土参入工作确定，因此必需正确确定有效受拉混凝土的面积Ate

a.对受弯、偏心受拉和偏心受压构件，Ate＝2ab，a为受拉钢筋重心至截面受拉边缘的距离，b为矩形截面的宽度或T形和I形截面的受拉翼缘的宽度；As取受拉区纵向钢筋截面面积；

b.对全截面受拉的偏心受拉构件，Ate应取拉应力较大一侧钢筋的相应有效受拉混凝土截面面积，而As则取该侧受拉钢筋的截面面积；第三十九页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

3.平均裂缝宽度裂缝的平均宽度是依据裂缝平均间距、钢筋的平均应力及中和轴线平均位置确定的。此时裂缝的平均宽度为：wwLcrMMc.对轴心受拉构件，Ate＝2als，ls为受拉钢筋中心连线的总长度，而As则取该侧受拉钢筋的截面面积；

式中—裂缝间钢筋应变(或应力)不均匀系数，≤1．0；

—裂缝截面钢筋的应力；

—钢筋的弹性模量。第四十页，共五十二页，编辑于2023年，星期日a＝wmax/wp0.51.01.52.0f(w)0.020.040.060.080.100.125%

四、最大裂缝宽度

《规范》采用了一个半理论半经验的方法，即根据裂缝出现和开展的机理，先确定具有一定规律性的平均裂缝间距和平均裂缝宽度，然后对平均裂缝宽度乘以根据统计求得的扩大系数来确定最大裂缝宽度ωmax。对“扩大系数”，主要考虑两种情况，一是荷载短期效应组合下裂缝宽度的不均匀性；二是荷载长期效应组合的影响下，最大裂缝宽度会进一步加大。《规范》要求计算的wmax具有95％的保证率。

y不仅与钢筋及混凝土间的粘结有关，也与ss的大小有关，ss越大，粘结破坏也越严重。可以想象，当裂缝间钢筋和混凝土的粘结完全破坏时，ss＝1.0。钢筋和混凝土间的粘结特性与混凝土强度有关，还与有效配筋率有关。规范给出的y的计算公式如下：

式中的a为一经验常数。第四十一页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

同时规范还考虑了钢筋表面的形状对裂缝间距及裂缝宽度的影响以及构件受力特征的影响。由于光面钢筋，它与混凝土之间传递的粘结力较小，而传递的长度却较大。变形钢筋则情况相反。因此，变形钢筋的裂缝宽度小，裂缝间距小，而光面钢筋则相反。不同受力特征的构件其裂缝宽度也不同。计算裂缝宽度时，应考虑构件不同的受力状态对裂缝宽度的影响。式中at－与保证率有关的计算系数。由此规范给出在荷载效应短期和长期组合下构件裂缝宽度的计算公式：第四十二页，共五十二页，编辑于2023年，星期日注意：当<0.01时,取=0.01；式中－钢筋的应力：短期荷载组合下的应力长期荷载组合下的应力

—构件受力特征系数；轴心受拉构件：偏心受拉构件：受弯和偏心受压构件：

—钢筋外形系数；异形钢筋：光面钢筋：

—荷载作用时间系数；荷载短期组合：荷载长期组合：

——有效受拉混凝土面积。对受弯构件，近似取

第四十三页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

五、裂缝开展宽度验算裂缝开展宽度的验算可按下式进行：式中w－为构件裂缝宽度计算值

[wmax]－为规范对最大裂缝宽度的允许值。当上式成立时，认为满足裂缝开展宽度验算的要求。若不满足则应采取措施，以减小最大裂缝开展宽度的计算值。这些措施可以是：

1．在保持配筋率不变的前提下，减小钢筋的直径；

2．采用变形钢筋；

3．必要时，适当增加钢筋用量，降低钢筋的使用应力；

4．保护层的厚度要适当，在满足耐久性的前提下，不宜随意加大保护层的厚度：

5．采用预应力混凝土结构。第四十四页，共五十二页，编辑于2023年，星期日

——按荷载短期效应组合计算的裂缝截面处纵向受拉钢筋的应力，根据使用阶段（Ⅱ阶段）的应力状态及受力特征计算:

对受弯构件式中

M

s——按荷载短期效应组合计算的弯矩值，即按全部永久荷载及可变荷载标准值求得的弯矩标准值。

第四十五页，共五十二页，编辑于2023年，星期日2）裂缝截面处钢筋应力σsk的计算

①受弯构件σsk计算按式：②轴心受拉构件

式中

Ns、As——分别为按荷载短期效应组合计算的轴向拉力值和受拉钢筋总截面面积。

③