地下车库样本施工专项方案专家论证样本

*****三期一组团商品住宅地下车库模板施工专项方案上海******建筑有限公司二零一六年七月目录TOC\o"1-2"\h\z\u一、工程概况 3二、编制根据 3三、模板支撑系统选取 4四、模板钢管支撑排架验算计算书 4（一）顶板模板计算书 4（二）梁模板计算书 11（三）柱模板计算书 19（四）墙模板计算书 25五、模板制作与安装 32六、模板设计 34七、模板安装过程中质量控制 39八、模板安装注意事项 40九、模板安装容许偏差及检查办法 41十、模板拆除注意事项 41十一、砼施工方案42十二、安全事项 43十三、成品保护 44十四、文明施工规定 44十五、事故应急预案办法 45附图一、地下车库无梁楼盖及柱帽出支撑节点示意图附图二、地下车库梁及250厚板支撑节点示意图一、工程概况工程名称：*********住宅地下汽车库建设单位：大华（集团）有限公司设计单位：上海市地下空间设计研究总院上海**建筑设计有限公司监理单位：上海**建设工程监理有限公司施工单位：上海******建筑有限公司1、建筑概况：本工程位于上海市宝山区*****，本地下车库为单建式一层小型汽车停车库，层高为3.60米，框架构造形式，顶板为无梁楼盖，局部层高5米，顶板为梁式楼盖。总建筑面积7206.86㎡，共一层，停车位331个，本工程为人防建筑，局部非人防。耐火级别为一级，采用自动灭火系统。地下车库分三个防护单元共设三个重要出入口和七个次要出入口，整个地下车库分三个防火分区，每个防火分区人员疏散口不少于两个。本工程车库顶板面标高相称于绝对标高+4m，室外场地自然地坪相对标高为-0.15m(相称于绝对标高+5.2m），顶板覆土为1.2m。构造自防水，砼强度级别为C35抗渗级别为P8，地下室底板、顶底及墙外侧除混凝土自防水外，均做外防水。外墙防水涂料2、构造概况：A、本工程建筑抗震级别为三级，抗震烈度为7度，设计使用年限50年，砼强度级别为C35，抗渗级别P6，垫层砼为C15，15B、基本底板为筏板基本。基本底板砼面绝对标高为+0.40m，基本底板砼厚为C、地下室砼外墙厚300，局部400，共设有4道伸缩型后浇带。后浇带须砼浇筑后60天进行封闭，砼后浇带做法详图见〈结通-03〉。D、本工程为无梁楼盖构造，局部梁式楼盖，柱帽上口尺寸为2700*2700、*2700柱帽斜边垂直高度为400mm，板厚为450mm，柱截面尺寸为500*500、500*600。在1-5#楼处为梁式楼盖，梁截面尺寸为400*800、400*、400*2500不等，板厚为250mm。二、编制根据1、上海**建筑设计有限公司、上海市地下空间设计研究总院设计地下车库图纸；2、施工组织设计；3、国内建筑业现行施工及验收规范：1）、《木构造工程施工质量验收规范》GB50206-2）、《混凝土构造工程施工质量验收规范》GB50204-3）、《建筑构造荷载规范》GB50009-4)、《建筑施工安全检查原则》JGJ-59-；5）、《施工现场安全保证体系》DBJ08-903-；6）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-；4、关于安全生产、文明施工原则规定和规范。5、《简要施工计算手册》；6、现场实际状况。三、模板支撑系统选取依照本工程实际状况，梁、顶板、地下室墙体、框架柱模板材料选用15厚多层胶合板，模板周转次数为5次，用木方做次楞，木方规格为4090，主楞采用483.2钢管，14对拉螺栓，扣件支撑系统采用48*3.2钢管、配套扣件等及4090木方进行组合，顶板排架立杆纵、横间距均为700mm并采用双扣件。隔离剂选用油性隔离剂或采用QW-903脱模剂。扫地杆距离地面200mm，立杆距离墙面控制在500mm四、模板钢管支撑排架验算计算书构造施工采用钢管支撑排架系统，选用48*3.2钢管，运用直角扣件和回转扣件连接。钢管支撑排架系统型式详见柱梁板支撑系统图。（一）顶板模板计算书450mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.70；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.15；采用钢管(mm):Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度级别:C35；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):360.000；楼板计算宽度(m):6.10；楼板计算厚度(mm):450.00；楼板计算长度(m):8.10；施工平均温度(℃):25.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):200.000；木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.45×1+0.35×1=11.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×11.6+1.4×3=18.12kN/m最大弯矩M=0.1×18.12×0.152=0.041kN·m；面板最大应力计算值σ=40770/37500=1.087N/mm2；面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板最大应力计算值为1.087N/mm2不大于面板抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=11.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×11.6×1504/(100×6000×2430000)=0.003mm；面板最大容许挠度[V]=150/250=0.6mm；面板最大挠度计算值0.003mm不大于面板最大容许挠度0.6mm,满足规定!三、模板支撑方木计算:方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.15×0.45=1.688kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.15=0.052kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.15=0.525kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(1.688+0.052)=2.088kN/m；集中荷载p=1.4×0.525=0.735kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.735×0.7/4+2.088×0.72/8=0.257kN；最大支座力N=P/2+ql/2=0.735/2+2.088×0.7/2=1.098kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.257×106/54000=4.75N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木最大应力计算值为4.75N/mm2不大于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：最大剪力计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必要满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=2.088×0.7/2+0.735/2=1.098kN；方木受剪应力计算值T=3×1.098×103/(2×40×90)=0.458N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值0.458N/mm2不大于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.74kN/m；集中荷载p=0.525kN；最大挠度计算值V=5×1.74×7004/(384×9000×2430000)+525×7003/(48×9000×2430000)=0.42mm；最大容许挠度[V]=700/250=2.8mm；方木最大挠度计算值0.42mm不大于方木最大容许挠度2.8mm,满足规定!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.088×0.7+0.735=2.197kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.721kN.m；最大变形Vmax=1.003mm；最大支座力Qmax=11.229kN；最大应力σ=721238.219/4730=152.482N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管最大应力计算值152.482N/mm2不大于支撑钢管抗压强度设计值205N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为1.003mm不大于700/150与10mm,满足规定!五、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=11.229kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！六、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1=0.129×3.15=0.407kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.7=0.171kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.45×0.7×0.7=5.512kN；静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3=6.091kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。活荷载原则值NQ=(3+2)×0.7×0.7=2.45kN；3.立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.739kN；七、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式其中N立杆轴心压力设计值(kN)：N=10.739kN；σ轴心受压立杆稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；得到计算成果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=10738.798/(0.537×450)=44.439N/mm2；立杆稳定性计算σ=44.439N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！柱帽处650mm厚板模板(扣件钢管架)计算书模板支架计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.35；纵距(m):0.70；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):2.95；采用钢管(mm):Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):3.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度级别:C35；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):360.000；楼板计算宽度(m):6.10；楼板计算厚度(mm):650.00；楼板计算长度(m):8.10；施工平均温度(℃):25.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):200.000；木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.65×1+0.35×1=16.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×16.6+1.4×3=24.12kN/m最大弯矩M=0.1×24.12×0.32=0.217kN·m；面板最大应力计算值σ=217080/37500=5.789N/mm2；面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板最大应力计算值为5.789N/mm2不大于面板抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=16.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×16.6×3004/(100×6000×2430000)=0.062mm；面板最大容许挠度[V]=300/250=1.2mm；面板最大挠度计算值0.062mm不大于面板最大容许挠度1.2mm,满足规定!三、模板支撑方木计算:方木按照三跨持续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.3×0.65=4.875kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.3=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1=(3+2)×0.7×0.3=1.05kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(4.875+0.105)=5.976kN/m；集中荷载p=1.4×1.05=1.47kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.47×0.7/4+5.976×0.72/8=0.623kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1.47/2+5.976×0.7/2=2.827kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0.623×106/54000=11.542N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木最大应力计算值为11.542N/mm2不大于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足规定!3.抗剪验算：最大剪力计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必要满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：Q=5.976×0.7/2+1.47/2=2.827kN；方木受剪应力计算值T=3×2.827×103/(2×40×90)=1.178N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值1.178N/mm2不大于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足规定!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=4.98kN/m；集中荷载p=1.05kN；最大挠度计算值V=5×4.98×7004/(384×9000×2430000)+1050×7003/(48×9000×2430000)=1.055mm；最大容许挠度[V]=700/250=2.8mm；方木最大挠度计算值1.055mm不大于方木最大容许挠度2.8mm,满足规定!四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.976×0.7+1.47=5.653kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.354kN.m；最大变形Vmax=0.114mm；最大支座力Qmax=7.727kN；最大应力σ=354025.469/4730=74.847N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管最大应力计算值74.847N/mm2不大于支撑钢管抗压强度设计值205N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为0.114mm不大于350/150与10mm,满足规定!五、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力,R=7.727kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！六、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1=0.129×2.95=0.381kN；(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.7×0.35=0.086kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.65×0.7×0.35=3.981kN；静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3=4.448kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。活荷载原则值NQ=(3+2)×0.35×0.7=1.225kN；3.立杆轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=7.052kN；七、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式其中N立杆轴心压力设计值(kN)：N=7.052kN；σ轴心受压立杆稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；得到计算成果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0.1=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值；σ=7052.414/(0.537×450)=29.184N/mm2；立杆稳定性计算σ=29.184N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！250mm厚板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了《施工技术》（3一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.75；采用钢管(mm):Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件保养状况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载原则值(kN/m2):3.000；4.材料参数面板采用多层胶合面板，厚度为15mm。面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方截面宽度(mm):40.00；木方截面高度(mm):90.00；5.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度级别:C35；每平米楼板截面钢筋面积(mm2):360.000；楼板计算宽度(m):4.00；楼板计算厚度(mm):250.00；楼板计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m面板作为计算单元面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.52/6=37.5cm3；I=100×1.53/12=28.125cm4；模板面板按照三跨持续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板自重(kN/m)：q1=25×0.25×1+0.35×1=6.6kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2=3×1=3kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×6.6+1.4×3=12.12kN/m最大弯矩M=0.1×12.12×0.252=0.076kN·m；面板最大应力计算值σ=75750/37500=2.02N/mm2；面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板最大应力计算值为2.02N/mm2不大于面板抗弯强度设计值13N/mm2,满足规定!3、挠度计算挠度计算公式为其中q=6.6kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×6.6×2504/(100×6000×2430000)=0.012mm；面板最大容许挠度[V]=250/250=1mm；面板最大挠度计算值0.012mm不大于面板最大容许挠度1mm,满足规定!三、模板支撑方木计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4×9×9/6=54cm3；I=4×9×9×9/12=243cm4；方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25×0.25×0.25=1.562kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2=0.35×0.25=0.088kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1=(3+2)×0.8×0.25=1kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.562+0.088)=1.98kN/m；集中荷载p=1.4×1=1.4kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.4×0.8/4+1.98×0.82/8=0.438kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.4/2+1.98×0.8/2=1.492kN；方木最大应力值σ=M/w=0.438×106/54×103=8.119N/mm2；方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；方木最大应力计算值为8.119N/mm2不大于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足规定!3.方木抗剪验算：最大剪力计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必要满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力：V=0.8×1.98/2+1.4/2=1.492kN；方木受剪应力计算值T=3×1492/(2×40×90)=0.622N/mm2；方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；方木受剪应力计算值为0.622N/mm2不大于方木抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足规定!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.562+0.088=1.65kN/m；集中荷载p=1kN；方木最大挠度计算值V=5×1.65×8004/(384×9000×2430000)+1000×8003/(48×9000×2430000)=0.89mm；方木最大容许挠度值[V]=800/250=3.2mm；方木最大挠度计算值0.89mm不大于方木最大容许挠度值3.2mm,满足规定!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；支撑钢管按照集中荷载作用下三跨持续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.98×0.8+1.4=2.984kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.803kN.m；最大变形Vmax=1.47mm；最大支座力Qmax=10.589kN；支撑钢管最大应力σ=0.803×106/4730=169.669N/mm2；支撑钢管抗压强度设计值[f]=205N/mm2；支撑钢管计算最大应力计算值169.669N/mm2不大于支撑钢管抗压强度设计值205N/mm2,满足规定!支撑钢管最大挠度为1.47mm不大于800/150与10mm,满足规定!五、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值R=10.589kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！六、模板支架立杆荷载原则值(轴力):作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)：NG1=0.138×4.75=0.657kN；钢管自重计算参照《扣件式规范》附录A。(2)模板自重(kN)：NG2=0.35×0.8×0.8=0.224kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0.25×0.8×0.8=4kN；经计算得到，静荷载原则值NG=NG1+NG2+NG3=4.881kN；2.活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值NQ=(3+2)×0.8×0.8=3.2kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=10.338kN；七、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式:其中N立杆轴心压力设计值(kN)：N=10.338kN；φ轴心受压立杆稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.5cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.73cm3；σ钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算l0=h+2ak1计算长度附加系数，取值为1.155；u计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.7；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a=0.1m；上式计算成果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.9=107；由长细比Lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.537；钢管立杆最大应力计算值；σ=10337.68/（0.537×450）=42.78N/mm2；钢管立杆最大应力计算值σ=42.78N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算l0=k1k2(h+2a)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.003；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.003×(1.5+0.1×2)=2.119m；Lo/i=2119.439/15.9=133；由长细比Lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.381；钢管立杆最大应力计算值；σ=10337.68/（0.381×450）=60.296N/mm2；钢管立杆最大应力计算值σ=60.296N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（二）、梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-）、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。因本工程梁支架高度不不大于4米，依照关于文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参照了《施工技术》（3梁段:L1，截面400*2500，由于本工程梁截面较多，以最大梁截面进行验算。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):2.50混凝土板厚度(mm):250.00；立杆梁跨度方向间距La(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):0.80；梁支撑架搭设高度H(m)：4.75；梁两侧立柱间距(m):0.80；承重架支设:多根承重立杆，钢管支撑垂直梁截面；梁底增长承重立杆根数:2；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80；采用钢管类型为Φ48×3.2；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养状况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载原则值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力原则值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载原则值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板类型：多层胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：15.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：450；次楞根数：8；穿梁螺栓水平间距(mm)：450；穿梁螺栓竖向根数：5；穿梁螺栓竖向距板底距离为：200mm，450mm，450mm，450mm，450mm；穿梁螺栓直径(mm)：M14；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度90mm；二、梁模板荷载原则值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土入模温度，取20.000℃V--混凝土浇筑速度，取1.500m/h；H--混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；β1--外加剂影响修正系数，取1.200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为50.994kN/m2、18.000kN/m2，取较小值18.000kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）根数为8根。面板按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。面板计算简图(单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，σ--面板弯曲应力计算值(N/mm2)；M--面板最大弯距(N.mm)；W--面板净截面抵抗矩，W=45×1.5×1.5/6=16.88cm3；[f]--面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按如下公式计算面板跨中弯矩：其中，q--作用在模板上侧压力，涉及:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×0.45×18×0.9=8.75kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1.4×0.45×2×0.9=1.13kN/m；q=q1+q2=8.748+1.134=9.882kN/m；计算跨度(内楞间距)：l=321.43mm；面板最大弯距M=0.1×9.882×321.4292=1.02×105N.mm经计算得到，面板受弯应力计算值：σ=1.02×105/1.69×104=6.05N/mm2；面板抗弯强度设计值：[f]=13N/mm2；面板受弯应力计算值σ=6.05N/mm2不大于面板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=18×0.45=8.1N/mm；l--计算跨度(内楞间距)：l=321.43mm；E--面板材质弹性模量：E=6000N/mm2；I--面板截面惯性矩：I=45×1.5×1.5×1.5/12=12.66cm4；面板最大挠度计算值：ω=0.677×8.1×321.434/(100×6000×1.27×105)=0.771mm；面板最大容许挠度值:[ω]=l/250=321.429/250=1.286mm；面板最大挠度计算值ω=0.771mm不大于面板最大容许挠度值[ω]=1.286mm，满足规定！四、梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递荷载，按照均布荷载作用下三跨持续梁计算。本工程中，龙骨采用1根木楞，截面宽度40mm，截面高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=40×902×1/6=54cm3；I=40×903×1/12=243cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下:其中，σ--内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；M--内楞最大弯距(N.mm)；W--内楞净截面抵抗矩；[f]--内楞强度设计值(N/mm2)。按如下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞荷载，q=(1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×0.321=7.06kN/m；内楞计算跨度(外楞间距)：l=450mm；内楞最大弯距：M=0.1×7.06×450.002=1.43×105N.mm；最大支座力:R=1.1×7.059×0.45=3.494kN；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值σ=1.43×105/5.40×104=2.647N/mm2；内楞抗弯强度设计值：[f]=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=2.647N/mm2不大于内楞抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足规定！（2）.内楞挠度验算其中E--面板材质弹性模量：9000N/mm2；q--作用在模板上侧压力线荷载原则值：q=18.00×0.32=5.79N/mm；l--计算跨度(外楞间距)：l=450mm；I--面板截面惯性矩：I=4.86×106mm内楞最大挠度计算值：ω=0.677×5.79×4504/(100×9000×4.86×106)=0.037mm；内楞最大容许挠度值：[ω]=450/250=1.8mm；内楞最大挠度计算值ω=0.037mm不大于内楞最大容许挠度值[ω]=1.8mm，满足规定！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递集中力，取内楞最大支座力3.494kN,按照集中荷载作用下持续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21.56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm)（1）.外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值(N/mm2)M--外楞最大弯距(N.mm)；W--外楞净截面抵抗矩；[f]--外楞强度设计值(N/mm2)。依照持续梁程序求得最大弯矩为M=0.873kN.m外楞最大计算跨度：l=450mm；经计算得到，外楞受弯应力计算值：σ=8.73×105/8.98×103=97.272N/mm2；外楞抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；外楞受弯应力计算值σ=97.272N/mm2不大于外楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！（2）.外楞挠度验算依照持续梁计算得到外楞最大挠度为0.894mm外楞最大容许挠度值：[ω]=450/400=1.125mm；外楞最大挠度计算值ω=0.894mm不大于外楞最大容许挠度值[ω]=1.125mm，满足规定！五、穿梁螺栓计算验算公式如下:其中N--穿梁螺栓所受拉力；A--穿梁螺栓有效面积(mm2)；f--穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓直径：14mm；穿梁螺栓有效直径：11.55mm；穿梁螺栓有效面积：A=105mm2；穿梁螺栓所受最大拉力：N=18×0.45×0.475=3.848kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受最大拉力N=3.848kN不大于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.85kN，满足规定！六、梁底模板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和挠度。计算原则是按照模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨持续梁计算。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=800×15×15/6=3.00×104mmI=800×15×15×15/12=2.25×105mm1.抗弯强度验算按如下公式进行面板抗弯强度验算：其中，σ--梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)；M--计算最大弯矩(kN.m)；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=133.33mm；q--作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1：1.2×（24.00+1.50）×0.80×2.50×0.90=55.08kN/m；模板构造自重荷载：q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3：1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m；q=q1+q2+q3=55.08+0.30+2.02=57.40kN/m；跨中弯矩计算公式如下:Mmax=0.10×57.398×0.1332=0.102kN.m；σ=0.102×106/3.00×104=3.401N/mm2；梁底模面板计算应力σ=3.401N/mm2不大于梁底模面板抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足规定！2.挠度验算依照《建筑施工计算手册》刚度验算采用原则荷载，同步不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q--作用在模板上压力线荷载:q=（(24.0+1.50)×2.500+0.35）×0.80=51.28KN/m；l--计算跨度(梁底支撑间距)：l=133.33mm；E--面板弹性模量：E=6000.0N/mm2；面板最大容许挠度值:[ω]=133.33/250=0.533mm；面板最大挠度计算值：ω=0.677×51.28×133.34/(100×6000×2.25×105)=0.081mm；面板最大挠度计算值：ω=0.081mm不大于面板最大容许挠度值:[ω]=133.3/250=0.533mm，满足规定！七、梁底支撑计算本工程梁底支撑采用钢管。强度及抗剪验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板构造自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5)×2.5×0.133=8.5kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m)：q2=0.35×0.133×(2×2.5+0.4)/0.4=0.63kN/m；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值P1=(2.5+2)×0.133=0.6kN/m；2.钢管支撑力验算静荷载设计值q=1.2×8.5+1.2×0.63=10.956kN/m；活荷载设计值P=1.4×0.6=0.84kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨持续梁计算。本算例中，钢管截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=4.73cm3I=11.36cm4钢管强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载设计值最不利分派弯矩和，计算公式如下:线荷载设计值q=10.956+0.84=11.796kN/m；最大弯距M=0.1ql2=0.1×11.796×0.8×0.8=0.755kN.m；最大应力σ=M/W=0.755×106/4730=159.608N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；钢管最大应力计算值159.608N/mm2不大于钢管抗弯强度设计值205N/mm2,满足规定!钢管抗剪验算：最大剪力计算公式如下:截面抗剪强度必要满足:其中最大剪力：V=0.6×10.956×0.8=5.259kN；钢管截面面积矩查表得A=450.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×5258.880/450.000=23.373N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ]=120N/mm2；钢管受剪应力计算值23.373N/mm2不大于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足规定!钢管挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载计算值最不利分派挠度和，计算公式如下:q=8.500+0.630=9.130kN/m；钢管最大挠度计算值ω=0.677×9.13×8004/(100×206000×11.36×104)=1.082mm；钢管最大容许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；钢管最大挠度计算值ω=1.082mm不大于钢管最大容许挠度[ω]=3.2mm，满足规定！3.支撑钢管强度验算支撑钢管按照简支梁计算如下荷载计算公式如下：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1.500)×2.500=63.750kN/m2；(2)模板自重(kN/m2)：q2=0.350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载原则值与振倒混凝土时产生荷载(kN/m2)：q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；q=1.2×(63.750+0.350)+1.4×4.500=83.220kN/m2；梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管集中力为P，梁侧模板传给钢管集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kN)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管弯矩图(kN.m)通过持续梁计算得到：支座反力RA=RB=1.482kN，中间支座最大反力Rmax=12.713；最大弯矩Mmax=0.296kN.m；最大挠度计算值Vmax=0.1mm；支撑钢管最大应力σ=0.296×106/4730=62.646N/mm2；支撑钢管抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管最大应力计算值62.646N/mm2不大于支撑钢管抗压设计强度205.0N/mm2,满足规定!八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，依照前面计算成果得到R=12.713kN；R<12.80kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！十、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：横杆最大支座反力：N1=1.482kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.149×4.75=0.849kN；楼板混凝土模板自重：N3=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.35=0.202kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1.2×(0.80/2+(0.80-0.40)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.672kN；N=1.482+0.849+0.202+3.672=6.204kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.5；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.7×0.8=1.571m；Lo/i=1570.8/15.9=99；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.595；钢管立杆受压应力计算值；σ=6203.897/(0.595×450)=23.17N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=23.17N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1按照表2取值1.005；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.728；钢管立杆受压应力计算值；σ=6203.897/(0.728×450)=18.937N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=18.937N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！2.梁底受力最大支撑立杆稳定性验算:其中N--立杆轴心压力设计值，它涉及：梁底支撑最大支座反力：N1=12.713kN；脚手架钢管自重：N2=1.2×0.149×(4.75-2.5)=0.849kN；N=12.713+0.849=13.115kN；φ--轴心受压立杆稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆截面回转半径(cm)：i=1.59；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.5；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=4.73；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1--计算长度附加系数，取值为：1.243；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.7；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.243×1.7×0.8=1.69m；Lo/i=1690.48/15.9=106；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.544；钢管立杆受压应力计算值；σ=13114.651/(0.544×450)=53.573N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=53.573N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！如果考虑到高支撑架安全因素，适当由下式计算lo=k1k2(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1按照表2取值1.005；上式计算成果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(0.8+0.1×2)=1.249m；Lo/i=1249.215/15.9=79；由长细比lo/i成果查表得到轴心受压立杆稳定系数φ=0.728；钢管立杆受压应力计算值；σ=13114.651/(0.728×450)=40.033N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=40.033N/mm2不大于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足规定！模板承重架应尽量运用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。（三）、柱模板计算书柱模板计算根据《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑构造荷载规范》(GB50009-)、《混凝土构造设计规范》GB50010-、《钢构造设计规范》(GB50017-)等规范编制。柱模板背部支撑由两层（木楞或钢楞）构成，第一层为直接支撑模板竖楞，用以支撑混凝土对模板侧压力；第二层为支撑竖楞柱箍，用以支撑竖楞所受压力；柱箍之间用对拉螺栓互相拉接，形成一种完整柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):500.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板总计算高度:H=3.00m；依照规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生荷载原则值为2.00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:0；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:0；柱截面高度H方向竖楞数目:3；2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.2；钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49；柱箍间距(mm):450；柱箍肢数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木楞；宽度(mm):40.00；高度(mm):90.00；竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型:多层胶合板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载原则值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值:其中γ--混凝土重力密度，取24.000kN/m3；t--新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土入模温度，取20.000℃V--混凝土浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。依照以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为54.861kN/m2、72.000kN/m2，取较小值54.861kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力原则值F1=54.861kN/m2；倾倒混凝土时产生荷载原则值F2=2kN/m2。三、柱模板面板计算模板构造构件中面板属于受弯构件，按简支梁或持续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=230mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因而对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下二跨持续梁进行计算面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下二跨持续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，