PE750 x1060颚式破碎机设计（全套含CAD图纸）
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颚式破碎机
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下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709851绪论11颚式破碎机简介颚式破碎机又名老虎口,俗称颚破。颚式破碎机是由定颚和动颚两块颚板组成破碎腔，模拟动物两颚的运动而完成物料破碎作业的破碎机。广泛运用于矿山建材、公路、冶炼、铁路、化工和水利等行业中大块物料与各种矿石的破碎1。颚式破碎机按照进料口宽度大小来分为大、中、小型三种,其在矿山、建材、基建等部门主要用作粗碎机和中碎机。进料口宽度小于300MM的为小型机，进料口宽度在300600MM的为中型机，进料口宽度大于600MM的为大型机器。颚式破碎机结构简单，工作可靠，制造容易2。按照活动颚板的摆动方式不同，颚式破碎机可以分为综合摆动式颚式破碎机、复杂摆动式颚式破碎机（复摆颚式破碎机）和简单摆动式颚式破碎机（简摆颚式破碎机）三种3。本次设计为复摆颚式破碎机。传统的复摆颚式破碎机由于具有结构简单、工作可靠、制造容易、维修方便、价格低廉、实用性强等优点，所以在工业上得到广泛应用。其缺点是非连续性破碎、效率低、破碎比较小、给矿不均匀引起颚板磨损不均匀等，针对其缺点，各国在以下几方面加以改进优化结构与运动轨迹，改进破碎腔型，以增大破碎比，提高破碎效率，减少磨损，降低能耗，现已普遍应用高深破碎腔个较小啮角，改进了动颚悬挂方式和衬板的支承方式，改善了破碎机性能；颚板采用了新的耐磨材料，降低了磨损消耗；提高了自动化水平，同时也出现了一些新的机型4。复杂摆动颚式破碎机动颚板的上下运动有促进排料的作用，而且其上部的水平行程大于下部，易于破碎大块物料，故其破碎效率高于双肘板式。它的缺点是颚板磨损较快，以及物料会有过粉碎现象而使能耗增高。为了保护机器的重要部件不因过载而受到损坏，常将形状简单、尺寸较小的肘板设计为薄弱环节，使它在机器超载时首先发生变形或断裂。另外，为满足不同排料粒度的要求和补偿颚板的磨损，还增设了排料口调整装置，通常是在肘板座与后机架之间加放调整垫片或楔铁。但为了避免因更换断损零件而影响生产，也可采用液压装置来实现保险和调整。颚式破碎机还可直接采用液压传动来驱动动颚板，以完成物料的破碎动作5。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098512破碎机的发展近代的破碎机械是在蒸汽机和电动机等动力机械逐渐完善和推广之后相继创造出来的。1806年出现了用蒸汽机驱动的辊式破碎机；1858年，美国的布莱克发明了破碎岩石的颚式破碎机；1878年美国发展了具有连续破碎动作的旋回破碎机，其生产效率高于作间歇破碎动作的颚式破碎机；1895年，美国的威廉发明能耗较低的冲击式破碎机6。121发展现状颚式破碎机机架占整机质量的比例很大（铸造机架占50，焊接机架占30）。国外颚式破碎机都是焊接机架，甚至动颚也采用焊接结构。颚式破碎机采用焊接机架是发展方向。国内颚式破碎机机架结构设计不合理实例有许多，其原因就是没按破碎机实际受力情况去布置加强筋7。国内颚式破碎机制造厂家技术水平相差很悬殊，有少数厂家的产品基本接近世界先进水平，而大多数厂家的产品与世界先进水平相比差距较大。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985保证颚式破碎机最佳性能的根本因素是动颚有最佳的运动特性，这个特性又是借助机构优化设计所得到的。因此，颚式破碎机机构优化设计是保证破碎机有最佳性能的根本方法。借助其中机构优化设计模块对各种规格的破碎机进行优化设计，得到了最佳的动颚运动特性8。122颚式破碎机的优化颚式破碎机作为矿山石材破碎的重要设备，在我国发展最为迅速，从建国之初到现在，颚式破碎机出现了很多的型号，打破了以尺寸大小作为分类标准的局面，颚式破碎机无论如何发展，其工作原理都是固定不变的，要对颚式破碎机进行优化，也就是提高颚式破碎机的使用寿命和工作效率9。介绍颚式破碎机未来优化方向主要从三个方面（1）钢材的选择钢材的选择也就是颚式破碎机生产材料，耐磨是破碎设备最主要的要求，颚式破碎机的磨损部件主要是颚板和护板，颚板采用高质量高锰钢合金，在铸造过程中通过调整碳钢比例改善材料的硬度和耐度。（2）颚式破碎机的结构主要包括整机外形，部件外形以及各部件组装设计的优化。颚式破碎机的机壳可以铸造和焊接，也可以使用螺栓等其他方式衔接，这样颚式破碎机在使用现场的适应能力就有了极大的提高。优化腔形，即改变齿板断面形状，得到更合理的破碎腔曲线，使给料和排料得到最好的配合，改变悬挂高度，将正悬挂高度降低，甚至降到零或者负悬挂，以增大动颚下端的水平行程。3改善养护系统颚式破碎机作为首破工作强度较大，日常维护和保养一旦跟不上，会很大程度的增加设备磨损，缩短颚式破碎机的寿命。目前度颚式破碎机加上循环润滑油路和冷却系统，可以有效减少设备磨损，减低日常生产的维护和养护成本10。要缩小差距并迎头赶上和超过国外先进技术，就必须增加技术投入。引进国外先进的破碎技术和装备，无疑对我国破碎机的质量和技术的发展有重大意义，但关键在于消化、吸收并将其国产化。要重视提高产品质量和配套产品质量，以使我国产品在国际市场占有一席之地下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或1197098513总体方案设计如图1所示为复摆颚式破碎机。电动机8通过小带轮及V带将运动传给大带轮，从而带动偏心轴转动。动颚4上部内孔两端的双列球面滚子轴承支承在偏心轴上。偏心轴外侧轴颈装有支座主轴承主轴承外圈与机架上的镗孔相配合，并用螺栓固定在机架上。在偏心轴两外端部分别装有大带轮与飞轮5，以调整破碎机工作时主轴运转速度的波动。动颚的下部由肘板13支撑，肘板即肘板的另一端支承在与机架相连的调整机构12上。可在由两钢板及侧壁构成的滑道中滑动。当需要调整排料口尺寸时，只要调整螺栓9，使调整块左右移动即可完成。肘板13的两端头为圆柱面，中部有孔，比其他部位强度低。其两端圆弧和动颚4和调整块12上的衬垫接触，在破碎机工作时，两者间为纯滚动，以提高机械运转的机械效率并延长零件的使用寿命。另外，肘板为组合组合肘板，其两端为支撑块，材料为ZG45MN，抗磨性和强度均加强，当肘板断裂时，仅更换中间件即可，较整体式肘板减少钢耗，节省资金。由于肘板与肘板衬垫间为非几何锁合而是靠动颚的重量实现重力锁合，因此在机器运转时，由于动颚产生的惯性载荷，会使肘板与其衬垫周期分离而产生冲击响声，严重时甚至会使肘板从其两端衬垫中脱落。因此在动颚下端有一根拉杆通过机架上的弹簧拉杆11拉住动颚，使肘板与村垫始终保持贴合状态。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985图1复摆颚式破碎机结构图颚式破碎机在设计时应考虑其生产能力，功耗，机重及颚板寿命等综合指标。由于破碎机的工作繁重，工作条件苛刻，且受力情况复杂，为了保证破碎机在工作中运转正常，则在设计的过程中应使其满足以下要求安全，卫生环保，节能。1固定颚板2侧护板3活动颚板4动颚5飞轮6V带7小带轮8电动机9调整螺栓10弹簧11拉杆12调整块13肘板14衬垫下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852颚式破碎机机构参数设计21啮角破碎机钳住物料时定颚和动颚之间的夹角称作啮角。在进行破碎过程时，啮角大小的确定应该避免破碎腔内的物料跳出来以及向上滑动,因此物料和颚板工作面之间应产生足够的摩擦力，以保障物料破碎时不被挤出去11。当物料被颚板压紧时，作用在物料上的力如图2（A）所示。和分别为颚板作1P2用在物料上的压碎力，并和颚板工作面垂直，且摩擦力为和，由压碎力1PF引起。它们分别平行于颚板的工作面，为物料与颚板之间的摩擦系数。物料的自重F与压碎力相比很小，因此物料的自重可忽略不计。图2物料在颚板间的受力情况如图2（A）所示，以物料的中心作为坐标系XOY原点，作用于物料的力和通1P2过坐标的原点。则它们沿X轴和Y轴方向的分力的平衡方程式为210XF0SINCO221FP22YF将式21两端乘以摩擦系数，再与式22相加，并消去压碎力，则得F2P01SINCO22F或21TAF下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985因为，故TANF2T1TANT2式中为物料与颚板之间的摩擦角。当固定颚板在如图2（B）所示的倾斜位置时，则2321欲使颚式破碎机的动颚和定颚能钳住物料并进行碎矿工作,要满足。0SINCO221PF因而要满足,即啮角必须小于摩擦角的两倍，否则物料就会跳出破碎腔，发生事故。颚式破碎机的啮角一般在1724度之间。在破碎硬物料时采用啮角的下限值，则在破碎软物料时采用上限值。啮角的正确选择对于破碎机破碎效率的提高具有着重大意义。啮角的减小，可以增加破碎机的生产率，但会引起破碎比减少啮角的增大，破碎比虽可以增加，但同时生产率又会减少。因此，选择啮角时，应该考虑全面。本设计选1922动颚摆动行程S和偏心距R动颚摆动行程S是破碎机最重要的结构参数。在理论上，动颚摆动行程应按物料达到破坏时所需之压缩量来确定。然而由于破碎板的变形，及其与机架间存在的间隙等因素的影响，实际选取的动颚摆动行程远远大于理论上求出的数值。由于物料在破碎腔由上向下逐渐变小，所以只要动颚上部摆动行程能够满足破碎物料需要的压缩量就可以。根据实验，破碎腔的上部摆动行程，应大于。MAX01D对于复杂摆动颚式破碎机的动颚摆动行程受到排矿口宽度的限制。因为动颚下部的行程增加大于排矿口最小宽度的0304倍，将引起物料在破碎腔下部的过压现象。容易造成排矿口的堵塞，使负荷急剧增大，所以动颚下部的动颚摆动行程不得大于排下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985矿口宽度的0304倍。实际上，动颚摆动行程是经验数据决定的。通常对于大型颚式破碎机S2545MM；中小型破碎机S1220MM。动颚的摆动行程确定好以后，偏心轴的偏心距R可以根据初步拟定的机构尺寸利用画机构图的方法来确定。通常，对于复杂摆动式颚式破碎机；对于简单RS31式颚式破碎机。RS根据实验，破碎机上部摆动行程应大于。MAX01DMDS36010MAX实际上对于PE7501060型破碎机可取S25对于复杂摆动颚式破碎机RS1SR320153取M223传动角连杆与肘板间夹角叫传动角。传动角影响传动效率和动颚的运动轨迹。在偏心距一定情况下，增大传动角，动颚形成比变坏，即颚板垂直行程与水平行程之比变大，将加剧颚板的磨损。增加传动角，可以提高传动效率，但过大传动角会增加功耗。一般传动角在范围内。选取传动角544824肘板摆动角为了保证肘板在肘板垫上运动方式为纯滚动，肘板摆动角不能超过接触处摩擦角两倍，即（为肘板与肘板垫之间摩擦系数）。一般肘板摆动角为FTG1264取。525连杆长度连杆长度可近似按公式选取下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985SINMBBL其中破碎机进料口尺寸；B最小排料口尺寸；MINB啮角。则，取整为。L5196SIN075ML19626肘板设计261肘板支撑方式选择按照肘板的支撑特点，复摆颚式破碎机有两种基本型式正支撑型（下撑式）和负支撑型（上撑式）。（1）肘板（又称推力板）向下倾斜称为正支撑型。如图31，动颚下部的特性值很大，使得动颚和定颚衬板很快磨损，但却有较高的生产能力。图31正支撑型（下撑式）图32负支撑型（上撑式）（2）肘板向上倾斜称为负支撑型。如图32，动颚下部特性值很小，或者说与图31的动颚下部水平行程相同时，其垂直形程很小。因此，这种形式的动颚和定颚衬板的磨损将大大改善，但同时也使机器的高度和重量增大。综合对以上两种方案的具体分析，从实际应用得知，由于图31的破碎机结构型式具有动颚轨迹分布合理、生产能力高、结构更简单等优点，使其得到广泛应用，所以，最终采用第一种方案，即正支撑型。262肘板长度计算一般肘板长度可按公式选取下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985COSXSK其中，动颚下端水平行程；XS肘板摆动角；啮角；传动角。则肘板长度，取整为。MK2645819COS520MK64527主轴转速对于颚式破碎机，动颚的摆动次数由偏心轴的转速决定。在一定的范围内，偏心轴转速增加，破碎机的生产能力相应的增加。但是，当动颚摆动超过一定的限度时，再增加转速，生产能力增加的十分缓慢，有时甚至还下降。而其功耗却迅速上升，由于过高的偏心轴转速使破碎腔的物料来不及由卸料口卸出，反而影响了生产能力的提高。为了求得偏心轴的转速，可做如下假说（1）由于颚板较长且摆动幅度不大，故假定动颚为平移运动，啮角不变；（2）动颚离开定颚时，已破碎的物料呈梯形断面的棱柱体靠自重自由落下。由图4可知，为了不妨碍物料排出，物料棱柱体落下时必须满足的条件，即活动颚板在离开的时间T内，破碎物料必须落下的高度应为H；当偏心轴转动一周时，活动颚摆动两次。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985图4破碎机物料梯形截面棱柱体设N为动颚每分钟摆动的次数，则动颚一次单向摆动的时间为NT30621式中T动颚一次单向摆动的时间，S；N动颚每分钟摆动的次数，R/MIN。棱柱体在其自重的作用下自由的通过排矿口的时间由于，则21GTHGHT21令，则可求得理论上的生产能力最高的动颚摆动次数为T1下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985GHN230式中H破碎物料落下的高度，M；G重力加速度，。2/980SCMG由图4可知TSH式中S动颚下端的行程，M。由以上几式联立并简化可知MIN/237I/521965RRTGSTN28生产能力颚式破碎机的生产能力是指在单位时间内能破碎物料的数量，也称为产量或生产率。颚式破碎机的生产能力是以动颚摆动一次，从破碎腔中排出的一个松散的棱柱体的物料为计算依据。图5动颚行程截面图下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985根据图5，动颚每摆动一次，排出的棱柱体断面积为221081801925MTGTGSEHSEF棱柱体的长度即为破碎腔的长度L，故棱柱体的体积为32310615906MFV若动颚每分钟摆动N次，则破碎机的生产能力为HMQ/8745016732式中Q破碎机的生产能力，T/H；松散系数，取02506，对于PE7501060型破碎机可取。450考虑到此颚式破碎机颚板外型采取GUSS曲线型，通过实验证明采用此种颚板的型腔较直线型腔粒度产量可提高20以上，故实际产量可约达HMQ/1052873故产品生产能力满足设计要求。下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709853主要零部件计算与选择31电动机功率计算和选择通过对矿石粉碎能耗的体积假说数学表达式EVA2中体积V代替为矿石破碎前、后的体积差，得到修正公式1221V用已知参数代替、可得到复摆颚式破碎机的需用功率N为12TAN10482262SDBELKNKW式中矿石的抗压极限压强，；2/CMKG破碎机排（进）料口长度，；L矿石松散系数，。K7025K偏心轴转速，。NIN/R破碎机进料口宽度，；BCM破碎机排料口宽度，；D动颚下端水平行程，；SC啮角；纵向弹性模数。E表1矿石极限强度和纵向弹性模数取值表E名称抗压极限强度纵向弹性模数下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709852CMKG21CMKG石灰石10635砂石04铁矿石57268花岗岩10215正长石6大理石56砂岩103401破碎材料为矿石、建筑垃圾等脆性材料可取82/CMKG5E72179TAN041822362NKW则电动机安装功率为NKD2式中电动机安装功率；DN电动机备用系数，；2K1052颚式破碎机的传动效率，76取，05126则电动机安装功率KWND51065一般V带传动的传动比I24，所以电动机转速MIN/9487237RN查机械设计手册，取电动机型号Y315L2，下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985基本参数同步转速MIN/750R额定功率KWP132带传动设计321带型选取已知设计功率，小带轮转速，根据V带选型图K61MIN/750R图6普通V带选型图选取V带带型为D型。322传动比21PDNI若考虑带与带轮的滑动，则21PI式中。021则。6375I323大小带轮基准直径下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985按表普通和窄V带轮（基准宽度制）直径系列选取小带轮基准直径MD41大带轮基准直径，其中取001，则大带轮直径12DI918507563根据表普通和窄V带轮（基准宽度制）直径系列中标准直径值，取整为MD2324带速SMVSNDVP/3025/651806745106MAX325轴间距轴间距一般选取在，则2721021DDA即5415047AA395038根据实际尺寸，可取轴间距M0326所需基准长度20121042ADDALDMD87965475820由表普通V带和基准宽度制窄V带的基准长度系列中选取相近LD140327实际轴间距MLAD2978691402800328小带轮包角159372804153571802AD下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985329单根V带传递的额定功率查表各种类型V带的额定功率中D型带功率，用逐差法计算，MIN/750R时MD4751KWP16232756309213210额定功率增量有查表各种类型V带的额定功率，有逐差法得KWP74215013211V带根数LDKPZ1式中小带轮包角修正系数；带长修正系数，L分别查表小带轮包角修正系数带长修正系数可得，KLK9340830LK，取整为58309742163Z6Z33偏心轴机构设计及尺寸设计331偏心轴尺寸确定作用在动颚上的最大破碎力KLBBFBTAN034MAX式中最大破碎力，NMAXF抗压强度，MPAB啮角，有效破碎系数，对中小型机一般取K4803、破碎腔尺寸BBL已知，CM751CM0619取KMPA20B下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985则KN423019TAN657034MAXF332作用在动颚上各点力的计算动颚上受力如下图7所示图7动颚受力简图已知最大破碎力为42705KN，AC1996MM，AB7324MM，根据受力图可算出C点X，Y方向上一组力。0ACFBCXBXKNCX1569273由X方向平衡公式得0MAXCXFKNFCXA274156有三角函数可知A点处力关系，下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985AXYFTNKNFAXY14723T704T由Y方向平衡公式得CYAYFKNC147求出各支撑力后，即可算出作用在动颚上合力，即FCYCXC922则作用在偏心轴上的合力也为1941KN。333偏心轴的强度设计计算偏心轴受力情况如图所示图8受力简图根据图中已知，由受力平衡原理可得MAD130BC720KNN591由力矩平衡原理，根据图所示受力可算出截面和截面所受弯矩、扭矩情况，如图9图10所示，下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985图9弯矩图图10扭矩图根据第三强度理论计算截面和截面上轴的直径PTMD1226821式中计算截面处所受的弯矩；M计算截面处所受的扭矩；T许用应力，查表得；P1PAP163校正系数，。截面MD2651632082845612下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985截面MD32516340728561为使偏心轴运动平稳，增大轴径，取整为。D初选取的轴径，经计算校核，可知无法达到使用安全系数，为使曲轴M30达到需用安全系数，故增大轴径至，安全校核结果如下表M380表2安全系数校核表计算结果计算内容及公式截面截面M（NMM）281445000281445000T（NMM）2038050040761000D（）M380380（）Z3C5384353843（）P107686107686MNKS1MNS1572S572S96814MPA1PA1045K35K806214014NNM9NM39下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985PSS2257257P18251825根据马轶群等对复摆颚式破碎机中偏心轴的三维模型进行的有限元分析，可知，复摆颚式破碎机的偏心轴所受最大应力位置在支撑轴承轴肩处，因此，支撑轴承处轴径应为。MD380考虑偏心距,偏心轴与动颚连接处轴径，查R21MD421380机械设计手册中双列轴承标准系列，可选取轴径。偏心轴端连接大带4轮和飞轮，去除轴肩高度，两端直径。MH30M234轴承的选取和校核轴承承受径向力较大，而轴向力较小，又由于圆锥滚子轴承适合较低速度运动，刚性高，产生噪音小，使用寿命长，所以选用双列圆锥滚子轴承。341轴径处MD40（1）求比值因为，承受的轴向载荷很小，。所以，。EFRA81Y62710Y（2）计算当量动载荷ARFP1KNR9784975（3）轴承的选取查机械设计手册结合初定的轴的直径选取轴承滚动轴承351988GB/T2991995主要尺寸D440MMD600MMB170MMR4MM安装尺寸MDA462DA58MRA3521该轴承采用油脂润滑下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985（4）验算轴承的寿命HPNLH147269784623031066轴承可用。342轴径处MD380（1）求比值因为，承受的轴向载荷很小，。所以，。EFRA81Y62710Y（2）计算当量动载荷ARFP1KNR9784975（3）轴承的选取查机械设计手册结合初定的轴的直径选取轴承滚动轴承351076GB/T2991995主要尺寸D380MMD560MMB190MMR5MM安装尺寸MDA462DA542MRA4526该轴承采用油脂润滑（4）验算轴承的寿命HPCNLH1780978502361316轴承可用。35胀套的选取胀套安装简单，安装胀套的轴和孔对加工精度要求不高。安装时无须其它设备辅助，只需将螺栓按要求的力矩拧紧即可。且调整方便，可以将轮毂在轴上方便地调整下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985到所需位置。使用寿命长，强度高。由于依靠摩擦传动，对被联结件没有键槽削弱，超载时，将失去联结作用，可以保护设备不受损害。另外，胀套拆卸方便，且具有良好的互换性。故，在偏心轴和大带轮、飞轮联接使用胀套。已知轴径。根据胀套系列产品可选取胀套类型为Z5型，胀套形状如MD320如图12所示，图12Z5型胀套结构图则选取型号为Z5320405基本尺寸如下图13胀套尺寸图MD320D405ML135L142M162额定载荷KNMT所受扭矩KN761404076121019433下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985胀套可用。MT36电动机伸出主轴用键的选择及校核电动机伸出轴径MD65选用普通C型平键，为配合小带轮宽度，取键长ML10查表得键尺寸HB18表3键槽主要尺寸键的工作长度MBLL912810键的工作高度HK5轴传递的扭矩2211/79084/28479035MNKNNPT键连接的比压键的材料为45号钢，带轮为铸铁，查表62得22/40/605MNNPPMPADKLTP6591678B0经校核键的强度满足要求。BT1TR187044025下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709854主要零部件结构设计41机架结构设计颚式破碎机的机架是支承和固定各零部件的关键部件。在工作过程中，它需要承受很大的冲击载荷。因此，既要求具有足够的强度和刚度，也要求具备足够的稳定性，同时还要求重量轻，加工制造工艺简单和安装方便等特点。其机构形式，目前大致可分为如下三种整体机架和组合机架。整体机架是由优质铸铁或铸钢整体浇铸而成。其突出的优点是刚性好，但重量较大，制造较复杂，一般用于中、小型颚式破碎机。组合机架是采用分体加工、组合而成。组合机架的结构形式较多，其连接方式有三种螺栓连接、嵌销连接和焊接组合。其中焊接机架较前两种稳定性更好，重量轻，同时能够承载较高载荷。焊接机架可由钢板厚度为2550毫米的材料焊接而成，也可由部分铸钢件与钢板焊接而成，前者应用较多。焊接机架能够承受较高的载荷，其生产周期短，耗材少，重量轻，不受铸造能力和条件的限制。所以，采用焊接组合机架。如图所示，两侧墙板，地脚采用厚钢板，在轴承支座和地脚处焊接加强筋，以增大地脚和墙板，墙板和轴承座连接强度，增大稳定性，加强筋板同样采用厚钢板作为原材料。图14焊接机架结构图下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985固定颚与机架焊接为一体，与固定颚板相接面为厚钢板，为达到足够强度，在钢板正面焊6条横放加强筋板。在进料口处，固定颚钢板在进料时，承受物料冲击，因此，在进料口处增焊3条竖放加强筋板，以减少进料口处变形。42调整装置调整装置用来对肘板的进行小范围调整，来改变排料口大小，进而改变排出物料尺寸。对于随着衬板的不断磨损，排料口尺寸也不断的变大，产品粒度也随之变粗。为了保证产品粒度的要求，必须利用调整装置，定期的调整排料口尺寸。图15调整装置此次设计选用的是卧式滑动块调整装置，如图15。它通过一滑动块前后滑动对肘下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985板进行调节，通过松开两端调整螺栓，旋紧中间螺栓，滑动块后移，动颚下端随肘板后撤，排料口变大，出料尺寸增大，反之，松开中间调整螺栓，旋紧两端螺栓，滑动块、肘板、动颚下端向前，排料口变小。43肘板颚式破碎机的肘板虽然结构简单，但其作用非常重要。通常有三作用一是传递动力，支撑动颚板下端，参与完成破碎动作；二是起保险件作用，当破碎腔中落入非破碎物料或硬度过大物料时，肘板先行断裂破坏，从而保护其他零件不发生破坏；三是调整作用，调整装置通过肘板调节排料口大小。在机器工作时，肘板与支承的衬垫间得不到良好润滑，加上粉尘落入，所以肘板与其衬垫处于一种干摩擦和磨粒磨损状态。这样高负荷压力，会导致肘板与肘板衬垫磨损加快，使用寿命很低。因此肘板的设计应考虑该机件的保护作用及其工作环境条件等。肘板按结构组成由组装式和整体式两种方案，一般情况下复摆式颚式破碎机上使用的大都是整体式肘板，整体式肘板虽结构简单，但其破坏时须整体更换，材料消耗较大，组装式肘板由推力板与两个支撑块连接后组装而成的。这样当肘板断裂破坏时，就可以仅更换推力板即可，大大减少钢耗。其支撑块材料为ZG45MN等耐磨材料，使用寿命延长。此次，采用组合肘板。肘头与肘垫连接型式，有滚动型与滑动型两种。如图16所示。（A）滑动性（B）滚动性图16肘头与肘垫形式肘板和衬垫之间传递很大的挤压力，并受周期性冲击载荷。在反复冲击挤压作用下磨损很快，尤其在滑动型的肘头的尖角两侧，磨损严重。若滚动接触型连接中肘垫肘头肘垫肘头肘垫下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985直径较接近肘头直径，则也会发生滑动现象。为提高传动效率，减少磨损，延长其使用寿命，本次设计采用滚动型结构。肘板头和肘垫表面均为圆柱面，同时要保证两圆柱面直径满足1DD即，。DD由于肘板的两端肘头表面为统一圆柱表面，所以当肘板两端的衬垫表面相互平行时，肘板受力将沿肘板圆柱面的同一直径，并与衬垫表面的垂直方向传递。在机器运转过程中，动颚的摆动角很小，使得肘板两端支承的肘垫表面的平行度误差也很小，因此肘板的传力方向与肘垫垂直线方向的夹角很小（大大小于摩擦角），所以在机器运转过程中，肘板与其肘垫之间可保持纯滚动。肘板是颚式破碎机中构造简单成本较低的零件。故计算时要降低其安全系数，设计时建议其许用应力提高2530。为了削弱肘板的断面强度。有时沿其宽度方向布有通孔。在计算肘板的强度时，一般是根据颚板的宽度来决定肘板的宽度，再由这个宽度来求推理班的厚度。其计算公式如下PKBP式中肘板中心线方向作用的外力，N；KPB肘板的宽度，取B55CM；肘板的厚度，CM；肘板的计算许用应力，MPA。P对于铸铁（12513）PP是铸铁的正常许用应力；P对于HT100许用应力100MPA；MPAPP1250325130251由上面力学计算中可得下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985KNFPAYXK231422故MBP540510936取整肘板的厚度44MM。44破碎腔型以及齿板形状设计“多碎少磨”理论在节能中的重要意义，已为世界各国所接受。而目前国内大、中型颚式破碎机中，仍然采用的是直线型齿板，且在深度方向全部有齿。此种齿板形成的破碎腔，易造成齿板磨损不均匀，齿板使用寿命降低。由于型腔的变化，导致物料破碎形状的不规则、粒度不均匀。另外，直线型腔的阻塞点位于排料口处，易导致堵塞现象的发生。根据北京矿冶研究总院对如图17所示，4种型腔破碎机的试验，A直线型BGUSS曲线混合型C阻塞型（细碎型）D圆弧直线型图17试验型腔表4可以得出各种型腔各项指标比较生产率单产能耗3MM百分含量3MM生产率直线型腔型GUSS曲线混合腔型阻塞型腔型圆弧曲线腔型10026973098169410049051494010075682781
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