资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共50页)
编号：10053381
类型：共享资源
大小：1.60MB
格式：ZIP
上传时间：2018-04-27
上传人：机****料
认证信息
个人认证
高**（实名认证）
河南
IP属地：河南
50
积分
- 关 键 词：
-
出钢机
设计
结构设计
全套
cad
图纸
- 资源描述：
-
- 内容简介：
-
下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985出钢机的设计摘要出钢机是加热炉区重要的机械设备之一，它的运转直接影响整套轧机的生产率。目前广泛应用的出钢机有两种，分别是侧出料出钢机和料杆式出钢机。本文对料杆式出钢机进行了研究，并根据现场的环境设计了料杆式出钢机。首先本文讨论了出钢机的发展及主要形式，并阐述了料杆式出钢机的工作原理及工作过程。在设计过程中，对主要的部件做了合理的选用，例如传动系统设计中电动机及减速器的计算和选用、联轴器的选择、出料杆升降机构和移送机构的方案进行的论证等等，以便达到最佳的经济效益和工作效率。然后根据原始数据中的出料杆前进和后退的速度，计算传动轴的转速和电动机至出料杆的总的机械传动效率等结果，并依据这些结果初选电动机，并对所选电动机做过载校核，若满足要求则选用，否则重新选用再校核。再选择联轴器、设计减速器并选用。最后对主要零件进行强度校核，包括出料杆、压辊和传动轴进行强度校核，联轴器的强度校核，减速器中齿轮、轴和轴承的强度校核，传动轴上键的强度校核。关键词出料杆，移送机构，压辊下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985ASTEELAIRCRAFTDESIGNABSTRACTHEATINGFURNACESTEELMACHINEISAMECHANICALONEIMPORTANTAREA,WHICHDIRECTLYAFFECTSTHEFUNCTIONINGOFTHEENTIREROLLINGMILLPRODUCTIVITYTHECURRENTWIDESPREADAPPLICATIONOFTHETWOSTEEL,AMATERIALDIFFERENCEISADJACENTTOASTEELMACHINESANDMATERIALSFROMFOREIGNSTEELMACHINESALLOFTHEEXPECTEDFOREIGNSTEELMACHINESSTUDIED,ANDINACCORDANCEWITHTHEENVIRONMENTALDESIGNOFTHEEXPECTEDFOREIGNSTEELMACHINESTHEFIRSTDISCUSSEDASTEELAIRCRAFTDEVELOPMENTANDMAINFORMOFFOREIGNSTEELMATERIALSANDEXPOUNDEDPRINCIPLESANDTHEWORKPROCESSINTHEDESIGNPROCESS,THEMAINCOMPONENTSOFAREASONABLECHOICE,FOREXAMPLEDRIVETRAINSYSTEMDESIGN,CALCULATIONANDELECTRICMOTORSANDREDUCERSELECTION,SHAFTCOUPLINGOPTION,THEEXPECTEDPOLETRANSFERAGENCIESANDINSTITUTIONSOFVERIFICATIONPROGRAMME,INORDERTOACHIEVETHEBESTVALUEFORMONEYANDEFFICIENCYBASEDONRAWDATAFROMTHEEXPECTEDPOLESPEEDOFTHEADVANCEANDRETREAT,ONTHETRANSMISSIONSHAFTROTATIONALSPEEDANDELECTRICMOTORSTOATOTALEXPECTEDPOLEMECHANICALTRANSMISSIONEFFICIENCYRESULTS,ANDBASEDONTHESEFINDINGSPRIMARYELECTRICMOTORSANDELECTRICMOTORSDONEISCHOSENDEGREE,IFITISTOMEETTHEREQUIREMENTSOFTHESELECTION,OTHERWISECHOOSETOREVERIFICATIONTHENSHAFTCOUPLING,REDUCERDESIGNANDSELECTIONFINALLYINTENSITYOFTHEMAINCOMPONENTSFORVERIFICATION,INCLUDINGTHEEXPECTEDPOLE,PRESSUREROLLERINTENSITYANDTRANSMISSIONSHAFTFORACCURACY,SHAFTCOUPLINGDEGREEOFINTENSITY,REDUCER,GEAR,AXLEANDBEARINGSINTENSITYACCURACY,TRANSMISSIONSHAFT,KININTENSITYDEGREEKEYWORDTHEEXPECTEDPOLETRANSFERAGENCIESPRESSUREROLLER下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985目录1概述111设计的目的、意义及相关设备的发展情况1111毕业设计的目的和意义1112国内外相关设备发展情况113设计方案的评述2131出钢机的形式2132出钢机的结构及工作原理4133出钢机主要装置形式的选择及原因52传动系统的设计计算721主传动装置设计方案的确定722电动机的选择7221出钢机主动电机的功率及转速计算7222确定电动机的型号9223电机过载能力的验算923减速器的计算9231确定传动装置的总传动比和分配传动比9232确定第一级传动的中心距11233确定第二级传动的中心距12234减速器的润滑及密封1324联轴器的选择14241联接电机与减速器的联轴器选择14242联接减速器与传感器的联轴器选择15243联接减速器与主令控制器的联轴器选择163主要零件强度计算1731减速器中齿轮强度计算17311齿根弯曲疲劳强度计算17312齿面接触疲劳强度计算1932减速器低速轴的设计计算1933滚动轴承的选择和寿命验算2534键联接强度计算2735联轴器的强度计算27351联接电机与减速器的联轴器强度计算27下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或11970985352联接减速器与传感器的联轴器强度计算28353联接减速器与主令控制器的联轴器强度计算2936齿轮齿条强度校核计算29361按接触疲劳强度计算29362按弯曲疲劳强度计算3237传动轴的键联接强度计算3338出料杆的强度校核34结语34致谢35参考文献36下载后包含有CAD图纸和说明书,咨询Q197216396或119709851概述11设计的目的、意义及相关设备的发展情况111毕业设计的目的和意义毕业设计是一个综合的专业教学环节，其目的是通过一定工程实践工作，将前面所学的理论知识与工程实践相结合，培养学生综合应用能力、独立思考能力和解决工程问题能力。在毕业设计中，通过查阅资料、方案设计、参数确定、理论分析、设计计算，从而提高分析及解决问题的能力，达到高级工程技术人员的基本要求。112国内外相关设备发展情况世界上主要工业国家的钢产量中，有四分之三要经过轧制，其中板、带钢产量占钢材总产量的一半以上。加热是轧制作业线的初始工序，钢料轧制前的加热广泛应用各种不同炉型结构的连续加热炉。出钢机是加热炉区重要的机械设备之一，它的运转直接影响整套轧机的生产率5。在以前广泛的应用有一种简单的出钢方式，它的工作原理是，加热炉端出料时，推钢机将钢料推到出料端的斜坡上，靠钢料的自重滑出炉外。这种方式不需出料机械，结构简单，但缺点是尺寸较大、重量较重的板坯对出料辊道的冲击力很大；有时板坯偏斜后又滑不到辊道上；板坯表面还容易划伤，产生翘皮、结疤等现象。加之板坯在下滑过程中对辊道的撞击，影响了辊道的使用寿命。所以为了适应大坯料生产的要求,加快了生产的节奏,保证了高附加值钢板的轧制，目前广泛应用的出钢机有两种，分别是侧出料出钢机和料杆式出钢机。这两种出钢机都有生产效率高的特点，所以大量的应用在连接加热炉区和连轧作业区之间，具有提高钢板表面质量和经济效益重要意义。13设计方案的评述131出钢机的形式1侧出料出钢机推钢机将加热好的钢料推到出料位置后，炉头侧面的出钢机推杆伸入炉内，将钢料推到炉外辊道或料台上。为了使机构简单并能保证机械安全运转，一般出钢机推杆采用图11工艺流程摩擦辊传动的方式。推力较大时上下摩擦辊同时传动，推力小时只用下辊传动。原料验收加热开坯连轧火焰切割火焰切割定尺锯切标志冷却清理检验检查入库发出探伤喷标包装有的小型钢坯加热炉，钢坯轧制周期短，为了配合推钢机满足轧制周期的要求，将出钢机整个放在一个小车上，并能在轨道上移动。当推钢机将一批钢坯（例如38根）推到出钢位置后，靠整个出钢机移动，可依次将钢坯逐根推出炉外。也有的使出钢机支座绕尾部回转轴转动一个很小的角度而能同样起到上述作用5。如图121推杆2夹持辊3机架轨道4小车图12小车结构2料杆式出钢机料杆式出钢机出料是靠出料杆伸入炉内后升起，将加热好的板坯托起移出炉外，然后出料杆下降，将板坯放在送料辊道上，它的优点是机械传动效率高、出钢速度比较快、工作可靠。因此目前大型板坯的出炉，一般都采用料杆式出钢机出料。为了适应大坯料生产的要求，提高连轧作业区的生产效率，所以，选用料杆式出钢机。132出钢机的结构及工作原理1出钢机的结构出钢机设备由两大部分组成，一是传动装置，二是升降移送机构。主要包括主电机、减速器、出料杆、活动架、升降机构、压辊装置、支承装置、液压缸、横移传动装置等机构组成。2出钢机的工作原理出钢机的初始位置和状态是，升降机构处于下位，移送机构处于后位（即炉后辊道）的轧制中心线上。出钢工艺过程是周期性的，出钢机由初始位置向加热炉方向（正向）运行取钢时升降机构处于下位。此时移送机构以高速运行，接近炉门时减至中速，接近板坯时减至低速。当出钢机出料杆端头插入到板坯下底面3/4宽度的深度时停车，以确保板坯重心落在出料杆内，同时又不误碰相邻的板坯。出钢时，首先升降机构升起到上位，出料杆托起板坯，使板坯底面高于炉内滑轨面和炉后辊道面。然后移送机构反向运行，从炉出口侧向炉后辊道轧制中心线移送。因为带有负载，不用高速级，先低速运行。当板坯露出炉门时升至中速，到达轧制中心线时停车。然后升降机构降至下位，使板坯落在炉后辊道面上，由后者运输，经高压水除鳞后送往主轧机或粗轧机轧制。133出钢机主要装置形式的选择及原因1出钢机头重脚轻，出料杆滚轮始终处于受压状态，出钢时，如果滚轮上承受了远大于设计极限的正压力，造成滚轮轴承损坏严重。此外,如果采用链传动，滚轮与传动链轮之间有一受力臂，又长时间承受较大的正压力，造成出钢机受力臂后部产生塑性变形，最终导致链条打滑。所以，针对出钢机链条打滑现象，采用了齿轮齿条式结构，保证了传动精度的可靠。2出料杆通过行走轮压在工作台上，出料杆重心偏高,承受负荷时，出料杆与所托重物为一体，则重心继续上移，造成出料杆行走过程中失稳，严重影响定位精度。针对出料杆变形失稳的情况，将出料杆设计为整体铸钢结构。3出料杆头部为焊接式箱型结构，在使用中出料杆与钢坯直接接触，在高温作用下，箱型出料杆焊缝受热产生应力，最终导致焊缝开裂而引发出料杆变形，严重时造成出料杆托钢位置不正，出现钢坯掉道现象。所以，为了保证齿轮齿条的充分啮合，将出料杆头部滚轮置于齿轮上方，同时，将滚轮位置确定在出料杆自由状态时的中部，有效地减小了滚轮使用过程中承受的正压力，同时改善了出料杆的局部受力情况。4出料杆在承受负荷时，产生较大的弹性变形，出料杆弹性变形为“”形，进而引起机体晃动，不能完成出钢动作。出料杆升降装置采用偏心轮装置，当出料杆升起时,偏心轮的锁定完全依靠电机的抱闸,而抱闸的抱紧力矩随着出料杆的负载变化而变化,升降可靠性较低。针对出钢机升降机构可靠性低的情况，采用四连杆曲柄摆杆机构，由液压缸带动曲柄四连杆装置，再由连杆带动摆杆托轮，托轮直接支承在出料杆下部，从而增加了出料杆受力时的稳定性。同时，将托轮设计为滚动轴承形式，以减少出料杆行走时的摩擦阻力。此升降机构可以通过摆杆角度的变化得到不同的起升速度。同时,适当地增加摆杆的回转半径，可以减小对电机启动力矩的要求。此机构依靠四连杆本身的自锁性，加上电机抱闸的抱紧力矩，有效地提高了升降的可靠性。5出料杆的行程出钢机的出钢节奏要满足轧制节奏，出钢机的出料杆行程主要取决于被加热的钢坯长度和炉子宽度，由这些因素来确定两种坯料的前进、后退最大行程3190MM（280380）；前进、后退最大行程3140MM（280280）2传动系统的设计计算原始数据最大负荷79T前进、后退最大行程3190（280380）MM前进、后退最大行程，3140（280280）MM前进速度36M/MIN后退速度72M/MIN上升速度2M/MIN下降速度4M/MIN出料杆前进上升量100MM出料杆前进下降量100MM出料杆后退上升量100MM出料杆后退下降量100MM液压缸直径200MM液压缸行程420MM液压缸最大工作压14MPA齿条出料杆3个齿条出料杆间距2000MM齿条出料杆宽度500MM21主传动装置设计方案的确定由于现场的环境、要求出料杆快速和平稳的工作，所以选用二级圆柱斜齿轮减速器。这种减速器的特点是承载能力和速度范围大、传动比恒定、外廓尺寸小、工作可靠、效率高、寿命长。工作过程是电机通过减速器使出钢机工作。如图2122电动机的选择221出钢机主动电机的功率及转速计算由文献5中公式301得出钢机电动机的功率计算217903656128PVNKW1电动机2联轴器3主令控制器4光电转速传感器图21主传动设计方案式中最大载荷，PKG出钢速度，VMIN由电动机至出料杆的总的机械传动效率。影响值的因素很多，在一般情况下，齿条式出钢机0895由原始数据知前进速度为，后退速度为,二级圆柱斜齿轮减速器36IN72MIN传动比，则总传动比合理范围为，故电动机转速的可选范围为4I840A563184IDARNI221072546MIN90VRND222确定电动机的型号根据以上的参数由文献4选出电机，其型号为。286YPM此电机的主要性能如表21满载时型号额定功率KW转速R/MIN电流A效率功率因数起动电流额定电流起动转矩额定转矩最大转矩额定转矩YP280M65598010492087651820223电机过载能力的验算根据电动机转矩过载系数，则电动机最大转矩15T2359039780EEPNMN24MAX1TE式中电动机额定转矩；ET电动机转矩过载系数；则，故所选电动机过载能力足够。MAX123减速器的计算231确定传动装置的总传动比和分配传动比出料杆后退速度72，齿轮齿条传动中齿轮轴直径D400MINM251072530IN4VRD传动装置总传动比98153AIN式中电动机满载转速MN工作机主动轴转速分配减速器的各级传动比按展开式布置，考虑润滑条件，为使两极大齿轮直径相近，可由图12展开式曲线查得，则1387I21704238I各轴的运动和动力参数（1）各轴转速1098MINMNRI12253I7I239IN4NRI电动机满载转速MN（2）各轴输入功率各连接的效率096带097齿098滚09联1545DPKW联2176K齿滚317609820齿滚（3）各轴输入转矩由公式23得595039780DDMPTNMN10397161DI联256978520齿滚320471TINM齿滚232确定第一级传动的中心距由接触疲劳强度公式计算得到的斜齿圆柱齿轮传动的小齿轮分度圆直径为，所以取105DM140DM（1）初定3874092AIM350AM（2）选定模数，齿数、和螺旋角N1Z22612COSNAZ一般，初选，1730,815Z15,0则，取97，代入公式26得22967I12COS3COS15697NAMZ由标准取，则根据公式26得5N12COS230COS13785NAZ取1238211,ZII1238247I取，则，根据公式26得128Z238011250COSCOS9173NMZA（3）计算齿轮分度圆直径小齿轮11581420COS97NDM大齿轮229NMZ（4）齿轮宽度按强度计算要求，由文献1表107取齿宽系数为，则齿轮工作宽度1D27140DBM圆整为大齿轮宽度，取小齿轮宽度2145B233确定第二级传动的中心距由接触疲劳强度公式计算得到的斜齿圆柱齿轮传动的小齿轮分度圆直径，105DM所以取185DM（1）初定18514250132AIM50A（2）选定模数，齿数、和螺旋角，由公式26得NZ122COSNAZ一般，初选，1730,815Z15,0则，取111，代入公式26得242I12COS3COS17245NAMZ由标准取，则由公式26得7N12COS0COS140697NA取124Z211,ZII124260I取，则，由公式26得126Z24651127265COSCOS9140NMZA（3）计算齿轮小齿轮分度圆直径117261840COS95NZDM齿顶高ANHM齿根高10278FNC齿顶圆直径84194AADHM齿根圆直径56FF大齿轮分度圆直径227180COS945NMZD齿顶高ANH齿根高10278FNC齿顶圆直径85696AADHM齿根圆直径1FF（4）齿轮宽度按强度计算要求，由文献1表107取齿宽系数为，由公式27得，D则齿轮工作宽度圆整为大齿轮宽度，取小185DBM2185BM齿轮宽度190M234减速器的润滑及密封齿轮在工作时,齿面产生摩擦和磨损，造成动力损耗。因此润滑式齿轮传动设计是制造中的一个重要方面。润滑的功用是，减磨提高传动效率，减缓和防止齿面失效以及散热和防锈等。其润滑方式可采用两种方案，喷油润滑和浸油润滑。对于浸油润滑方式，在速度低时为了减少功率损耗，浸油深度为1/3齿顶圆半径。本次设计大小齿轮的润滑方式为浸油润滑，要求在冬季HL20，夏季HL30。对于小齿轮轴上的一对滚动轴承，其润滑方式为甩油环，润滑油为润滑脂ZG4（GB49186）。其密封装置选用毡圈油封形式。24联轴器的选择241联接电机与减速器的联轴器选择（1）类型选择由于电机联接的是减速器的高速轴，故常用弹性联轴器，这里选择带制动轮弹性柱销联轴器，这种联轴器的特点是传递转矩的能力很大，结构更为简单，安装、制造方便，耐久性好，也有一定的缓冲和吸振能力，允许被联接两轴有一定的轴向位移以及少量的径向位移和角位移，适用于轴向窜动较大、正反转变化较多和起动频繁的场合。如图221半联轴器2制动轮3柱销4挡板图22GB501485HLL型带制动轮弹性柱销联轴器（2）载荷计算由公式23得公称转矩595039780DDMPTNMN由文献1中表141查得，故由文献1中公式143得计算转矩为1AK2853976CADT3型号选择从文献3中查得GB501485HLL型带制动轮弹性柱销联轴器，选择的型号是HLL6，其中许用转矩为，许用最大转速为，所以适用。142705YZ20NM140MINR242联接减速器与传感器的联轴器选择（1）类型选择由于是减数器的高速轴联接光电转速传感器，所以选择滑块联轴器，这是因为它的特点是它的中间滑块的质量很小，又具有弹性，故具有较高的极限转速。这种联轴器结构简单，尺寸紧凑，适用于小功率、高转速而无剧烈冲击处。如图231螺钉2半联轴器3滑块4半联轴器图23JB/ZQ438486KL3滑块联轴器1025（2）载荷计算公称转矩10539736DTINM联由文献1中表141查得，故由文献1中公式143得计算转矩为13AK506897CATNM3型号选择从文献3中查得JB/ZQ438486KL型滑块联轴器，选择的型号是KL3，1025其中许用转矩为，许用最大转速为，所以适用。10NM318INR243联接减速器与主令控制器的联轴器选择（1）类型选择选择滑块联轴器，这是因为它的特点是它的中间滑块的质量很小，又具有弹性，故具有较高的极限转速。这种联轴器结构简单，尺寸紧凑，适用于小功率、高转速而无剧烈冲击处。如图24（2）载荷计算公称转矩321952049708217TINM齿滚1螺钉2半联轴器3滑块4半联轴器图24JB/ZQ438486KL5滑块联轴器1732由文献1中表141查得，故由文献1中公式143得计算转矩为3AK18206CATNM3型号选择从文献3中查得JB/ZQ438486KL型滑块联轴器，选择的型号是KL5，1732其中许用转矩为，许用最大转速为，所以适用。160NM180MINR3主要零件强度计算31减速器中齿轮强度计算311齿根弯曲疲劳强度计算（1）端面重合度已知，由文献1中图1026查得126,5,914Z，070则31126（2）载荷系数使用系数由文献1中查表102得AK10AK动载系数已知7级精度，V29856246374MNDMVSI由文献1中查图108得1V齿间载荷分配系数由文献1中查表103得K1K齿向载荷分布系数根据文献1中表104要求先求得K28967152AFDH15B由由文献1中表104查得的公式32232081601HDKB3854216305再由文献1中查图1013得15FK330298AVK（3）斜齿轮的齿形系数FAY可近似地按当量齿数，由文献1中表105查取FAY3COSVZ331519602COSCS4VZ查得26FA（4）斜齿轮的应力校正系数SAY180SAY（5）螺旋角影响系数斜齿轮的纵向重合度34SIN0318TAN03185TAN9145DNBZM由的值，根据文献1中图1028查数值为092Y（6）3327281560TTFND由文献1中公式1016得35319820164809264057TFASNKYMPABM计算许用齿根弯曲疲劳强度（1）由文献1中图1020C查得大齿轮的弯曲疲劳强度极限58FE（2）由文献1中图1018查得弯曲疲劳寿命系数09FNK（3）60980123015423HNNJL（4）取弯曲疲劳安全系数,由文献1中公式1012得4S369876FNEKMPA所以符合要求。F312齿面接触疲劳强度计算弹性影响系数，单位为，数值列于1中表（106）EZ12MPA，89EZ42U3731220118952COSIN5COS856SIN0THKFUMPABD由文献1中图（1021）查得齿轮的接触疲劳强度极限LIM0HMPA接触疲劳寿命系数NK由，得出942310N98H由文献1中公式1012得38LIM0986541NHHMPAS32减速器低速轴的设计计算1初步确定轴的直径选取轴的材料为45，调制处理。取112，于是得0A330492011865PDAMN由于有键槽的影响D131082614074MM，取D140MM。（2）齿轮的受力分析3328017201956TTFNDTANTAN74162COSCOS5RNT2019T1439AF（3）绘制齿轮轴的受力简图，如图31所示，由图得，62LM235L求支座反力水平面支反力由，得0MC391220NHTFLF12935109646TNFARTFNH1NV1NV2FNV2TFNH1FNH2MHMHFRFNV1FNV2AMMVV1MV212MTT图31轴的载荷分布图（M，T的单位为NM）由，得0Y3102120913506425NHTNHFN垂直面支反力由，得0MC3111220NVRAFLFM213274968150741657691RANVN由，得0Y3122174627912639NVRNVFN（4）作弯矩图水平面弯矩图HM313135096412593165NFLM垂直面弯矩图V314117478NN22VADMFL37496815076915842NM合成总弯矩M图31522221953614798534891HVNM1316270632（5）按弯扭合成应力校核轴的强度进行校核时，通常是校核轴上承受最大弯矩和扭矩的截面（即危险截面B的强度）。当扭转切应力为脉动循环变应力时，取，由文献1中公式155得，计算应力06为31722232135489106817015CAMTMPAW式中轴的计算应力，单位为；CMPA轴所受的弯矩，单位为；NM轴所受的扭矩，单位为；T轴的抗弯截面系数，单位为；3对称循环变应力时轴的许用弯曲应力；1前已选定轴的材料为45钢，调质处理，由文献1中表151查得160MPA因此，故安全。1CA（6）精确校核轴的疲劳强度判断危险截面在22截面上，既有较大的弯矩，又有扭矩，所以校核22截面。虽然11截面承受的应力最大，但应力集中不大，而且轴径最大，故11截面不必校核。只校核22截面在22截面左侧抗弯截面系数为3183330115070WDM抗扭截面系数为31933326T弯矩M及弯曲应力为554891109576NM320023BMPAW扭矩T及扭转切应力为3382017NM3213102565TPA轴的材料为45，调制处理。由文献1中表151查得，640BMPA，HBS287241。1275MPA3SPA1MA截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数及按文献1中附表32查取。因为，经插值后可查得015RD60715DD148108又由文献1中附图31可得轴的材料的敏性系数为02Q5Q故有效应力集中系数按文献1中式附34为110824139K507Q由文献1中附图32得尺寸系数；由文献1中附图33得扭转尺寸系数；5轴按磨削加工，由文献1中附图34得表面质量系数为092轴未经表面强化处理，即，则按文献1中式312及312A得综合系数值为1Q32480589KK1715又由文献1中31及32得碳钢的特性系数，取01201，取55于是，计算安全系数值，按式156158则得CAS322127370948901AMK32315285072AS3242223981941CASS故可知其安全。在33截面右侧由公式318得抗扭截面系数为33302140580TWDM扭矩T及扭转切应力为3327N由公式321得80114954TMPA轴的材料为45，调制处理。由文献1中表151查得，640BPA，HBS287241。1275MPA35SPA1PA截面上由于轴肩而形成的理论应力集中系数按文献1中附表32查取。因为，经插值后可查得0914RD1074DD7又由文献1中附图31可得轴的材料的敏性系数为085Q故有效应力集中系数按文献1中式附34为11085714K由文献1中附图33得扭转尺寸系数；08轴按磨削加工，由文献1中附图34得表面质量系数为092轴未经表面强化处理，即，则按文献1中式312及312A得综合系数值为1Q4507892KK又由文献1中31及32得碳钢的特性系数，取051于是，计算安全系数值，按公式323则得CAS11512971549402AMSK故可知其安全。33滚动轴承的选择和寿命验算1滚动轴承的选择轴承为圆锥滚子轴承，型号为32230号。由文献1查得基本额定动载荷,基本额定径向静载荷，350RCKN0293RCKN，042E1Y额定工作寿命。HLH0（2）寿命验算设轴承所受的支反力合力为，1F2由轴的校核可知水平方向支反力为1350964NH26045NH垂直方向支反力为17NVF239NVF支反力合力为32522221113509647147NHVN326222398650F派生轴向力32719476201DNY28538DF则轴右移1237496017931658ADFF2轴承成为“紧轴承”，1轴承成为“松轴承”紧轴承2246897ADN松轴承1460FN由文献1中表136查得在中等冲击情况下取载荷系数51PF1轴承则32814620304297AFE1,0XY329115974286PAPFXFYN2轴承由公式328和329得则278904265AFE04,1XY2186578920534PAPFXYN因为，所以按轴承2的受力大小验算。21由文献1中表134查得温度系数，对于滚子轴承，。1TF31330610TRHFCLNP10631554829431297H由于，故选用的型号为32230轴承安全可10040HLL靠，是适用的。34键联接强度计算减速器中低速轴与齿轮联接是用圆头普通平键联接，其主要失效形式是工作面被压溃，因此，通常只按工作面上的挤压应力进行强度校核计算由文献1中公式61得331332108271026654PTMPAKLD式中传递的转矩，单位为；TNM键与轮毂键槽的接触高度，单位为；K键的工作长度，单位为，圆头平键，这里L1804LLBM为键的公称长度，单位为；为键的宽度，单位为；LMBM轴的直径，单位为；D键、轴、轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力，单位为，从文献PMPA1中表62查得；120PMPA故，符合要求。P35联轴器的强度计算351联接电机与减速器的联轴器强度计算根据所选电机YP280M6E140D75M联轴器的型号是HLL6，主要的参数为142705YZ主动端Z型轴孔A型键槽751421D1LM从动端Y型轴孔A型键槽7014222由电机的最大转矩/额定转矩20得联轴器的计算转矩2253597N107194NCATD310柱销中心分布圆直径（1015）121228111D3CT3794M柱销直径31040228D柱销长度27395LM柱销数其中取861Z柱销的剪切强度33232213107940648CATMPADZD柱销的挤压强度333313441079014728245CAPADL尼龙柱销材料的许用切应力，可取11MPAPA尼龙柱销材料的许用压强，可取811PMPAPMA则和，验算符合强度要求。P352联接减速器与传感器的联轴器强度计算联接减速器与传感器的联轴器选择的型号是KL3，主要参数为1025主动端Y型轴孔A型键槽1DML从动端Y型轴孔A型键槽2已知轴的直径70DM联轴器的外径234701D联轴器的计算转矩NCAT6893M滑块凸榫的工作高度53HD334121268970453CAPMPADD半联轴器端面与滑块接触的许用压力，对于未淬火钢与铸铁表面1015MA则，故适用。P353联接减速器与主令控制器的联轴器强度计算联接减速器与主令控制器的联轴器选择的型号是KL5，主要参数为1732主动端Y型轴孔A型键槽17DML从动端Y型轴孔A型键槽2已知轴的直径150DM联轴器的计算转矩NCAT6310联轴器的外径23454DM滑块凸榫的工作高度，由公式334得75HD312120615427540CATPMPAHDD半联轴器端面与滑块接触的许用压力，对于未淬火钢与铸铁表面1015MA则，故适用。P36齿轮齿条强度校核计算（1）齿轮材料为ZG35CRMO，查文献3可知其机械性能如下MPA；980BMPA；35S硬度小于229HBS。（2）齿轮参数模数，齿数，分度圆直径MM50M12Z450D压力角，齿顶高系数，21HA顶隙系数，变位系数C0X361按接触疲劳强度计算齿面接触疲劳强度计算公式335HCAHLEF21221式中计算载荷；CAF泊松比，塑料的泊松比为05，其余的材料为03；接触线长度；L弹性模量；E啮合齿面上啮合点的曲率半径；为计算方便，取接触线单位长度上的计算载荷336LFPCA33721338212EZE则上式为339ECAHZPH式中啮合齿面上啮合点的综合曲率半径，单位MM；弹性影响系数，单位MPA1/2；EZ314098289COSCOS2TCANFFKN31042MM；9450DLB由公式336得N/MM；FPCA317695MM；1450SINSIN22D由公式337得MM；21769由公式338得212EZE32410023MPA；18由公式339得ECAHZP104807695MPA；2又可知340HNSKLIM公式摘于文献1中1012；其中接触疲劳寿命系数；齿轮应力循环次数HNJLN6085729103652401公式取于文献1中1013，并查文献1中图1019得；HNK接触疲劳强度极限值；并查文献1中图1021得LIMHMPA；LIM2150H接触疲劳强度安全系数；HS由于点蚀破坏发生后只引起噪声、振动增大，并不立即导致不能继续工作的后果，故可取；1HS341NKLIMMPA；13250816；H故安全。362按弯曲疲劳强度计算342FSAFTFBMYK其中齿轮齿跟弯曲应力，单位MPA；齿轮弯曲疲劳许用应力，单位MPA；F载荷作用于齿顶时的应力校正系数，SAY齿形系数；F齿轮齿数；查文献3中12Z；5SAY；9F载荷系数343FVAKK按齿面接触疲劳强度计算时用的齿间载荷分配系数；F按齿面接触疲劳强度计算时用的齿面载荷分配系数；FVAKK21351892由公式342得齿根弯曲应力BMYFKSAT4289365102957MPA；0齿轮弯曲疲劳许用应力344FNFSKLIM公式摘于文献1中1012,其中弯曲疲劳寿命系数；查文献1中图1018得；086FNK弯曲疲劳强度极限值；LIM查文献1中图1020得MPA；710LIF齿根弯曲应力FNFSKLIMMPA；08671405F故安全。37传动轴的键联接强度计算传动轴的键联接是用圆头普通平键联接，其主要失效形式是工作面被压溃，因此，通常只按工作面上的挤压应力进行强度校核计算由文献1中公式61得33210827104655PTMPAKLD式中传递的转矩，单位为；NM键与轮毂键槽的接触高度，单位为；键的工作长度，单位为，圆头平键，这里L1804LLBM为键的公称长度，单位为；为键的宽度，单位为；LBM轴的直径，单位为；DM键、轴、轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力，单位为，从文PMPA献1中表62查得；故，符合要求。120PMPAP38出料杆的强度校核当出料杆取料时，出料杆受弯矩最大，故验算此时的状态,如图33图33出料杆受力分析179082438569NN22049851209560N根据摩擦力原理可知，在A点产生齿轮拉力为345129438561674FFN针对出钢杆变形失稳的情况，将出钢杆设计为整体铸钢结构，由图可知A、B点所受弯矩最大,且A点较单薄,所以对A点进行校核。对于A点矩形梁,宽度，50BM高度。570HM根据弯曲虎克定律得346AX3438560231892257QEMPAPABH其中为截面上的剪力N结论本文对出钢机的工作原理及工作过程进行了阐述，并依靠所学知识对出钢机的各结构进行了选择和论证，以便达到最佳的经济效益和工作效率。还对设计的出钢机的主要零件进行了强度校核。在毕业设计期间，使我以前学过的机械制图、理论力学、材料力学、机械原理、机械设计等专业基础课得到复习和巩固，并且使这些理论知识在实际中得到应用。毕业设计期间，通过查阅资料、进入工厂实际了解设备，这样不仅使我拓宽了知识面，而且还提高了设计能力和独立思考的能力。同时，设计期间遇到问题与同组同学共同查阅资料、共同研究探讨，使我认识到团队精神的重要性，为我以后走上工作岗位打下良好的基础。还有指导老师的敬业精神和对科学的严谨态度使我身受感染。在查阅国内外资料时，我深知我国钢铁企业技术水平与国外的差距是很大的，作为一名即将毕业的大学生，我感到我肩上的重任，同时，我也会把这种压力变为动力，不断的充实自己，提高自己的创新能力，为国家的富强、东北的振兴出一份力总之，这次毕业设计在我的知识上和人生上都具有重要意义，更是对我以后走向社会的一次难得的历练。致谢在本次毕业设计的过程中，我得到刘老师的大力支持和帮助，为我顺利的完成毕业实习打下了坚实的基础，而且也对我日后的学习和工作带来了很大的帮助。同时，我也要感谢机械工程系的各位老师在设计期间对我的指导和帮助。通过此次设计所得到的锻炼将给我将来走向社会带来极大的帮助。毕业设计以后，大学生活也将要结束，但是我不会停止学习，我会将在学校所学的知识融入实践中去，不辜负辽宁科技学院机械工程系各位老师的培养和希望。参考文献1濮良贵、纪名刚，机械设计（第七版）M，北京高等教育出版社，2001。2刘鸿文，材料力学（第三版）M，北京高等教育出版社，1991。3徐灏，机械设计手册（4）M，北京机械工业出版社，1991。4蔡春源，机电液设计手册（下）M，北京机械工业出版社，1997。5工业炉设计参考资料编写组，钢铁厂工业炉设计下M，北京冶金工业出版社，1985。6马鞍山钢铁设计院，中小型轧钢机械设计与计算M，北京冶金工业出版社，1979。7孙恒、陈作模，机械原理M，高等教育出版社，2000。8朱红一，出钢机的改造J,中国设备工程，2005。9SIMS,RBINSTMEACHENGR1986附录ROWTANDEMCOLDROLLINGMILLMODELSANDTHEFLATNESSCONTROLINTHESECONDHALFOF1994,SIDMARONTHE1STCOLUMNOFCOLDROLLINGMILLWASTRANSFORMEDINTOAROWOFFIVEFULLMILL,ANDEQUIPPEDWITHAPICKLINGLINETHECOMPOSITIONOFITSMILLEQUIPMENT,INCLUDINGSCREWDOWNHYDRAULICRACKONTHEBODYWITHTHEFIRSTAXIALMOVEMENTTOTHEMIDDLEOFTHESIXROLLROLLERMILLRACKALLTHESUPPORTROLLFINALAXIALONTHERACKMOBILEWORKROLLTHENEWCOLDROLLINGTECHNOLOGYANDTHISNEWPICKLINGLINETOALLOWTHEPICKLINGPROCESS,THEEXPORTSIZEANDSTRIPMILLFLATNESSOFTHECLOSEDCONTROLITCONTAINSTWOSTRAIGHTMEASUREMENTSYSTEMFIRST,THEEXITOFTHEMILL,ANDTHEOTHERISONARACKBETWEENTHECRACKSFLATNESSTHROUGHTHETRADITIONALFIRSTANDLASTAFEEDBACKLOOPBETWEENTHEMETHODSUSEDSTRAIGHTLINEMODELINSUPPORTOFTHEROLLANDAXIALMOVEMENTSETUPTOCONTROLTHEPOINTONLINEMODELUSEDTODESCRIBE6,4ROLLERMILLAXIALMOVEMENTOFFLATNESSOFLINEARELEMENTS,PARABOLICANDQUARTICEQUATIONAPARTFROMTHESTRAIGHTDEGREEFEEDBACKCONTROLANDSETUPONLINEMODEL,AUNIQUEFEEDBACKSYSTEMTHROUGHTHESTRIPTOCONFIRMTHENEWSHAPEOFTHETYPEOFRACKWITHTHEFLATNESSMEASUREMENTTOIMPROVETHEMILLEXPORTSSTRAIGHTNESSTHENEWSYSTEMALLHAVEREACHEDTHEOBJECTIVEOFIMPROVINGTHERANGEOFPRODUCTSOFFEREDBYTHEFLATNESSQUALITYREQUIREMENTSFLATNESSREQUIREMENTSSIDMARROLLINGMILL6501880MM,THICK0335MMANDMATERIALSTRENGTHFROMLOWCARBONSTEELTOHSLAANDINTHESCOPEOFTHECARBONSTEELMATERIALSFROMTHECOLDROLLEDFLATOUTGOODFORTHEWORKPIECECANINCREASEPRODUCTIONANDPRODUCTIVITY,ITISEASYTOMEETTHEREQUIREMENTSOFTHEFINALCUSTOMERTYPICALLY,THEFLATNESSOFRAWMATERIALSFROMTHECHANGETO15UNITSTOGOTHROUGHTHEENTRANCETOTHEEXPORTLINE,BUTACCORDINGTOTHERESIDUALERRORANDPATTERNSOFDIFFERENTWAVELENGTHS,THEROLLINGOFTHEROUGHNESSISSTILLGREATLYCHANGEDSIDMAROFTHEMILL,INTHESTABLEOPERATIONOFTHECIRCUMSTANCES,FROMRAWMATERIALSTO8UNITSWITHVOLUMEFLATNESSISTHESTANDARDPERFORMANCE,BETTERTHANFROMRAWMATERIALSTO11UNITS,WEAKERTHANFROMRAWMATERIALSTO5UNITSINTHENEWONLINEROLLING,ROLLINGWITHTHECOMPLETIONOFTHEVOLUMEWASSHORTER,ANDITSNEWHOTROLLEDTOTHE12VOLUMESBETWEENWELDINTHISREGARD,ITISTHEFLATNESSOFINTERFERENCEISPARTICULARLYIMPORTANT,BUTALSOFORASINGLEFEEDBACKSYSTEMOFFEEDBACKCAUSEDGREATDIF
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号