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吉林省 长春 地区 排水 工程设计 10 cad 图纸 毕业论文

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摘要环境污染问题是当今世界上最大的社会问题之一，尤其是水资源的过度开发和不合理利用。合理利用水资源是解决这些问题的关键，因此，水处理的发展对我国能否实现可持续的战略目标起着举足轻重的作用。本设计是吉林省长春地区A市的排水工程。其由两部分组成，即，城市排水管网系统的设计和城市污水处理厂的设计。排水管网系统共设计了A和B两套方案，经过技术经济比较，选择A方案。根据城市所处的地理位置和污水厂的规模，并结合考虑需脱氮除磷的要求，城市污水处理厂设计采用A2/O工艺。该工艺污水处理流程为：粗格栅泵房细格栅沉砂池初沉池厌氧池缺氧池好氧池二沉池消毒池电磁流计量出水排放。污泥处理流程为：污泥污泥提升泵房污泥浓缩池贮泥池污泥消化池污泥脱水间泥饼外运。通过此工艺的处理，出水水质将达到城镇污水处理厂污染物排放标准（GB18918-2002）一级B标准。关键词城市排水管网；城市污水处理厂；A2/O；沉淀池；污泥处理AbstractThe problem of environmental pollution is nowadays one of the greatest social concerns in the world, especially overexploitation and unreasonable use of the water resource. The water resource of rational utilization is the key to solving these problems。So the development of water treatment plays a decisive role to realize our country the sustainable strategic objective.The design is a drainage system in A tomn of Changchun of Jilin Province. It is made up of two parts, namely, the design of the system of urban drainage pipeline networks and design of the urban sewage treatment plant .A and B two sets of schemes that the system of drainage pipeline networks has been designed altogether, and compare through technological economy, choose A scheme.According to tomns geographical position and scale of sewage treatment plant, combining with the demand of denitrification and dephosphorization in treatment process, the sewage treatment plant designs and adopts A2/O craft. The sewage disposal procedure is: the medium screenthe pumping stationthe fine screenthe grit poolthe preliminary settling tankthe anaerobic poolthe anoxc poolthe oxic poolthe secondary settling tankthe disinfection tankthe electromagnetic flow meterdischarged into the river. The sludge treatment procedure is: sludgethe bumping roomthe grawity thickening tankthe sludge storing tankthe sludge digesting poolthe sludge dewatering room. After the treatment of this craft, the disposal water quality will reach the first class B standard ofpollutant discharge standard of urban sewage treatment plant (GB18918-2002 ). Keywords urban drainage pipeline networks urban sewage treatment plant A2/O settling tank sludge treatment不要删除行尾的分节符，此行不会被打印- II -目录摘要IAbstractII第1章 绪论11.1 概述11.1.1 城市概况11.1.2 目的和意义11.1.3 设计内容21.2 设计原始资料21.2.1 地形与城市规划资料21.2.2 气象资料31.2.3 地质资料31.2.4 受纳水体水文与水质资料3第2章 城市排水管网设计与计算52.1 城市排水管网设计原则52.1.1 排水系统的规划设计原则52.1.2 排水管网定线原则62.2 设计依据及排水体制的选择62.2.1 设计依据62.2.2 排水系统体制的选择72.3 城市污水管网计算82.3.1 城市污水管网设计方案的确定82.3.2 城市污水管网A方案水力计算92.3.3 城市污水管网B方案水力计算142.3.4 城市污水管网结果分析152.4 城市雨水管道水力计算152.4.1 雨水管道定线152.4.2 主要设计参数的确定162.4.3 汇水面积计算172.4.3 雨水管道水力计算18第3章 城市污水处理厂设计计算193.1 城市污水水量水质计算193.1.1 污水水量水质计算193.1.2 污水中污染物的处理程度确定213.2 城市污水处理工艺流程的确定253.2.1 国内城市污水处理工艺的比较和选用253.2.2 本设计处理工艺的确定273.3 污水处理构筑物的设计与计算283.3.1 总泵站283.3.2 细格栅333.3.3 沉砂池363.3.4 初沉池配水井383.3.5 初次沉淀池393.3.6 A2/O生物反应池443.3.7 二次沉淀池553.3.8 二沉池集配水井593.3.9 消毒接触池603.3.9 计量设备623.4 污泥处理构筑物的设计与计算633.4.1 污泥浓缩633.4.2 贮泥池643.4.3 污泥消化池653.4.4 污泥脱水74第4章 城市污水处理厂的布置754.1 污水厂的平面布置754.1.1 各处理单元构筑物的平面布置754.1.2 管道及渠道的平面布置754.1.3 附属建筑物764.2 污水厂的高程布置774.2.1 污水的高程布置774.2.1 污泥的高程布置784.3 土建与公共工程784.3.1 土建工程784.3.2 公共工程79第5章 污水处理厂投资估算与技术经济评价815.1 投资估算815.1.1 估算范围815.1.2 编制依据815.1.3 投资估算815.2 劳动定员815.2.1 生产组织815.2.2 劳动定员835.2.3 人员培训835.3 运行费用和成本核算835.3.1 成本估算的有关单价835.3.2 运行成本估算835.3.2 运行成本核算85致 谢86参考文献87附录1 污水管网电算结果（方案A）89附录2 污水管网电算结果（方案B）114附录3 雨水管道电算结果139附录4 空气管路计算表142附录5 污水高程计算表143附录6 污泥高程计算表146千万不要删除行尾的分节符，此行不会被打印。在目录上点右键“更新域”，然后“更新整个目录”。打印前，不要忘记把上面“Abstract”这一行后加一空行- XV -第1章 绪论1.1 概述随着科学技术的不断发展，环境问题越来越受到人们的普遍关注，为保护环境，解决城市排水对水体的污染以保护自然环境、自然生态系统，保证人民的健康，这就需要建立有效的污水处理设施以解决这一问题，这不仅对现存的污染状况予以有效的治理，而且对将来工、农业的发展以及人民群众健康水平的提高都有极为重要的意义，因此，城市排水问题的合理解决必将带来重大的社会效益。本设计是针对A市的排水工程，包括城市排水管网和城市污水处理厂，进行系统全面的设计。1.1.1 城市概况A市位于吉林省长春地区，该市人口约24万人。一条河流由西向东穿过市区，将城区分为区和区两部分。两区地势均坡向河流，并由一条铁路相连。该市有A、B两家企业分别位于两区，火车站位于区，城市沿河下游有风景区，交通十分便利，具有良好的发展前景。 该市属于规划中的新兴城市，为保护环境，实现社会、经济的可持续性发展，应尽可能的减少污染物的排放量，故需对城市污水及工业废水进行综合处理，使排入河流的污水水质达到设计要求并符合国家规定的标准。1.1.2 目的和意义此工程设计研究的目的在于通过对该市进行排水流域划分，排水体制确定，城市排水管网设计计算，污水厂规模、处理程度，各处理构筑物工艺尺寸及运行参数进行计算，并对整个城市的排水工程的总造价进行概预算分析及不同方案之间的技术经济比较来确定一个较为合理的方案来解决该市现有的排水状况问题。意义在于通过设计研究，可以确定一套技术可行，经济合理的方案。改善当地生态环境，提高人民生活质量和城市形象。避免城市下游旅游区由于受到污水的污染而影响经济效益。另外通过本次毕业设计，让我们对排水工程有一个更系统全面深入地了解，培养我们分析问题、解决问题，综合运用所学知识独立工作的能力，并能从技术、经济、环境与社会等多方面综合考虑，为将来在排水工程的实际工作岗位上工作打下坚实的基础。1.1.3 设计内容1.分析自然现状的排水条件，经济合理的确定城市排水体制。2.并确定排水管网的走向和位置，并进行经济比较。3.泵站的数量和规模。4.确定污水厂位置和规模。5.进行管网的水力计算。6.确定污水和污泥的处理流程，进行各构筑物的设计计算。7.进行经济概算，成本核算。8.绘制相关图纸。1.2 设计原始资料1.2.1 地形与城市规划资料1.城市地形与总体规划平面图一张，比例 1：10000。2.城市各区人口密度与居住区生活污水量标准（平均日）：表1-1 城市人口密度与生活污水量标准 指标区域人口密度（人/公顷）污水量标准（升/人日）区200140区1501203.城市各区中各类地面与屋面的比例（%）：表1-2 地面与屋面比例区域各种屋面混凝土与沥青路面碎石路面非铺砌土路面公园与绿地区5020101010区40201010204.工业企业与公共建筑的排水量和水质资料：表1-3 工业企业与公共建筑的排水量和水质资料企业或公共建筑名称平均排水量m3/d最大排水量m3/dSSmg/lCODmg/lBOD mg/l总氮mg/l总磷mg/lPH水温A 厂10005080010005003020715B厂80040100012006003515720火车站50030300450300207715注：工业企业废水的特殊水质可以另行说明；如果企业与公共建筑的废水已经经过处理，按处理后的水质填写。1.2.2 气象资料1.气温（）等资料见表1-4。 表1-4 气象资料年平均气温（）5月平均最高（）20年最低气温（）-30月平均最低（）-15年最高气温（）28月平均气温（）4湿度在-10以下的天数100湿度在0以下的天数120降雨量（mm/年）400年蒸发量（mm/年）2002.常年主导风向：西北。1.2.3 地质资料城市的地质资料见表1-5。表1-5 地质资料土壤性质冰冻深度m地下水位（在地表下）m承载力kpa排水管网在干管处一般性资料粘土-1.8-8.0250污水总泵站与污水处理厂址处亚粘土-1.8-9.02501.2.4 受纳水体水文与水质资料受纳水体为河流时，污水处理厂排放口处理资料见表1-6。表1-6 受纳水体水文与水质资料流量m3/d流速m/s水位标高m水温DO mg/lBOD mg/lSS mg/lSS允许增加量mg/l最小流量时（月平均）2101.292.0441.01.20.1最高水位时4004.096.02061.01.00.1常水位时3002.594.01551.01.10.1在污水总排放口下游50公里处有风景区，要求BOD1.5 mg/l。双击上一行的“1”“2”试试，J(本行不会被打印，请自行删除)第2章 城市排水管网设计与计算2.1 城市排水管网设计原则2.1.1 排水系统的规划设计原则排水系统是控制水环境污染、改善和保护环境的重要设施，同时也是人民身体健康、日常生活以及厂矿企业发展的保障措施。因此，排水工程的规划与设计必须在区域规划及城市工业企业的总体规划基础上进行。排水系统的规划与设计应遵循以下原则：1.要认真贯彻执行宪法中“国家保护环境和自然资源，防治污染和其它公害”以及环境保护法、水污染防治法。坚持经济建设、城市建设、环境建设同时规划、同时实施、同时发展的原则，开展以城市为中心的环境综合治理，以实施经济效益、社会效益和环境效益的统一，在这些指导思想下，进行排水工程的规划与设计。2.认真贯彻“全面规划、合理布局、综合利用、化害为利”的环保方针，正确安排好工农、城市、生产、生活等方面的关系，使经济发展和环境保护统一起来，注意预防和消除对环境的污染。3.排水工程的规划应符合区域规划及城市和工业企业的总体规划，并应与城市和工业企业中其它单项工程设施密切配合，互相协调。4.排水工程的设计应全面规划，按近期设计，考虑发展有扩建的可能性，并应根据使用要求和技术经济的合理性等因素，对近期工程做出分期建设安排。5.在规划与设计排水工程时，必须注意要认真执行有关部门制定的现行有关标准、规范和规定。 必须执行国家关于新、改、扩工程实行防治污染的“三同时”规定。6.排水系统的规划与设计，要与邻近区域的污水、污泥处理与处置相协调。必须在较大范围内综合考虑。7.排水系统的规划与设计，应处理好污染源治理与集中处理的关系。对工业废水要进行适当的预处理，达到要求后排入城市排水系统。2.1.2 排水管网定线原则排水管网的定线原则是：应尽可能在管线较短和埋深较浅的情况下，让最大区域的污水自流排除。定线时通常考虑的因素是：地形和竖向规划；排水体制；污水厂和出水口位置；水文地质条件；道路宽度；地下管线和构筑物的位置；工业企业和产生大量污水的建筑物的分布情况以及发展远景和修建顺序等。地形一般是影响管道定线的主要因素，定线时应充分利用地形，使管道的走向符合地形趋势，一般应顺坡排水。地形标高较高的污水不要经较低地区泵站排水。排水管网定线的顺序应当是先确定污水处理厂的位置，然后依次确定主干管、干管、支管的位置。污水厂应设在河流下游，地下水流向的下游，城市主导风向的下风向。管道埋深和泵站数量直接影响到工程总造价，管网定线需做方案比较，选择最合适的管线位置，使其既能减少埋深，又可少建泵站。排水管道定线应尽量避免或减少管道与河流、山谷、铁路及地下构筑物交叉，以降低施工费用，减少养护工作的困难。当排水干管与等高线垂直时，排水干管一般采用双侧集水；当排水干管与等高线斜向相交时，排水干管一般采用单侧集水。当排水干管双侧集水时，干管间距一般为6001000m；当排水干管单侧集水时，干管间距一般为600800m。2.2 设计依据及排水体制的选择2.2.1 设计依据设计依据包括：1.GBJ14-87 室外排水设计规范；2.GB8978-1996 污水综合排放标准；3.GB18918-2002 城镇污水处理厂污染物排放标准；4.CJ3082-99 污水排入城市下水道水质标准；5.长春地区A市排水工程设计任务书；6.给水排水设计手册；7.A市总体规划平面图；8.土建、市政工程估算定额标准。2.2.2 排水系统体制的选择在城市和工业企业中通常有生活污水、工业废水和雨水。这些污水是采用一个管渠系统来排除，或是采用两个或两个以上各自独立的管渠系统来排除。污水的这种不同排除方式所形成的排水系统，称作排水系统的体制，简称排水体制。排水系统的体制，一般分为合流制和分流制两种类型。合流制排水系统是将生活污水、工业废水和雨水混合在同一个管渠内排除的系统。现在常用的是截流式合流制排水系统，这种系统实在临河岸边建造一条截流干管，同时在合流干管和截流干管相交之前或相交处设置溢流井，并在截流干管下游设置污水处理厂。合流制特点如下：1.从环境保护方面来看，它将生活污水、工业废水和雨水全部截流送往污水厂进行处理，然后排放，从控制和防止水体的污染来看，是较好的。可是雨天时有部分混合污水经溢流井溢入水体，使水体遭受污染，甚至达到不能容忍的程度。但此缺点可在溢流出水口附近设置雨水污水存储池以减轻城市水体污染。2.从工程造价方面来看，截流主干管尺寸很大，污水厂容量也增加很多，建设费用也相应地增高。但据国外有的经验认为合流制排水管道的总造价比完全分流制一般要低20%40%。3.从维护管理方面来看，晴天只是部分流，管内流速较低，易产生沉淀；雨天时接近满管流，管中的沉淀物易被暴雨水冲走，故可减低管道维护管理费用。但是晴天与雨天流入污水厂水量变化很大，增加了合流制排水系统污水厂运行管理的复杂性。分流制排水系统是将生活污水、工业废水和雨水分别在两个或两个以上各自独立的管渠内排除的系统。排除生活污水、城市污水或工业废水的系统称污水排水系统；排除雨水的系统称雨水排水系统。分流制特点如下：1.从环境保护方面来看，生活污水和工业废水全部送往处理厂进行处理，使受纳水体免遭受污染。但分流制对初将雨水不能采取处理，造成初降雨水的污染，有时还很严重。2.从工程造价方面来看，由于分流制雨水、污水分流而多设一条雨水排水系统，但管径可适当减小，该市又有较好的接纳水体，雨水可就近排除。且分流制可以分期建设，缩短工期，提高效益，适合我国国情。3.从维护管理反面来看，分流制可保证城市污水在水管内的流速不致太小而发生淤积，同时进入污水厂的水质水量变化小，有利于污水厂的运行管理。所以，根据城市工业企业规划，环境保护的要求，污水的利用情况，原有的排水设施，水质、水量、地形、气候等条件，从全局出发，在满足环境保护的前提下，综合考虑，确定本设计采用分流制排水系统。2.3 城市污水管网计算2.3.1 城市污水管网设计方案的确定1.污水厂位置的选择 综合考虑A市地形、地势及河水流向、风向等因素，将污水厂址选在该市东南角，靠近岸边又与岸边留有一定距离，且离市区符合卫生防护要求（污水厂距居民区大于300m）。污水厂设在河流下游，不会对城市的饮用水源及自然景观产生污染。同时污水厂处于城市常年主导风向的下风向，不会对城市产生空气污染。污水处理厂工程地质条件较好，交通方便，靠近受纳水体，处理后的水可以就近排放。2.污水管道定线 依据城市地形，将A市按城市分区也划分为两个排水区域，并设计出两种方案，以便于进行方案比较。两种设计方案分别为方案A和方案B。 （1）方案A：根据城市的地形特点，两个区的地势均坡向河流，地面坡度不大，故区和区均采用正交截流式布置方案。区干管沿垂直（近似）等高线方向布置，干管采用双侧集水；区街区规划较为整齐，但街道与等高线斜交，故定设干管与等高线斜向相交，干管采用单侧集水。此方案共设有两根主干管，穿越两次铁路，穿越一次河流。（2）方案B：由于该市街区规划较为规整，仅区火车道东侧区域街区形状有些辐射状，故方案B只改动区火车道东侧区域排水管道的走向，将方案A中的与等高线垂直（近似）铺设的干管改为与等高线平行（近似）铺设，但仍满足污水顺坡自流排除的原则，在街区的最东侧设主干管收集来自干管的污水。在管网布置中，两区沿河布置的污水主干管都得穿越一次铁道，穿越铁道需要顶管施工。区污水主干管在收集齐区污水后还得采用倒虹管施工方式过河，在与区污水主干管会合后将城市污水共同送入城市污水处理厂进行二级处理。2.3.2 城市污水管网A方案水力计算1.街区编号并计算面积、比流量 按各街区的平面范围计算出街区面积。由原始资料可知，区人口密度200cap/ha，污水量标准140L/（capd）；区人口密度150cap/ha，污水量标准120L/（capd）。经计算统计，区街区面积总计823.7ha，人口数为164740人，区街区面积总计482.05ha，人口数为72308人。比流量q0（L/（sha），可用下式求得： （2-1）式中 n居住区生活污水定额（L/（capd）； p人口密度（cap/ha）。则区比流量：q0=140*200/86400=0.324 L/（sha）区比流量：q0=120*150/86400=0.208 L/（sha）2.划分设计管段，计算各管段的设计流量 方案A中管网定线、设计管段的划分见图2-1。由原始资料可知，A市有两家工业企业和一个火车站，排水量分别如下：（1）A厂最大时排水量50m3/h，设计秒流量13.89L/s；（2）B厂最大时排水量40 m3/h，设计秒流量11.11L/s；（3）火车站最大排水量30 m3/h，设计秒流量8.33 L/s。各设计管段的设计流量通过计算机进行计算，本设计是初步扩大设计，只对干管和主干管进行设计计算，具体见附录1中污水管道方案A电算结果。3.设计规定 污水管道在设计时要满足以下规定：（1）最小流速：为防止管道淤积，根据设计规范及有关运行经验，污水管道最小流速定为0.6m/s。图2-1 A方案污水管网平面布置图图2-2 B方案污水管网平面布置图（2）最小管径：为防止管道淤积，减少清通次数，街区和厂区内连接管道的最小管径采用200mm，街道管（支管、干管、主干管）的最小管径采用300mm。（3）最小设计坡度：管径为200mm时，采用最小设计坡度为0.004；管径为300mm时，采用的最小设计坡度为0.003。（4）不同管径的最大设计充满度见“城镇排水工程设计规范” 。（5）最大埋深：根据当地地下水位及地质情况，管道最大埋深采用6.406.50m。（6）最小覆土厚度：必须满足三点要求：防止管道内污水冰冻和因土壤冻胀而损坏管道，要求管内底标高在冰冻线以上0.15m；防止管壁因地面荷载而受道破坏，要求覆土厚度大于0.7m；满足街坊污水连接管衔接的要求。4.管道起点埋深的确定 管道起点埋深要考虑冰冻深度、覆土厚度和管道连接要求，通过计算确定。室外排水设计规范规定：无保温措施的生活污水管道或水温与生活污水接近的工业废水管道，管底可埋设在冰冻线以上0.15m。有保温措施或水温较高的管道，管底在冰冻线以上的距离可以加大，其数值应根据该地区或条件相似地区的经验确定。该地区最大冰冻深度为1.80m，则干管起端管底埋深可为1.65m。覆土厚度采用0.70m。满足连接要求所需的管道埋深按下式计算：H= hILZ1Z2h （2-2）式中 H所需的管道起点的最小埋深（m）；h街区管起点出户管最小埋深，一般采用0.500.70m；Z1管道起点地面标高（m）；Z2街区管起点地面标高（m）；I 街区管和污水支管的坡度；L 街区管和污水支管的长度（m）；h 街区管和污水支管的管内底高差（m），高差取0.1m。各干管管段起点埋深计算结果见表2-1，并与冰冻深度和覆土厚度相比较之后，得出最终干管起点埋深H。冰冻线在地下1.8m处，覆土厚度为0.7m。5.控制点的确定 在污水排放区域内，对管道系统的埋深起控制作用的地点称为控制点。确定控制点的标高一方面应根据城市竖向规划，保证排水区域内各点的污水都能排出，并考虑发展，在埋深上留有余地。另一方面，不能因照顾个别控制点而增加整个管道系统的埋深。根据A方案地形及管网布置的特点，39点为区管网的控制点，该点埋深为1.82m；1点为区管网的控制点，该点埋深为2.12m。表2-1 方案A各干管起点埋深计算表 （m）管段编号hILZ1Z2hHH160.50.004830103.20105.000.12.122.127150.50.004750104.60106.300.11.901.9016210.50.004550103.00104.300.11.501.6522250.50.004550102.60104.100.11.301.6526310.50.004500102.60103.400.11.801.8032380.50.004850102.60103.600.13.03.039460.50.004580105.00106.100.11.821.8247540.50.004580105.90107.200.11.621.6555630.50.004830106.90107.800.13.023.0264720.50.004530107.40107.800.12.322.3273810.50.004800105.60107.100.12.32.382920.50.004520104.80105.600.11.881.88931020.50.004830102.50105.000.11.421.656.管网水力计算 管道的水力计算通过计算机进行计算，结果见附录1。7.管道穿越铁路 管道在设计中有主干管穿越铁路，其中区穿越铁路的排水管道管径为700mm，区穿越铁路的管道管径为500mm。管道在穿越铁路的时候应按以下要求进行：（1）管线最好垂直于铁路，以缩短穿越长度。（2）穿越的管道在可能的条件下宜争取敷设在铁路下已有的涵洞中。（3）穿越铁路的管道，其断面、坡度、流速、流量等设计数据宜与上下游管段相同或相当，高程应相互衔接。但管道结构尺寸应按照相应的外部荷载计算，并经当地有关铁路交通管理部门同意。（4）由于被穿越的铁路连接被河分开的区与区，铁路车流量大，所以采用套管顶管法施工。采用顶管施工时应注意覆土厚度、水质情况、地下水位等条件。套管管材一般采用加固管，管径不小于900mm。污水管道敷设在套管内通过，并设事故排出口和为排除套管内积水的措施。两端设检查井，井位宜在车轮或荷载压力线以外，并在路堤坡脚或路堑以外。（5）套管管顶与铁路轨底之间的垂直距离应不小于1.2m。8.管道穿越河流 管道在设计中有主干管穿越河流，且过河前管道直径是700mm。由于河面与河滩叫宽阔，河床深度较大，采用多折型倒虹管过河。多折型倒虹管，一般敷设2条工作管道，其位置宜设在河床、河岸不受冲刷的地段。河流两端设置倒虹管进出水井并不受洪水淹没，井内应有闸槽闸板或闸门、排气阀和排水装置。进水井内应备有冲洗设施和事故排出口。井的工作室高度（闸台以上）一般为2m。井室人孔中心应尽可能安排在各条管道的中心线上。位于倒虹管前的检查井，应设置沉泥槽。为防止河底冲刷而损坏管道，不通航河流水平管外顶距河底高差不小于0.5m；通航河流其高差不小于1.0m。多折型倒虹管的上行下行斜管与水平管的交角一般不大于30，本设计采用15角。倒虹管内设计流速应不小于0.9m/s，也不应小于进水管内流速。当流速达不到0.9m/s时，应加定期冲洗措施，冲洗流速不小于1.2m/s。倒虹管采用钢管，其中一条发生事故时另外一条在提高水压线后并不影响上游管段正常工作仍能通过设计流量。倒虹管的水力计算：由管网的水力计算结果可知倒虹管的设计流量为175.26L/s，倒虹管长为600m，共四只15弯头。倒虹管上游管道流速=0.82m/s。采用两条管径相同而平行敷设的工作管线，管径D=325mm，每条倒虹管流量q=175.26/2=87.63 L/s。查表得D=325mm，q=87.63 L/s，i=0.0047，=1.01 m/s0.9m/s，同时=1.01 m/s0.82m/s。 倒虹管沿程水头损失h0=il=0.0047600=2.82m进口局部水头损失h1=0.5=0.026m出口局部水头损失h2= =1.0=0.052m弯头局部水头损失h3=，=0.15，4只弯头h3=40.15=0.312m倒虹管全部水头损失H =2.82+0.026+0.052+0.312=3.21m9.泵站设置地点的确定 在排水系统中，由于地形条件等因素的影响，通常可能设中途泵站、局部泵站、终点泵站。当管道埋深接近最大埋深时，为提高下游管道的管位而设置的泵站称为中途泵站。若将低洼地区的污水提升到地势高地区管道中；或是将高层建筑地下室、地铁、其它地下建筑的污水抽送到附近管道系统所设置的泵站称为局部泵站。此外，污水管道系统终点埋深通常很大，而污水理构筑物因受受纳水体水位的限制，一般须埋深很小或设置在地面上，因此须设置泵站将污水抽升至处理构筑物，这类泵站称为终点泵站或总泵站。本设计中主要采用的是中途泵站和总泵站。据设计原始资料，排水管网干管处地下水位-8.0 m，污水总泵站与污水处理厂址处地下水位-9.0m。主干管的终端埋深由水力计算可知为8.20m，可不设提升泵站；主干管在108点的埋深为7.54m（见水力计算表），后续的埋深都已超过地下水位。但此点已在管网后段，考虑到提升主干管后下游干管能顺利接入且管道提升前后埋深较为均匀，将污水提升泵站改设在107点。107点的埋深为6.08m，提升后污水管道埋深在冰冻线以上0.15m，即1.65m，提升高度为4.43m。总泵站设在管网终端，城市污水处理厂内。2.3.3 城市污水管网B方案水力计算1.划分设计管段并计算各管段的设计流量 方案B中管网定线、设计管段的划分见图2-2。设计中采用两条主干管，穿越两次铁路的方案。各设计管段的设计流量通过计算机进行计算，计算结果见附录2中污水管道B方案水力计算表。2.确定各管段的起点埋深 如前所述，各干管起点埋深计算结果见表2-2。3.控制点的确定B方案控制点的选取同A方案。4.管网水力计算B方案管道水力计算的计算结果见附录2。表2-2 方案B各干管起点埋深计算表 （m）管段编号hILZ1Z2hHH终73790.50.004720106.40107.200.12.682.6880850.50.004940105.70107.200.12.862.8686930.50.004840104.40105.800.12.562.565.中途泵站的确定主干管的终端埋深为8.63m，不需要中途提升。主干管的情况同方案A中主干管的情况，在104点设中途提升泵站，中途泵站将管道埋深由6.08m提升到1.65m，提升高度为4.43m。总泵站设在管网终端，位于污水处理厂内。 2.3.4 城市污水管网结果分析根据电算初步结果，确定A方案和B方案均须设一个中途泵站,泵站的位置及提升高度方面条件相同，两套方案都穿越铁路两次。本设计主要考虑的是管网造价问题。表2-3 A、B方案经济比较方案A方案B设中途泵位置107点107点泵站设计水量（L/s）124.23124.23水泵静扬程(m)4.434.43泵站造价(元)621150.0621150.0终点埋深(m)8.208.63总管长（m）32970.035940.0管网总造价(元)6136883.06435718.0总造价(元)6758033.07056868.0由上表可以看出A方案的总造价要比B方案的少，在满足同样的城市排水要求下，最后选择A方案为最终的设计方案。2.4 城市雨水管道水力计算2.4.1 雨水管道定线该市区和区地形均坡向水体，本次设计仅选一条街道进行雨水管道水力计算。所选街道位于城市区，雨水干管将收集的雨水直接就近排入河流。但在实际工作中应注意在分流制排水系统中，地面雨水能以最短距离靠重力就近排入水体，应少出现逆坡排水。若有重要广场，在雨水管道布置时注意避让，避免雨水管道穿越广场。2.4.2 主要设计参数的确定1.长春地区A市暴雨强度公式 经查给水排水手册，长春暴雨强度公式为：q= （2-3）式中 q 设计暴雨强度（L/sha）；P 设计重现期,据A市实际，取P=1年； t 设计降雨历时(min)；t=t1+mt2 （2-4） t1地面集水时间（min）； t2管渠内雨水流行时间（min）；m折减系数。根据室外排水设计规范规定：暗管m2.0，明渠m1.2。本设计取m2.0。2.地面集水时间t1的确定根据室外排水设计规范规定：地面集水时间视距离长短和地形坡度及地面覆盖情况而定，一般采用t1 =515min。根据经验，A市采用t1=10min。3.径流系数值的求定整个汇水面积上的平均径流系数为： （2-5）式中 Fi 各类地面的面积（ha）；i 各类地面径流系数。各类地面径流系数i值见表2-4。根据表1-2，可分别求出区、区的地面径流系数、。区： = 0.715；区： = 0.64。表2-4 地面径流系数i值地面种类值各种屋面、混凝土、沥青路面碎石路面非铺砌土路面公园、绿地0.900.400.300.154.雨水设计流量确定雨水设计流量按下式计算： （2-6）式中 Q雨水设计流量（L/s）； 地面径流系数；F雨水汇水面积（ha）； q设计暴雨强度（L/sha）。5.一般规定雨水管道设计应满足以下规定：（1）雨水管道按满流计算，最小设计流速一般不小于0.75m/s，钢筋混凝土管最大流速不超过5m/s。（2）雨水管道最小管径为300mm，相应最小设计坡度3。（3）管道的连接，一般采用管顶平接，必须保证进水管底不得低于出水管底，且保证覆土大于或等于0.7m。（4）充分利用地形，就近排入水体或低洼地区。（5）根据城市规划布置雨水管道，应平行道路铺设，宜布置在行道或草地下，不宜布置在快车道下，雨水口布置应使雨水不致漫过路面，间距视道路坡度、宽度不同而定。联络管最小管径300mm，最小坡度0.01。2.4.3 汇水面积计算根据管道的具体位置，在管道转弯处，管径或坡度改变处，有支管接入或两条以上管道交汇处以及超过一定距离的直线管段上应设检查井，两检查井之间流量、管径、坡度不变的管段为设计管段，各设计管段汇水面积的划分应结合地形坡度、汇水面积大小及雨水管道布置情况而划定。1.管道定线、划分流水流域和设计管段 根据城市总体规划平面图，选择一条街道布置雨水管道，并确定各设计管段。2.计算各设计管段的汇水面积各设计管段汇水面积的划分应结合地形坡度、汇水面积的大小和雨水管道的布置情况而划定。雨水管道的汇水面积应基本上保证均匀增加，这样才能保证管径是均匀增加的，另外在管径发生变化的地方应对汇水面积适当的加以调整。一般而言，管径变化的管段上游应适当的减少汇水面积而在下游增加汇水面积，这样做的原因是可以使管道的坡度都适当的减小。2.4.3 雨水管道水力计算雨水管道通过计算机程序进行计算，其结果见附录3。第3章 城市污水处理厂设计计算3.1 城市污水水量水质计算3.1.1 污水水量水质计算1.设计流量 根据电算结果，生活污水平均流量：Q生活平均=367.90L/s1324.44m3/h31787 m3/d又因为A厂平均排水量：qA=1000 m3/d=41.67 m3/h=11.57 L/sB厂平均排水量：qB=800 m3/d=33.33m3/h=9.26 L/s火车站平均排水量：q火=500 m3/d=20.83 m3/h=5.79 L/s所以城市污水平均流量：Q平均=367.90+11.57+9.26+5.79=394.52 L/s=1420.27 m3/h34087 m3/d城市污水设计流量：Q设计551.97 L/s1987.10m3/h47690 m3/d2.设计人口数根据工厂及火车站废水量和工厂及火车站废水中含有的悬浮物浓度和生化需氧量浓度，折算成工厂及火车站废水的当量人口数。 表3-1 工厂及火车站废水折合的当量人口数厂名平均日污水量（m3/d）五日生化需氧量（BOD5）悬浮物（SS）浓度C（g/m3）总量CQ（g/d）当量人口N1/人浓度C（g/m3）总量CQ/（g/d）当量人口N1/人A厂10005005000001666780080000017778B厂80060048000016000100080000017778火车站50030015000050003001500003333合计23003766738889生活污水中的BOD及SS值分别取30g/（人d）和45 g/（人d）。据此工厂及火车站废水折合成当量人口数如表3-1所示。根据电算结果，居住区生活污水为污水来源的城市居民人口数N=237048人。综合上表结果，可算出该城市总的设计人口数，如表3-2所示。表3-2 设计人口计算表污水来源设计人口数/人按BOD5计算按SS计算居住区生活污水237048237048工厂及火车站废水3766738889合计2747152759373.污水水质污染程度每人每天生活污水量为：=134.1L/（人d）生活污水平均BOD5浓度为：=0.224 g/L =224mg/L生活污水平均SS浓度为：=0.336g/L=336mg/L生活污水COD平均浓度为CCOD=400mg/L生活污水TN平均浓度为CN=40mg/L生活污水TP平均浓度为CP=8mg/L生活污水与工业废水混合后，BOD5浓度为 =242.03mg/L生活污水与工业废水混合后，SS浓度为 =343.26mg/L生活污水与工业废水混合后，COD的浓度为 =437.11mg/L生活污水与工业废水混合后，TN的浓度为 =39.30mg/L 生活污水与工业废水混合后，TP的浓度为 =8.50mg/L 3.1.2 污水中污染物的处理程度确定3.1.2.1 污水中SS的处理程度 污水中SS的处理程度可按污水排放口处SS的允许浓度和污水排放口处水质要求的方法分别计算，选取需处理程度高者。1.按污水排放口处SS的允许浓度计算首先求出排放口处SS的允许排放浓度，根据已知条件，列出如下方程 CSS允许 = P（+1）+CSS河 （3-1）式中 Q河流河流流量（m3/s），Q河流= 210m3/s； Q平均污水平均流量（m3/s），Q平均= 0.395m3/s； P河流中允许增加SS浓度（m3/h），P=0.1mg/L； CSS河河流中SS浓度（mg/L），CSS河=1.2mg/L。带入各值，得CSS允许=0.1（+1）+1.2=54.46 mg/L则可求出SS的处理程度为= 84.13%2.按污水排放口处水质要求计算污水二级处理排放口SS浓度要求为20 mg/L。则可求出SS的处理程度为= 94.17%从这两种计算方法中比较得出，方法2得出的处理程度高于方法1，所以本处理厂SS的处理程度为94.17%。3.1.2.2 污水中BOD5的处理程度 污水中BOD5的处理程度按河水中溶解氧的最低容许浓度，河流中BOD5的最高允许浓度和污水排放口处水质要求三种方法分别计算，选择处理程度高者。1.按河水中溶解氧的最低容许浓度计算按照河流在最不利时，即最小流量时接纳污水进行计算，排放口处污水DO污水=2.0mg/L，温度T污水=13。排放口处DO的混合浓度为=4.0mg/L混合温度Tm为=4.02在水温为4.02时，可查表或用下式计算耗氧速率常数k1值 （3-2）式中 温度系数，=1.047； k1（20）20时的耗氧速率常数，k1（20）=0.1。带入各值，得=0.048同理可求出复氧速率常数k2值 （3-3）式中 温度系数，=1.024k2（20）20时的复氧速率常数，k2（20）=0.2。带入各值，得=0.137然后求起始点的亏氧量D0和临界点的亏氧量Dc。查表得出4.02时的饱和溶解氧浓度DOs=13.12mg/L，可算出D0=13.12-4.00=9.12mg/L；Dc=13.12-4.00=9.12mg/L由上可知，在污水排放口河流的亏氧量就达到临界点，所以在用试算法求起始点有机物浓度L0和临界时间tc时，设临界时间为tc=0d，将此值代入下式 从而可求得L0为26.03mg/L，将L0=26.03mg/L代入下式得tc= =0，符合要求。污水排入河流后，河流中所允许的BOD5浓度为26.03mg/L。根据下式，可以求出二级污水处理厂出口处的BOD5值，即计算得CBOD水=13456mg/LCBOD5=242.03 mg/L。故污水不用处理，可直接排放。2.按河流中BOD5的最高允许浓度计算处理程度为计算方便，按污水温度为20时进行计算，由污水排放口流到50km处的时间t=0.482d将20时的L5R、L5ST的数值换算成4.02时的数值，已知20时的L5ST=1.5mg/L，则1.5=L0（1-），计算得出L0=1.5/0.684=2.193mg/L，化为4.02时的L5ST L5ST=2.193（1-）=2.1930.425=0.932mg/L20时L5R=1mg/L，则L0=1/0.684=1.462mg/L .4.02时的L5R=1.4620.425=0.678mg/L则4.02时排放污水中的BOD5的允许浓度L5eL5e= （3-4）式中 L5R河流中原有的BOD5浓度（mg/L）； L5ST水质标准中河水的BOD5最高允许浓度（mg/L）； k4.02耗氧速率常数，k1=0.048d-1；t污水排放口到计算断面的流行时间（d），t=0.482d。带入各值，得L5e=117.014mg/L将4.02时的L5e转换成20时的数值 L0=117.014/0.425=257.327 mg/L其20时的L5e为L5e=257.3270.684=176.012 mg/L污水处理程度为=27.3%3.按污水排放口处出水水质要求计算污水二级处理排放口BOD5浓度要求为20 mg/L，则污水处理程度为：=91.74%3.1.2.3 污水中TN的处理程度 按污水排放口出水水质要求计算。污水二级处理排放口总氮浓度要求为20 mg/L，则污水处理程度为：=49.11%3.1.2.4 污水中TP的处理程度 按污水排放口出水水质要求计算。污水二级处理排放口总磷浓度要求为1 mg/L，则污水处理程度为：=88.24%3.2 城市污水处理工艺流程的确定3.2.1 国内城市污水处理工艺的比较和选用污水处理厂的主要任务就是对城市污水进行无害化处理，使之达到国家规定的城市污水排放标准，然后排放或利用，达到环境保护的目的。在处理工艺上力求设备简单，运行方便，处理成本低，处理效果显著。目前国内常用的城市污水二级生物处理工艺多为活性污泥法。活性污泥法是当前污水处理技术领域中应用最为广泛的技术之一，它已成为生活污水、城市污水以及有机性工业废水的主体处理技术。目前城市生活污水的活性污泥法处理工艺有许多种。最早开始使用的传统活性污泥法，是较普遍采用且较成熟的处理工艺，其污水和回流污泥均由曝气池池首端流入，对BOD5和SS的处理效率均为9095%，但是曝气池前端供氧不足，后端过剩，耐冲击负荷能力弱，同时对N、P的处理效果差。另外，氧化沟、SBR（间歇式活性污泥法）、AB法（吸附生物降解工艺）、A/O（缺氧好氧工艺）法及A2/O法（厌氧缺氧好氧生物脱氮除磷工艺）等在国内外都被广泛应用。城市污水处理厂的工艺选取通常要先考虑污水厂的规模。根据我国的具体情况，大体上可分为大型、中型和小型污水处理厂。规模大于10万m3/d的为大型污水处理厂，中型污水处理厂的规模为110万m3/d，规模小于1万m3/d的是小型污水处理厂。大型城市污水处理厂的优选工艺是传统活性污泥法及其改进型A/O法、A2/O法。目前世界上绝大多数国家(包括我国)的大型污水厂大多采用传统活性污泥法、A/O和A2/O法。传统活性污泥法、A/O和A2/O法与氧化沟和SBR工艺相比最大优势是能耗较低、运营费用较低，规模越大这种优势越明显。常规活性污泥法、A/O和A2/O法的主要缺点是处理单元多，操作管理复杂，特别是污泥厌氧消化要求高水平的管理，消化过程产生的沼气是可燃易爆气体，更要求安全操作，这些都增加了管理的难度。但根据我国目前的现实情况，城市污水处理处于起步阶段，法规和制度都不够健全，对污泥的稳定化要求没有明确的规定，同时由于排水管网系统不够完善，大多数城市污水的有机成分不高,加之污泥厌氧消化的管理和沼气的利用还缺乏成熟的经验，这些因素都降低了包含污泥厌氧消化工序的常规活性污泥法、A/O和A2/O法的经济性。因此，对于规模为1020万m3/d的城市污水处理厂，有时可能采用SBR和氧化沟工艺更为经济，在这种情况下，有必要对各种工艺进行详细的技术经济比较，以确定最佳工艺。 中、小型城市污水处理厂的优选工艺是氧化沟和SBR，它们的共同特点是:1.去除有机物效率很高，有的还能脱氮、除磷或既脱氮又除磷，而且处理设施十分简单，管理非常方便，是目前国际上公认的高效、简化的污水处理工艺，也是世界各国中小型城市污水处理厂的优选工艺。2.在10万m3/d规模以下，氧化沟和SBR法的基建费用明显低于常规活性污泥法、A/O和A2/O法。即使氧化沟和SBR法的电耗和年运营费用仍高于常规活性污泥法,但如果与基建费用一起来比较,基建费加上20年的运营费总计还是比常规活性污泥法低些。规模越小，低得越多，规模越大，差距越小，当规模为10万m3/d 时，两类工艺的总费用大致相当。因此，对于中小型污水厂采用氧化沟与SBR法在经济上是有利的。3.氧化沟与SBR工艺通常都不设初沉池和污泥消化池，整个处理单元比常规活性污泥法少50%以上，操作管理大大简化，这对于技术力量相对较弱、管理水平相对较低的中小型污水处理厂很合适。4.氧化沟和SBR工艺的设备基本上实现了国产化，在质量上能满足工艺要求，价格比国外设备便宜好几倍，而且也省去了申请外汇进口设备的种种麻烦。5.氧化沟和SBR工艺的抗冲击负荷能力比常规活性污泥法好得多，这对于水质、水量变化剧烈的中小型污水厂很有利。正是由于上述种种原因，氧化沟和SBR在国内外都发展很快。但中小型污水处理厂结合自身情况，也可采用传统活性污泥法及具有脱氮除磷能力的A/O或A2/O法。3.2.2 本设计处理工艺的确定本设计中城市污水处理厂的设计流量不足5万吨，属中小型污水处理工程。设计要求出水水质达到GB18918-2002一级B标准，要考虑污水的脱氮除磷，所以污水处理采用二级强化工艺处理。 而本工程位于东北地区，对寒冷地区选择城市污水活性污泥法流程时，应充分考虑温度的影响，宜采用鼓风曝气供氧，不宜选用散热量大的表面曝气器供氧。而氧化沟工艺采用的就是表面曝气器，池深浅，散热量很大，占地面积也较大。所以不宜在东北地区应用，不过也有在氧化沟上加盖来保证污水温度的做法。SBR虽然是鼓风曝气，但是在冬季滗水器悬空易结冰，使设备无法正常运行。故采用具有脱氮除磷的 A2/O法。A2/O工艺将生物反应池分为厌氧池、缺氧池和好氧池。在厌氧阶段，从沉淀池排出的含磷回流污泥同原污水一起进入，聚磷酸菌释放磷，同时部分有机物开始进行氨化。随后污水进入缺氧反应器，本反应器的首要功能是脱氮，硝态氮是通过内循环由好氧反应器送来的，循环的混合液量较大，一般为2Q（Q原污水流量）。混合液从缺氧反应器进入好氧反应器曝气池，这一反应器是多功能的，去除BOD，硝化和吸收磷等项反应都在本反应器内进行。这三项反应都是重要的，混合液中含有NO3-N，污泥中含有过剩的磷，而污水中的BOD（或COD）则得到去除。流量为2Q的混合液从这里回流缺氧反应器。沉淀池的功能是泥水分离，污泥的一部分回流厌氧反应器，上清夜作为处理水排放。污水厂A2/O工艺流程图如下所示： 内循环2Q 进水格栅沉砂池初沉池厌氧缺氧好氧二沉池消毒排放 （含磷）污泥回流 外运污泥脱水污泥消化污泥浓缩图3-1 A市污水处理厂工艺流程图3.3 污水处理构筑物的设计与计算3.3.1 总泵站污水总泵站位于污水处理厂的最前端，是用于提升城市污水管网污水的构筑物，在整个污水处理过程中是主要构筑物之一，它的运行好坏会直接影响到污水处理厂的正常运转。污水总泵站的重要性决定了它的工作形式，本泵站采用完全自灌式。其优点是不需设置引水的辅助设施，操作简便，启动及时，便于自控。为充分利用污水厂土地面积，采用合建式干式泵房。集水池位于泵站地下部分，机器间与集水池间用钢筋混凝土墙分隔开来。3.3.1.1 设计参数 污水处理厂总泵站设计参数如下。1.设计流量：Q设计=551.97L/s；2.污水厂进水管：D=1000mm，H/D=0.745，I=0.75，流速v=0.88m/s，管底标高=90.604m，管底埋深=7.4m；3.提升后水位标高：102.03m；4.泵房位置：选择在污水处理厂厂区内，地面标高为98.0m；5.地质条件：亚粘土，冰冻深度=1.8m，地下水位=9.0m。3.3.1.2 进水格栅设计 格栅是一组平行的金属栅条或筛网制成，安装在总泵站集水井的进口处用以截留较大的悬浮物或漂浮物，使之正常运行。1.栅条的间隙数N= （3-5）式中 Q设计污水厂设计流量（m3/s）； 格栅倾角，=60o；h栅前水深（m），h=0.745m； v过栅流速（m/s），取v=0.9m/s； b格栅间隙宽度（m），b=0.025m； n格栅组数，n=2。带入各值，得N= = =15 个2.栅槽宽度设栅条宽度S=0.01m，则栅槽宽度B2=S（n-1）+bn=0.01（15-1）+0.02515=0.52m总槽宽：B=2B2=20.52=1.04m3.通过格栅的水头损失设栅条断面为锐边矩形断面，水头损失可用下式计算h1= （3-6） 式中 k系数，格栅受污物堵塞时水头损失增大倍数，一般k=3； 形状系数，本设计中栅条采用锐边矩形断面，=2.42； S栅条宽度（m）； g重力加速度（m/s2）。则通过格栅的水头损失h1=0.077m，取h1=0.1m4.栅槽总高度设前渠道超高h2=0.50m，H=h+ h1+ h2=0.745+0.1+0.5=1.345m5.每日栅渣量W= （3-7）式中 W1栅渣量（m3/103m3）,本设计取W1=0.1； Q平均污水厂平均污水量（m3/s）。则每日栅渣量W=3.41m3/d0.2 m3/d故采用机械清渣。格栅采用链条回转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。驱动机构布置在栅体上部的左侧或右侧，通过安全保护装置将扭矩传给主传动链轮轴，主传动链轮轴两侧主动链轮使两条环形链条作回转运动，在环形链条上均布68块齿耙，齿耙间距与格栅栅距配合并插入栅片间隙一定深度，运行时齿耙栅片上的污物随齿耙上行，当齿耙转到格栅体顶部牵引链条换向时齿耙也随之翻转，格栅截留的栅渣脱落到工作平台上端的卸料处，由卸料装置将污物卸至输送机或集污容器中。格栅清渣装置起动由水位差控制开关控制，当格栅前后水位差大于0.1m时，开始工作。3.3.1.3 污水泵站设计流量和扬程的确定 污水泵站设计流量按最高日最高时污水流量Q设计=1987.10m3/h=551.97L/s计算。扬程按以下步骤进行计算：1.栅前水面标高=来水管管内底标高+管内水深=90.604+0.745=91.349m；2.栅后水面标高=集水池最高水位标高=格栅前水面标高格栅水头损失=91.3490.1=91.249m；3.集水池最低水位标高=集水池最高水位标高集水池有效水深=91.2492.0=89.249m；4.水泵静扬程=出水井水面标高集水池最低水位标高=102.0389.249=12.781m；水泵吸、压水管路（含至出水井管路）的压力损失估算为1.5m，自由水头损失为1.5m。因此水泵扬程H=12.559+1.5+1.5=15.559m。3.3.1.4 水泵机组的选择 考虑来水的不均匀性，易选择两台以上及两台以上的机组工作，以适应流量的变化。查水泵样本，选用KWPk300-400型水泵4台，3用1备。单泵的性能参数如下：流量Q=6251250 m3/h（730m3/h），扬程H=717.9m（16.7m），转速n=960r/min，水泵效率=83%，电机功率N=3775kW。水泵安装尺寸如下（单位：mm）：DN1=300，DN2=300，A=180，A1=582，B=180，F=1000，H1=500，H2=400，M1=360，M3=60，N1=900，N3=200，R=390，W=780，I=125，I1=39，M2=250，N2=750，N4=140，S1=28，S2=18选定电机型号为Y315S-6型三相鼠笼式异步电动机，其参数如下：额定电流A=142A，额定功率N=75kW，转速n=980r/min，重量W=180kg。3.3.1.5 集水池容积及其布置 集水池按一台泵5min出数量计算，即：V=60.83m3集水池面积为：=30.42m2根据集水池面积和水泵间的平面布置要求，确定泵站井筒内径为15m。集水池隔墙距泵站中心为1.0m（集水池面积计算图），则集水池隔墙长=14.866m集水池实际面积A=61.45m230.42m2满足要求。3.3.1.6 水泵机组布置 由水泵样本查得，KWPk300-400型水泵基座平面尺寸为1989mm750mm，混泥土基础平面尺寸比机座平台尺寸各边加大200mm并考虑施工情况取整，即为2200mm950mm。基础顶面高于地面0.2m，水泵基础并排布置，基础间距1.2m，便于水泵的维修。3.3.1.7 吸水管路的布置 为了保证良好的吸水条件，每台水泵设单独的吸水管，每条吸水管的设计流量均为730m3/h，给水管管材采用钢管，D=450mm，流速v=1.23m/s，i=4.49。水泵进出口D=300mm，流速v=2.87 m/s，管长L=2.5m。 在吸水管的起端设DN600450进水喇叭口1个（），吸水管路上设DN450闸阀1个（=0.1），DN450300偏心渐缩管1个（=0.2）。吸水管水平段具有向水泵方向上升5的坡度，便于排除吸入管内的空气。 3.3.1.8 压水管路的布置 由于出水井距泵房距离较小，每台水泵的压水管路直接接入出水井，这样可以节省压水水管上的阀门。压水管管材采用钢管，D=350mm，流速v=2.03m/s，i=16.8，管长L=20m。压水管上设1个DN300350的渐缩管1个（=0.25），DN350的橡胶柔性接口1个（=0.1），DN350的阀门1个（=0.1），DN350的止回阀1个（=2.5），DN350的弯头3个（=0.5）。压水管水平段具有向出水井方向上升5的坡度，将管内的空气赶出。机组布置及吸、压水管路布置详见城市污水处理厂总泵站工艺图。3.3.1.9 泵站扬程的校核 在水泵机组选择之前，估算泵站扬程H为15.419m，其中静扬程为12.419m，动扬程按3.0m估算，其中还含有1.5m的自由水头损失。机组布置完后，需要进行校核，看所选水泵在设计工况下能否满足扬程要求。在水泵总扬程中静扬程和自由水头损失两项无变动，吸、压管路损失一项则需详细计算。1.水泵吸水管水头损失=0.108m2.水泵压水管水头损失=1.324m所以，吸、压管路损失为0.108+1.324=1.432m0.2 m3/d故采用机械清渣。格栅采用链条回转式格栅，它由驱动机构、主传动链轮轴、从动链轮轴、牵引链、齿耙、过力矩保护装置和机架等组成。驱动机构布置在栅体上部的左侧或右侧，通过安全保护装置将扭矩传给主传动链轮轴，主传动链轮轴两侧主动链轮使两条环形链条作回转运动，在环形链条上均布68块齿耙，齿耙间距与格栅栅距配合并插入栅片间隙一定深度，运行时齿耙栅片上的污物随齿耙上行，当齿耙转到格栅体顶部牵引链条换向时齿耙也随之翻转，格栅截留的栅渣脱落到工作平台上端的卸料处，由卸料装置将污物卸至输送机或集污容器中。格栅清渣装置起动由水位差控制开关控制，当格栅前后水位差大于0.1m时，开始工作。10.格栅出水渠设计格栅后出水渠设计同栅前进水渠设计，为矩形断面暗沟，断面尺寸BH为1.2m1.2m，渠内流速为v=0.8m/s，水深h3=0.6m，渠长度取l=3.0m。3.3.3 沉砂池沉砂池的功能是去除比较大的无机颗粒（如泥沙、煤渣等，它们的相对密度为2.65、粒径0.2mm以上）。沉砂池设于初次沉淀池前，以减轻沉淀池负荷及能使无机颗粒与有机颗粒分离便于分别处理和处置，改善污泥处理构筑物的处理条件。目前应用较多的沉砂池池型有平流沉砂池、曝气沉砂池、竖流沉砂池和旋流沉砂池（又叫涡流沉砂池）。平流沉砂池是常用的形式，污水在池内沿水平方向流动，具有构造简单、截留无机颗粒效果较好、排沉砂较方便的优点；但平流沉砂池的主要缺点是沉砂中约夹杂有15%的有机物，是沉砂的后续处理增加难度，故常需配洗砂机，把排砂经清洗后，有机物含量低于10%，称为清洁砂，再外运。曝气沉砂池能克服平流沉砂池的上述缺点，它通过调解曝气量，可以控制污水的旋流速度，使无机颗粒之间的相互碰撞与摩擦机会增加，把表面附着的有机物磨去。此外，由于旋流产生的离心力，把相对密度较大的无机颗粒甩向外层并下沉，相对密度较轻的有机物旋至水流的中心部位随水带走。除砂效率较稳定，受流量变化的影响小，沉砂中的有机物含量低于10%，同时还对污水起预曝气的作用。竖流沉砂池是污水自下而上由中心管进入池内，无机物颗粒藉重力沉于池底，处理效果差。旋流沉砂池是利用机械力控制流态和流速，加速砂粒的沉淀，有机物则被留在污水中，具有沉砂效果好、占地省的优点。 本设计采用的是具有脱氮除磷能力的A2/O工艺，为了保证除磷脱氮效果，不能采用曝气沉砂池。而是选用沉砂效果好、占地省的旋流沉砂池。旋流沉砂池分为钟氏沉砂池和比氏沉砂池两种，每种根据处理水量差别都有不同的型号。沉砂池在设计时个数不能少于2个，并宜按并联系列设计；当污水量较少时可以考虑一用一备。1. 钟式沉砂池选型 据城市污水处理厂的设计水量Q设计=551.97L/s，则每个池子的设计水量图3-4 钟式沉砂池各部分尺寸图Q砂进=275.985L/s故选钟氏沉砂池型号300的池子。其尺寸见表3-3。2.排砂设计 城市污水的含砂量按106m3污水沉砂30 m3计算，其含水率为60%，容量为1500kg/m3。则每天排砂量为1.4307 m3，即2146.05kg。沉砂通过吸砂泵送至砂水分离器，脱水后的清洁砂粒外运，分离出来的水回流至泵房吸水井。表3-3 型号300钟式沉砂池尺寸流量（L/s）ABCDEFGHJKL310305010006101200300155045030045080013503.进水设计 污水通过格栅出水渠后，由沉砂池的进水渠分流到两个钟式沉砂池中。4.出水设计 污水经过沉砂池后由出水渠流进出水渠，出水渠将两个沉砂池的出水通过管道送往初沉池配水井。输水管道管径为800mm，管内最大流速为1.10m/s。3.3.4 初沉池配水井配水井为有堰板式中心配水井：内径D=1500mm，流速v=0.31m/s0.3m/s外径D=2500m，流速v=0.18 m/s其水头损失可以看作薄壁溢流堰来计算，它由堰上水头和自由跌落高度两部分组成。堰长=4.71m，流量Q=0.552m3/s，设流量系数m0=0.42，则得H=0.158m自由跌水h=0.15m。最后由两根设在井底的管径D=600mm的管道分别送往2组初次沉淀池，管道内最大水流速度为0.98/s。 3.3.5 初次沉淀池初次沉淀池是二级污水处理厂的预处理构筑物，在生物处理构筑物前表3-4 各种沉淀池优缺点和适用条件池型优点缺点适用条件平流式（1）沉淀效果好（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力强（3）施工简易（4）平面布置紧凑（5）排泥设备已趋定型（1）配水不易均匀（2）采用多斗排泥时每个泥斗需单独设排泥管，操作量大（3）采用机械排泥时，设备复杂，对施工质量要求高适用于大、中、小型污水处理厂竖流式（1）排泥方便，管理简单（2）占地面积小（1）池子深度大，施工困难（2）对冲击负荷和温度变化的适应能力较差（3）池径不宜过大，否则布水不匀适用于小型污水处理厂幅流式（1）多为机械排泥，运行可靠，管理较简单（2）排泥设备已定型化机械排泥设备复杂，对施工质量要求高适用于大、中型污水处理厂面。处理的对象是悬浮物（英文缩写SS，约可去除40%55%以上），同时可去除部分BOD5（约占总BOD5的20%30%，主要是悬浮性BOD5），可改善生物处理构筑物的运行条件并降低其BOD5负荷。沉淀池按池内水流方向的不同，可分为平流式、竖流式和幅流式。沉淀池各种池型优缺点和适用条件见表3-4。经上述比较，为取得良好的沉淀效果，初次沉淀池选用平流式沉淀池。1. 池表面积设表面负荷q=2m3/（m2h），则池子总表面积A为：A=993.55m22. 沉淀部分有效水深设沉淀时间t=1.5h，则h2=qt=21.5=3.0m3.沉淀部分有效容积V=Q设计t=1987.101.5=2980.65m34.池长设水平流速v1=6mm/s，L=v1t3.6=61.53.6=32.4m，取L=32.5m5.池子总宽度B=30.57m6.池子个数设每格池宽b=7.7m，n=3.97，取n=4个7.校核长宽比、长深比长宽比：=4.224,（符合要求）长深比：=10.83，810.8369m3满足要求。沉淀池排泥采用行走小车挂泥机，小车沿池壁顶的导轨往返行走，使刮板将沉泥刮入污泥斗，被刮入污泥斗的沉泥，再用静水压法排出池外，进水压力H1.5m。排泥管直径D=200mm，插入污泥斗，上端伸出水面以便清通。14.沉淀池进水设计沉淀池进水入口采用溢流式入流装置，并设置多孔整流墙均匀布水。设沉淀池进水槽宽b=0.8m，污水从进水槽通过溢流堰进入初沉池。溢流堰为平顶矩形薄壁堰，堰宽取初沉池单池宽度b=7.7m，堰上水头H2= （3-16）式中 Q单池单池溢流量（m3/s）； m0流量系数，取m0=0.42； b堰长（m），b=7.7m；代入上述数值，则有堰上水头H2=0.045m堰后自由跌落0.15m，进入进水区。距溢流堰0.5m处有多孔整流墙。整流墙高出水面0.15m，水面下0.6m开始布孔。整流墙横向布置30个孔，纵向布置10个孔，每个孔孔径为D=100mm，过孔流速v2=0.06m/s。则整流墙开孔总面积占池断面面积的10.2%，在6%20%之间，符合要求。整流墙水头损失 （3-17）式中 m孔口收缩值，在2.522.44间取值； n孔的个数，n=300； 局部阻力系数，=1+0.5； v2孔内流速（m/s），v2=0.06m/s；带入各值，得=0.001m，取hf=0.01m另外为减小进水产生扰动，可将整流墙上的孔洞沿水流方向开孔面积设计为渐扩的形式。15.沉淀池出水设计沉淀池的出水采用溢流式集水渠，设出水堰负荷为2L/（sm）单池所需出水堰长l=69m。仅池宽7.7m不够，故设5根双侧收水的集水支渠。 设每根集水支渠的宽度b1=0.25m，则每根支渠的长度l=6.3m实际出水堰长l=526.3+（7.7-50.25）=69.45m69m实际出水堰负荷，即单位长度（m）出水量=1.99L/s集水支渠的集水采用平顶矩形薄壁堰出水，薄壁堰堰上水头H3=0.010m堰后自由跌落0.10m进入集水支渠。集水支渠流量=25.07L/s设集水支渠中流速v3=0.7m/s，渠内终点水深h6=0.143m渠内起点水深h5=，其中hk=0.104m，带入各值，得h5=0.190m设计取集水支渠内水深为0.17m，则集水支渠断面高为H4=0.17+0.10=0.27m，取H4=0.3m设总集水渠宽b2=0.8m，渠内水流速度v4=0.98m，总渠内终点水深h8=0.352m渠内起点水深h7=，其中hk=0.230m，带入各值，得h7=0.439m。设计取总集水渠内水深为0.4m，得总集水渠断面高度为H5=0.4+0.1+0.01+0.4=0.91m，取H5=0.9m集水渠中的污水由管径为D=600mm的铸铁管送往厌氧反应池配水井，管内最大流速为0.98m/s。厌氧池配水井设计同初沉池配水井设计，配水井随后再将污水通过两条D=600mm的铸铁管送到厌氧反应池。3.3.6 A2/O生物反应池污水处理要达到GB18918-2002一级B标准，需考虑脱氮磷，故需对污水进行二级强化处理，采用A2/O工艺。污水经过一级处理，COD按降低25%考虑，BOD5按降低25%考虑，SS按去除50%考虑。则污水二级处理进出水水质参数如下表：表3-5 污水二级处理进出水水质 （mg/L）CODBOD5SSTNTP碱度（以CaCO3计）进水327.83181.52171.6339.38.5100出水8020202013.3.6.1 A2/O反应池参数校核 A市位于吉林省长春地区，属于寒冷地区，故污水温度按T=13考虑。下面对A2/O运行条件进行校核：COD / TN =327.83/39.3=8.348；TP/ BOD5=8.5/181.52=0.0474。符合A2/O运行条件。3.3.6.2 好氧池的计算 好氧池的计算采用污泥龄法。1.设计污泥龄的计算硝化菌生长速率= （3-18）式中 N出水NH4+-N的浓度，d-1，N=8mg/L； T污水温度，T=13； DO好氧池中的溶解氧浓度，mg/L，DO=2mg/L； KO2氧的半速常数O2，mg/L，取KO2=1.3mg/L；设PH=7.2，带入各值，得=0.174d-1最小污泥停留平均时间为=5.75d则设计污泥停留时间 （3-19）式中 SF安全系数，取SF=2.0；带入各值，得=11.5d2.确定混合液悬浮固体浓度 （3-20）式中 r与停留时间、池身、污泥浓度有关的系数，一般r=1.2； SVI污泥指数，SVI=133。带入各值，得=9000mg/L设污泥回流比R=50%，曝气池内混合液污泥浓度=3000 mg/L3.好氧池尺寸计算 （3-21）式中 Q污水设计流量（m3/d），按平均日污水量Q平均计算；Y污泥产率系数，取Y=0.6；Lj，Lch进、出水BOD5浓度（mg/L）；X好氧池混合液悬浮固体浓度（mgMLSS/L）；Kd污泥内源呼吸系数（d-1），取Kd =0.05 d-1；好氧池设计污泥龄（d）。代入各值，得=8040.12m3将好氧池分为两组，则每组好氧池体积V=4020.06m3水力停留时间t=5.7h好氧池池深取h2=5.0m，则每组好氧池的面积F=804.01m2池宽取B=7.0m，=1.4，介于12之间，符合规定。池长L=114.86m长宽比=16.410，符合规定。设3廊道式好氧池，廊道长L=38m取超高h1=0.5m，则池总高度H= h1+ h2=0.5+5.0=5.5m。4.好氧池BOD污泥负荷计算=0.256kgBOD5/kgMLSSd5.计算好氧池生物硝化产生的NO3-N总量城市污水TN=39.3mg/L，达一级B标准排放TN=20mg/L，其中氨氮=8mg/L。细菌微生物在代谢过程中吸收同化水中的氮，合成为细胞物质，最后随污泥排走，这部分氮占剩余活性污泥量的12.4%，在这里按同化TN的10%计算，即39.310%=3.93mg/L，则好氧硝化产生的NO3-N量为TKNOX=39.33.938=27.37mg/L6.计算好氧池平均硝化速率SNR=0.034kgNO4+-N/kgMLSSd7.碱度的校核通常系统中应保证有大于100mg/L（以CaCO3计）的剩余碱度（即保持PH7.2），以保证硝化时所需的环境。出水剩余碱度=进水碱度（以CaCO3计）+3.57反硝化NO3-N的量+0.1去除BOD5的量-7.14好氧池氧化氨态氮的量=100+3.5715.37+0.1161.52-7.1427.37=-24.4mg/L（以CaCO3计）12，氨氮8mg/L。设进水凯式氮约等于总氮，出水凯式氮约等于出水氨氮标准，即Nko=39.3mg/L =0.0393kg/m3，Nke=8mg/L=0.008kg/m3，则出水中硝态氮浓度NOe=12mg/L=0.012kg/m3。O2=134087（0.182-0.02）+4.634087（0.0393-0.008）-0.121943.72-4.634087（0.0393-0.008-0.012）-0.121943.72 0.56-1.421943.72=5503kg/d=229kg/h2.最大时需氧量O2（max）=147690（0.182-0.02）+4.647690（0.0393-0.008）-0.121943.72-4.647690（0.0393-0.008-0.012）-0.121943.720.56-1.421943.72=8989kg/d=375kg/h 3.每日去除的BOD5值Lr =34087（0.182-0.02）=5522kg/d4.去除每kgBOD的需氧量O2=0.997kg O2/kgBOD55.最大时需氧量与平均时需氧量之比=1.6336.供气量的计算好氧池采用膜片式微孔曝气器，敷设与距池底0.2m处，淹没水深4.8m，计算温度按最不利的温度条件考虑，定为30。查要在蒸馏水中的溶解度表得，水中溶解氧饱和度Cs（20）=9.17mg/L；Cs（30）=7.63mg/L。（1）空气扩散器出口处的绝对压力Pb=1.013105+9.84.8103=1.483105Pa（2）空气离开曝气池时，氧的百分比 （3-23）式中 EA空气扩散器的氧转移效率，对膜片式微孔曝气器，取值12%。代入EA值，得：=18.43%（3）曝气池混合液中平均氧饱和度8.93mg/L（4）换算为在20条件下，脱氧清水的充氧量取值=0.82；=0.95；C=2.0；=1.0，代入各值，得：=312kg/h相应的最大时需氧量为=509kg/h（5）曝气池平均时供气量=3852m3/h（6）曝气池最大时供气量=6284m3/h（7）去除每kg BOD5的供气量=16.74m3空气/kg BOD5（8）每m3污水的供气量=2.71m3空气/m3污水（9）本系统的空气总用量按好氧池最大时供气量6284m3/h计。 （10）空气管路系统计算按图3-7所示的A2/O反应池平面图，布置空气管道，在相邻的两个廊道的隔墙上设一根干管，共3根干管，在每根杆管上设5对配气竖管，共10条配气竖管。全曝气池共设30条配气竖管。每根竖管的供气量为=128.4m3/h曝气池平面面积为4238=1596m2 每个空气管扩散器的服务面积按0.55 m2计，则所需空气扩散器的总数为=2902 个图3-7 A2/O反应池平面图为安全计，本设计采用3000个曝气器，每个竖管上安设的空气扩散器的数目为：=100 个每个空气扩散器的配气量为=1.3m3/h将已布置的空气管路及布设的空气扩散器绘制成空气管路计算图（参见图3-8），用以进行计算。选择一条从鼓风机房开始的最远最长的管路作为计算管路。在空气流量变化处设计算节点，统一编号后列入空气管道计算表中。空气管路计算表见附录4。空气干管和支管以及配气竖管的管径，根据通过的空气量和相应的流速按“空气管计算图（a）”加以确定，计算结果列入计算表中第6项。图3-8 空气管路计算图空气管路的局部损失，根据配件的类型按下式折算成当量长度损失l0，并计算出管道的计算长度l+l0（m），（l为管段长度）计算结果列入计算表中的第8、9两项。 （3-24）式中 l0管道的当量长度（m）； D管径（m）； K长度换算系数，按表3-7所列数据采用。表3-7 长度换算系数配件长度换算系数三通：气流转弯直流异口径直流等口径1.330.420.670.33弯头大小头球阀角阀闸阀0.40.70.10.22.00.90.25空气管道的沿程阻力损失，根据空气管的管径（D）mm、空气量m3/min、计算温度和好氧池水深，查“空气管计算图”，结果列入计算表的第10项。9项与10项相乘，得压力损失h1+h2，结果列入计算表第11项。将表空气管路计算表中11项各值累加，得空气管道系统的总压力损失为=233.63469.8=2.290kPa膜片式微孔曝气器的压力损失为6.0kPa，则压力总损失为6.0+2.290=8.290kPa为安全计，设计取值9.8 kPa。（11）空压机的选定空气扩散装置安装在距曝气池池底0.2m处，因此，空压机所需压力为P=（5-0.2+1.0）9.8kPa=57kPa空压机供气量最大时 6284m3/h=104.7m3/min平均时3852m3/h=64.2m3/min根据所需压力及空气量，决定采用RE-150型转速为1250r/min的罗茨鼓风机4台。该鼓风机风压58.8kPa，风量36.9m3/min，所配电机功率55kW。正常条件下，2台工作，2台备用，高负荷时3台工作，1台备用。3.3.7 二次沉淀池二次沉淀池设在生物处理构筑物的后面，用于沉淀去除活性污泥，澄清混合液。本设计采用辐流式二沉池，周边进水，周边出水。中心进水周边出水的辐流式沉淀池因中心导流筒内的流速较大，可达到100mm/s，当作为二次沉淀池用时，活性污泥在中心倒流筒内难以絮凝，并且这股水流向下流动时的动能较大，易冲击池底沉泥，池的容积利用系数也较小。而周边进水周边出水向心式辐流沉淀池由于进出水的改进，在一定程度上克服了上述普通辐流式沉淀池的缺点。本设计中Q设计=0.552m3/s=1987.10m3/h，拟建2座二沉池，并列运行，单池表面负荷q=1.2m3/（m2h），沉淀时间t=3.0h。1.沉淀部分水面面积F=827.96m22.沉淀部分直径D=32m3.实际水面面积=803.84m24.实际表面负荷=1.24m3/（m2h）5.沉淀部分有效水深h2=qt=1.23.0=3.6m6.沉泥斗尺寸本设计采用机械刮吸泥机连续排泥，池底设坡度0.05，坡向中心。沉泥斗为放空时用，取泥斗尺寸r1=1.0m，r2=0.5m，h5=1.25m。h4=（16.0-1.0）0.05=0.75mV5=1.36m37.沉淀池总高设超高h1=0.5m，缓冲层高h3=0.5mH= h1+ h2+ h3+ h4+ h5=0.5+3.6+0.5+0.75+1.25=6.6m8.沉淀池池边高度H= h1+ h2+ h3=0.5+3.6+0.5=4.6m9.径深比校核=8.89，介于612之间，符合要求10.堰口负荷校核=2.75L/（sm）4.34 L/（sm）11.固体负荷校核=133.5kg/（m3d）1.7L/（sm）因此采用一条环形双侧溢流集水槽。设槽宽B2=0.8m，槽中流速v=0.8m/s，集水槽为平底，集水槽终点水深为=0.431m槽内起点水深h6=，其中hk=0.230m，得h6=0.492m（2）三角堰考虑平顶堰在施工技术上要求很高，且很难校正，因此出水采用90直角三角堰。堰前设挡板，拦截浮渣。设堰高h8=0.15m，则单个堰齿宽b=2h=20.15=0.30m 双侧溢流集水槽外堰距池边2.0m，内堰距池边2.7m。则双侧溢流集水槽外堰上堰齿数n1=310 个双侧溢流集水槽内堰上堰齿数n2=295 个则堰池总数n= n1+ n2 =310+295=605 个单个堰齿流量q0=4.2510-4m3/s堰上水头损失H=0.040m堰后自由跌落0.15m。3.3.8 二沉池集配水井1.配水中心管即好氧池总出水管径D=1300 mm，v=0.625m/s。2.配水井直径设D=2200mmv=0.22m/s配水井中流速小，易发生淤积，故将进入二沉池的配水管设于池底，靠进水压力不至于发生淤积。3.配水井水头损失配水井为有堰板的中心配水井，水头损失可以当作薄壁溢流堰来计算。它由堰上水头和自由跌落高度两部分组成。堰长=4.082m，流量Q=0.828m3/s，设流量系数m0=0.42，则得H=0.228m自由跌水h=0.15m。4.二沉池进出水管进水管直径 D=900mm，v=0.65m/s。出水管直径 D=600mm，v=0.98m/s。5.集水井直径取D=3000mm=0.17m/s配水井中流速小，易发生淤积，故将进入二沉池的配水管设于池底，靠进水压力不至于发生淤积。 出水总管直径D=800mm，v=1.10m/s。3.3.9 消毒接触池经过沉砂池、曝气池、二沉池的处理，污水中BOD5及SS虽大部分被去除，但其中仍有大量病原、微生物和寄生虫卵。如不消毒，仍有可能引起环境污染，造成病原传播。本设计采用两组三廊道平流式消毒接触池，两组平行运行，接触时间t=0.5h，液氯消毒。1.接触池容积V=496.78m32.接触池表面积设有效水深h2=3.0m，则每座接触池的表面积F=165.59m23.接触池长度设池宽B=3.5m，池廊道总长L=47.31m则每廊道长L=15.78m，取L=16m长宽比=13.5，符合要求。廊道转弯处宽3.0m。4.污泥容积经前期处理后，污水产生的污泥量为0.03L/（人d），含水率为96%。则接触池中每天产生的污泥量W=0.03275937=8278.11L/d=8.278 m3/d产生的污泥由刮泥机刮至进水端，然后由排泥管送至污泥脱水机房。5.池高取超高h1=0.3m，池底坡度i=0.01，则H= h1+ h2+iL=0.3+3.0+0.0116=3.46m，取H=3.5m6.加氯量的确定二级处理后，污水加氯量取10mg/L，则每日加氯量Q=476901010-3=476.9kg/d7.进水设计在二沉池至消毒池的途中设有闸阀井，接出超越管线和接氯管，后由一三通将污水分为两条管道分别直接送入消毒接触池中。流量Q=0.276m3/s，设管径D=800mm，流速v1=0.55m/s；在接入消毒接触池时渐扩至D=1000mm，流速v2=0.35m/s。8.出水设计采用平顶矩形薄壁堰出流，堰宽为消毒接触池两廊道宽度，即b=7.0m，堰上水头=0.121m堰后自由跌落0.15m，出水槽宽=0.9m设出水槽流速v=1.10m/s，水深为=0.558m 9.消毒接触池水头损失hf= （3-25）式中 隔板转弯处的局部阻力系数，往复式隔板取=3； n水流转弯次数，n=2； Ln该廊道总长度（m），Ln =48m； C谢才系数，； Rn该廊道过水断面水力半径（m）； vn廊道中水流速度（m/s）； v0转弯处水流速度（m/s）。消毒接触池廊道为水泥砂浆抹面，粗糙系数n=0.013，廊道过水断面水力半径=1.105m带入谢才系数公式，得=78.214廊道中水流速度vn=0.026m/s廊道转弯处宽3.0m，则转弯处流速vn=0.031m/s带入上述各值，得消毒接触池水头损失hf=0.001m3.3.9 计量设备为了提高污水厂的工作效率和管理水平，并积累技术资料，以总结运转经验，为今后处理厂的设计提供可靠的数据，必须设置计量设施，正确掌握污水量。在本设计中拟采用电磁流量计，它的优点是：1.变送器结构简单可靠，内部无活动部件，维护清洗方便；2.压力损失小，不易堵塞；3.测量精度不受被测污水各项物理参数的影响；4.无机械惯性，反应灵敏，可测量脉动流量；5.安装方便，无严格的前置直管段的要求。设计流量Q设计=0.552m3/s，v=1.10m/s，接入流量计前管段D=800mm，故选择800的电磁流量计。查电磁流量计水头损失计算图，得水头损失h=0.01m。3.4 污泥处理构筑物的设计与计算3.4.1 污泥浓缩污泥浓缩是通过降低污泥中的空隙水含量，使体积非常大的污泥减容，从而减小池容积和处理所需的投药量，缩小用于输送污泥的管道和泵类的尺寸。设计只对来自二沉池的剩余污泥进行浓缩，污泥浓缩前含水率P1=99.2%，浓缩后污泥含水率P2=97%。1.剩余污泥量的计算A2/O工艺系统产生的剩余污泥量为=566.8m3/d 2.污泥浓度Xr前设反应池中混合液污泥浓度X=3000mg/L，污泥回流比为50%，则由可推出Xr=9000 mg/L=9g/L。3.浓缩池尺寸的计算采用带有竖向栅条污泥浓缩机的辐流式重力浓缩池，浓缩污泥固体通量取M=35kg/(m2d)。浓缩池的面积A= （3-26）式中 QS污泥量（m3/d）； C污泥固体浓度（g/L）； M浓缩池污泥固体通量（kg/(m2d)）。A=146m2采用2个污泥浓缩池，则浓缩池直径D=10m取污泥浓缩时间T=18h，则浓缩池工作部分高度h1=3.0m超高取h2=0.3m，缓冲层高取h3=0.3m。浓缩池总高度H=h1+h2+h3=3.0+0.3+0.3=3.6m4.浓缩后污泥体积V=151m3/d=1.75L/s5.浓缩后分离出的污水流量=416m3/d=4.81L/s3.4.2 贮泥池1.贮泥量的计算采用矩形贮泥池，贮存来自初次沉淀池和浓缩池的污泥量。初沉池中的SS处理程度按50%考虑，则来自初沉池的污泥量Q1为 （3-27）式中 C1、C2进、出初次淀池的SS浓度（kg/m3）； P0初沉池排放污泥含水率，P0=97%。带入各值，得=194 m3/d来自污泥浓缩池的污泥量Q2=151m3/d。则贮泥量Q=Q1+Q2=194+151=345m3/d，设贮泥池为2座。2.贮泥池的尺寸计算设贮泥池的贮泥时间t=8h，池高h2=3.5m，则贮泥池表面积F为F=16.43 m2设贮泥池池宽B=4.0，池长L=4.1m。贮泥池底部为斗形，下底为0.6m0.6m，高度h3=2m，设超高h1=0.5m，则贮泥池的总高H为H=h1+h2+h3=0.5+3.5+2=6.0m3.4.3 污泥消化池污泥的厌氧消化是为了使污泥中的有机物质，变为稳定的腐殖质，同时可以减少污泥体积，改善污泥的性质，使之易脱水，破坏和控制致病微生物，并获得有用的副产品，如沼气。本设计采用固定盖式消化池，两极消化。一级消化池污泥投配率为5%，二级消化池污泥投配率为10%，消化温度为3335。一级消化池进行加温、搅拌；二级消化池不加热、不搅拌，利用一级消化池的余温。本设计采用消化形式为中温厌氧消化。其原理是：污泥在无氧条件下，由兼性菌和专性厌氧菌降解污泥中的有机物，使之产生CO2和CH4，使污泥得到稳定，故污泥厌氧消化又称为污泥生物稳定。厌氧消化被分为两个阶段过程，第一阶段酸性发酵阶段，有机物在产酸细菌的作用下分解成脂肪酸及其他产物，并和成细胞；第二阶段是甲烷发酵阶段，脂肪酸在专性厌氧菌-产甲烷菌作用下转化成甲烷和二氧化碳。1.消化池一般规定及参数取值如下。（1）温度中温厌氧消化，消化温度为3335，有机物负荷2.53.0kgBOD/(m3/d)，产气量1.01.3m3/(m3d)，一级消化时间约为20天，二级消化时间约为10天，本设计为消化温度为35的二级消化。新鲜污泥年平均温度为16，日平均温度为10，全年平均温度为4.2。（2）投配率中温消化投配率以5%8%为宜，相应消化时间为2012.5天，有机物降解率大于40%。一级消化池污泥投配率为5%，二级消化池污泥投配率为10%。（3）混合与搅拌目的在于使消化菌与有机物充分接触。实践证明，有搅拌比无搅拌产气量增加30%。因此，一级消化进行加温搅拌。（4）污泥浓度污泥固体含量一般采用3%4%，最大可行范围为10%12%。两极消化后，污泥的含水率一般达到92%左右。（5）PH值与碱度消化系统中，应保持碱度在2000mg/L(以CaCO3计)以上，使其具有足够的缓冲能力，可有效防止PH下降。（6）C/N比以（1020）：1为宜。（7）污泥的投配方式污泥投配方式分为间歇性投配和连续性投配，本设计选用连续性投配，它能够为污泥消化创造一个良好的消化环境，运行良好，但管理水平要求较高。2.污泥厌氧消化的工艺选择二级消化工艺为两个消化池串联运行，生污泥首先进入一级消化池中，接受搅拌与加热，消化温度达到35，并设有集气设备，不排除上清液。污泥中的有机物分解主要在一级消化池中进行，产气量占总产气量的80%。经一级消化池消化的污泥重力排入二级消化池，二级消化池内污泥不加热、不搅拌，利用一级消化的余温进行消化。二级消化池的温度保持在2026。二级消化池应设有集气设备并撇除上清液，产气量占总产气量的20%。同时，二级消化池还起着污泥浓缩池的作用。消化池池顶结构为固定盖式，截圆锥形。池顶中部设集气罩，通过管道与沼气柜直接连通，防止产生负压。消化池结构示意图如图3-10所示。图3-10 消化池结构示意图3.4.3.1 消化池容积计算 消化池采用二级消化，一级污泥投配率为5%，二级污泥投配率为10%。1.一级消化池的计算一级消化池的总容积V为V=6900m3采用2座一级消化池，则每座池子的有效容积V0=3450 m3消化池直径D为D=21m集气罩直径d1采用2m，池底下锥体直径d2采用2m，集气罩高度h1采用2m，上锥体高度h2采用3m，消化池柱体高度h3应大于=10.5m，取为11m，下锥体高度h4采用1m，则消化池的总高度H为H=h1+h2+h3+h4 =2+3+11+1=17m集气罩容积V1为V1=6.3m3弓形部分容积V2为=533.4m3圆柱部分容积V3为=3808.0m3下锥体部分容积V4为=121.4m3则消化池的有效容积V0为3808.0+121.4=3929.4m32.二级消化池的计算二级消化池的总容积V为V=3450 m3二级消化池共设1座，与2座一级消化池串联，二级消化池的各部分尺寸与一级消化池相同。3.4.3.2 消化池各部分表面积计算 集气罩表面积F1为=15.7m2池顶表面积F2为=44.7m2则池盖表面积共为F1+F2=15.7+44.7=60.4m2池壁表面积（地上部分）F3为3.14216=395.6m2池壁表面积（地下部分）F4为3.14215=329.7m2池底表面积F5为=3.149.55（10.5+1）=344.9m23.4.3.3 消化池热工计算 消化池设计为二级，以及消化有加温搅拌，二级消化利用以及消化余温。1.提高新鲜污泥温度的耗热量中温消化温度TD=35，新鲜污泥年平均温度TS=16，日平均最低温度为10。每座一级消化池投配的最大生污泥量为=34500.05=172.5m3则全年平均耗热量为=158822W最大耗热量=208977W2.消化池体的耗热量消化池各部分传热系数采用：池盖 K=0.7W/（m2h）池壁在地面以上部分 K=0.6W/（m2h）池壁在地面以下部分 K=0.45W/（m2h）池外介质为大气时，全年平均气温为TA=5，冬季室外计算温度为TA=15池外介质为土壤时，全年平均气温为TB=6，冬季室外计算温度为TB=7池盖部分全年平均耗热量为=1770W最大耗热量=2950W池壁上在地面以上部分，全年平均耗热量为=9938W最大耗热量=16563W池壁上在地面以下部分，全年平均耗热量为=6005W最大耗热量=8696W池底部分，全年平均耗热量=6282W最大耗热量=9097W每座消化池池体全年平均耗热量为Q=1770+9938+6005+6282=23995W最大耗热量Qmax=2950+16563+8696+9097=37306W3.每座消化池总耗热量全年平均耗热量Q=158822+23995=182817W最大耗热量Qmax=208977+37306=246283W3.4.3.4 热交换器的计算 消化池的加热，采用池外套式泥水热交换器。全天均匀投配。生物泥在进入一级消化池之前，与回流的一级消化池污泥先行混合后再进入热交换器，其比例为1：2。则生污泥量为=7.19m3/h回流消化污泥量为= 7.192=14.38 m3/h进入热交换器的总污泥量为=+=7.19+14.38=21.57 m3/h中温消化温度=35，新鲜污泥年平均温度，日平均最低温度为=12。生污泥与消化污泥混合后的温度为热交换器的套管长度按下式计算 （3-28）式中 L套管的总长(m)QMAX污泥消化池的最大的耗热量（W），取246283W内管的外径（m）K传热系数，约698W/（m2）内径选用DN70mm时，则污泥在管内的流速为=1.56m/s在1.52.0m/s之间，符合要求。外径管径DN100mm。平均温差的对数按下式计算 （3-29）式中 热交换器入口的污泥温度和出口的热水温度之差（）；热交换器出口的污泥温度和入口的热水温度之差（）。热交换器的入口热水温度采用 =85，一般与相差10。全日供热，所需热水量为：=24.63 m3/h热水在内、外套管之间的流速为0.96m/s=38.75则有=47.67=85-38.75=46.25=47.33热交换器的传热系数选用K=698W/（m2）,则每座消化池的套管式泥水热交换器的总长度为=40.7m每根长4m,计40.7/4=10.2，选用10根。3.4.3.5 消化池保温结构厚度计算 消化池各部传热系数允许值采用：池盖为池壁在地面以上的部分为池壁在地面以下的部分为池盖保温材料厚度的计算：设消化池池盖混凝土的结构厚度为钢筋混凝土的导热系数为采用聚氨酯印制泡沫塑料作为保温材料，导热系数，则保温材料的厚度为池壁在地面以上部分保温材料厚度的计算：设消化池池壁混凝土的结构厚度为池壁在地面以上的保温材料延伸到地面以下的深度为冻深加0.5m 池壁在地面以下部分以土壤作为保温层时，其最小厚度的核算：土壤导热系数为设消化池池壁在地面以下的混凝土结构厚度为，则保温层厚度为池底以下土壤作为保温层，其最小厚度的核算：消化池池底混凝土结构厚度为。地下水位在池底混凝土结构厚度以下，故不加其他保温措施。池盖、池壁的保温材料采用硬质聚氨酯泡沫塑料。其厚度经计算分别为30mm和32mm，均按32mm计。乘以1.5的修正系数，采用50mm。二级消化池的保温结构材料及厚度均与一级消化池相同。3.4.3.6 沼气混合搅拌计算 消化池的混合搅拌采用多路曝气管式（气通式）沼气搅拌。1.搅拌用气量单位用气量采用6m3/（min1000m3）池容，则用气量q为=20.7m3/min=0.345m3/s2.曝气立管管径计算曝气立管的流速采用12m/s，则所需立管的总面积为=0.02875 m2选用立管的直径为D=70mm时，每根断面面积A=0.00385m2，所需立管的总数为=7.5，采用8根。核算立管的实际流速为=11.2m/s，在715m/s之间，符合要求3.4.3.7 沼气的贮存 由于消化池本身工作状态的波动及进泥泥质和泥量的变化，消化池的产气量也一直处于变化不平衡状态。因此，要保证各用气点的连续均匀供气，所以必须在系统中设置沼气贮柜进行调解，其体积要按需要的最大调解容量决定。但无此项资料，故按平均日产气量的40%考虑。设产气率为6m3气/m3泥，则产气量为q气=6345=2070m3/d选择2座低压浮盖式贮气柜，贮气柜容积为=414 m3，贮存4.8h产生的沼气。3.4.4 污泥脱水污水处理中所产生的污泥，经过污泥浓缩后，其含水率在为97%，虽然体积较浓缩前有很大减小，但体积仍很庞大，难以处置，因此在污泥处理和处置中需进行污泥脱水。浓缩主要成分是分离污泥中的空隙水，而脱水则主要是将污泥中的吸附水和毛细水飞离出来，这部分水约占污泥总含水量的15%25%。因此污泥经脱水以后，其体积减至浓缩前的1/10，减至脱水前的1/5，大大降低了后续污泥处置的难度。设计采用带式压滤计，因为该种脱水机具有出水含泥率较低且稳定、耗能少、管理控制较容易等特点。污泥消化过程中由于分解而使体积减少，按消化污泥中有机物含量占60%，分解率为50%，污泥含水率为95%，则由含水率降低而剩余的污泥量为Q=207m3/d分解污泥容积Q1为=62.1m3/d消化后剩余污泥量Q2为Q2=207-62.1=144.9m3/d选择双网带式压滤机2台（1用1备），每台处理污泥能力6.04m3/h，每天工作24h。脱水后污泥的含水率为75%，污泥体积为=28.98m3可用车外运进行填埋。第4章 城市污水处理厂的布置4.1 污水厂的平面布置污水处理厂的平面布置包括处理构筑物、办公楼、化验室及其他辅助建筑物以及各种管道渠道、道路、绿化带的布置。在进行污水处理处理厂厂区平面规划、布置时，应考虑的一般原则阐述如下。本设计污水处理厂的具体平面布置见城市污水厂总平面图。4.1.1 各处理单元构筑物的平面布置处理构筑物是污水处理厂的主体构筑物，在做平面布置时，应根据各构筑物的功能要求和水力要求，结合地形和地质条件，确定它们在厂区内平面的位置，对此，应考虑：1.贯通、连接各处理构筑物之间的管、渠便捷、直通，避免迂回曲折；2.土方量作到基本平衡，并避免劣质土壤地段。3.在处理构筑物之间，应保持一定的间距，以保证敷设连接管、渠的要求，一般的间距可取值510m，某些有特殊要求的构筑物，如污泥消化池、消化气贮罐等，其间距应按有关规定确定；4.各处理构筑物在平面布置上，应考虑适当紧凑。4.1.2 管道及渠道的平面布置1.在各处理构筑物之间，设有贯通、连接的管、渠。此外，还应设有能使各处理构筑物独立运行的管、渠，当某一处理构筑物因故停止工作时，使其后接处理构筑物，仍能够保持正常的运行。2.应设超越全部处理构筑物，直接排放水体的超越管。3.在厂区内还设有：给水管、空气管、消化气管、蒸汽管以及输配电线路。这些管线有的敷设在地下，但大部都在地上，对其安排，既要便于施工和维护管理，但也要紧凑，少占用地，也可以考虑采用架空的方式敷设。污水处理厂内各种管渠应全面安排，避免相互干扰，管道复杂时可设置管廊，在污水处理厂厂区内，应有完善的雨水管道系统，必要时应设置防洪沟渠。4.1.3 附属建筑物污水处理厂内的辅助建筑物有：泵房、鼓风机房、办公室、集中控制室、水质分析化验室、变电所、机修、仓库、食堂等。他们是污水处理厂不可缺少的组成部分。本设计附属建筑物尺寸大小见表4-1。表4-1 附属建筑物一览表序 号名 称尺寸规定/（mm）1综合办公楼35202维修间20103仓 库20104食 堂25155浴 室15106变电所15107锅炉房15108车 库15109门 卫5510加氯间151011鼓风机房251512回流污泥泵房151013中心控制室151014污泥脱水机房1510有可能时，可设立试验车间，以不断研究与改进污水处理技术。辅助建筑物的位置应根据方便、安全等原则确定。如鼓风机房应设于曝气池附近，以节省管道与动力；变电所宜设于耗电量大的构筑物附近等。化验室应远离机器间和污泥干化场，以保证良好的工作条件。办公室、化验室等均应与处理构筑物保持适当距离，并应位于处理构筑物的夏季主风向的上风向处。操作工人的值班室应尽量布置在使工人能够便于观察个处理构筑物运行情况的位置。在污水处理厂内应广为植树绿化美化厂区，改善卫生条件，改变人们对污水处理厂“不卫生”的传统看法。按规定，污水处理厂厂区的绿化面积不得少于30%。在污水处理厂内，应合理的修筑道路，方便运输；应设置通向各处理构筑物和辅助建筑物的必要通道，通道的设计应符合如下要求：1.主要车行道的宽度：单车道为：3.5m，双车道为67m.并应有回车道。2.车道的转弯半径不宜小于6m.3.人行道的宽度为：1.52m。4.通向高架构筑物的扶梯倾角不宜大于45度。5.天桥宽度不宜小于1m.4.2 污水厂的高程布置4.2.1 污水的高程布置污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是确定各处理构筑物的泵房的标高，确定各处理构筑物之间联结灌渠的尺寸及其标高；通过计算确定各部位的水面标高，从而使污水能够在各处理构筑物之间顺畅的流动，保证污水处理工程的正常运行。为了降低运行费用和便于维护管理，污水在处理构筑物之间的流动，以按重力流考虑为宜，并设计选择一条距离最长，水头损失最大的流程进行水力计算。计算水头损失时，以污水厂设计流量作为构筑物和管渠的设计流量。水力计算参考以接纳水体的最高水位作为起点，逆污水处理流程向上倒推计算，以使处理后污水在洪水季节能自流排出，而水泵需要的扬程也较小，运行费用也较低。同时也考虑构筑物的挖土深度不宜过大，以免土建投资过大而增加施工上的困难。污水高程计算的水头损失包括：1.污水流经各处理构筑物的水头损失各种处理构筑物（设备）的水头损失和构筑物中集配水渠的水头损失在构筑物的设计计算中已经计算过，此处从略。2.连接管渠的水头损失计算为简化计算，认为水流为均匀流。管渠的水头损失主要有沿程水头损失和局部水头损失。（1）沿程水头损失hf= （4-1）式中 v水流速度（m/s）；L管段或渠道长度（m）； C谢才系数，； R水力半径（m）； n管壁粗糙系数，该值根据管渠材料而定。（2）局部水头损失 （4-2）式中 局部阻力系数可参考给水排水设计手册取值；v水流速度（m/s）；g重力加速度（m/s2）。由于矩形渠道水头损失的水力计算表资料较为缺乏，故用上式进行计算；但铸铁管道的水力计算可查给水排水设计手册来进行计算。（3）污水流经量水设备的水头损失污水处理流程高程计算详附录5。4.2.1 污泥的高程布置由于目前有关污泥水力特性的研究还不够，因此污泥管道的计算，目前主要采用权宜的经验公式或实验资料。这些经验公式及计算图表极不完善，并有条件限制，所以本次设计则根据经验数值进行。设计污水厂内的污泥输送为重力管道，坡度常用0.010.02，最小管径为200mm，中途设置清通口，以便在堵塞时用机械清通或高压水冲洗。局部水头损失按沿程水头损失的30%计算。各构筑物的污泥水头损失取经验值。污泥处理构筑物高程计算详附录6。4.3 土建与公共工程4.3.1 土建工程污水处理厂所在地层结构简单，岩土性质均匀，为亚粘土无不良地质现象。工程地质条件可以满注各种构（建）筑物的要求，不必对地基进行特殊。本设计中，所有构筑物均为钢筋混凝土结构，以提高池体的防渗能力；附属建筑均采用砖混结构，包括综合办公楼、维修间、仓库、食堂、浴室、变电所、锅炉房、车库、传达室、纪律件、鼓风机房、中心控制室等。回流污泥泵房底下为钢筋混凝土结构，地上为砖混结构；污泥脱水机房为框架结构。4.3.2 公共工程4.3.2.1 供电污水处理厂与污泥处理系统合计用电负荷表见表5-4：表5-4 用电负荷计算表序号设备名称单机用电量负荷/kW设备数量总用电负荷/KW备注1格栅除污机0.7521.52污水泵7542253用1备3吸砂泵5.52114砂水分离器3.713.75刮泥机2.224.46鼓风机5541653用1备7污泥回流泵373742用1备8刮吸泥机2.224.49加氯机2.248.810污泥泵302301用1备11带式压滤机8.828.81用1备12投药泵7.521513照明101014其他202015总计6954.3.2.2 自动控制与监测本工程拟采用现代微机管理控制系统，对污水处理工艺中的各环节进行自动控制、自动监测及显示，从而达到处理效果好、运行经济、减少劳动强度、节省人力和提高效益的目的。设计方案采用PLC总线工业控制机作为自动控制系统的主机，另配一套数据采集技术处控制接口硬件并通过软件编程对各个设备进行先后有序协调统一的监测和管理，从而建立一套完善的微机自动监测与控制。4.3.2.3 供水本污水处理厂每日需水约100m3，主要用于生活饮用、加氯机、污泥脱水机、绿化及冲洗地面，水源引自市政自来水管网。今后拟将处理厂最后出水进行深度处理后，作为非饮用水回用。第5章 污水处理厂投资估算与技术经济评价5.1 投资估算5.1.1 估算范围本次投资估算包括污水处理工程各构筑物、污泥处理各构筑物、其它附属建筑工程、公用工程、厂区内管线、道路、绿化等，还包括部分场外工程（供电线路、通讯线路、临时道路等）。5.1.2 编制依据1.本工程依据吉林省市政工程费用定额的标准，及吉林省市政工程费用定额的补充规定中的排水工程费率，套用全国市政工程预算定额吉林省市政工程单位估价表中的定额基价，并对基价进行调整，调整系数为15.34%。土方工程计算取地区材料基价系数，按吉林省市政工程费用定额中土石方工程费用率计算。2.工艺设计方案。5.1.3 投资估算本工程的投资估算表5-1污水处理厂投资估算表。5.2 劳动定员5.2.1 生产组织污水处理厂隶属于公用事业主管部门，生产受环保部门监督。根据国家城镇污水厂和附属设备设计标准(CJJ13189),结合该市具体情况，设立如下机构和人员。生产机构：包括生产科、技术科、动力科、机修科与化验科。管理科室：设办公室、财务科、经营科、人保科等。序号工程或者费用名称估算价值/万元合计/万元土建工程安装工程设备购置工具购置其他费用一第一部分工程费2526.33363.51298.15202.314389.84水处理工程1470.43119.75685.182275.361污水泵房335.13270.12格栅间5.32.716.324.33沉砂池4.33.110.718.14初沉池173.229.394.3296.85生化池937.334.2301.21272.76二沉池244.234.6184.3463.17初沉池集配水井9.41.24.214.88二沉池集配水井10.91.13.415.49消毒接触池17.81.535.524.8310巴氏计量槽5.70.621.988.311污泥回流泵房29.336.331.366.93污泥处理工程565.548.37329.3943.171浓缩池10.40.61.912.92贮泥池13.20.873.817.873一级消化池347.226.5188.6562.34二级消化池172.313.587.3273.15污泥脱水间22.46.947.777附属构筑物213.0534.4191.5122.8561.751综合办公楼44.327.371.62食堂34.516.751.23浴室13.513.54锅炉房16.716.75变电所15.913.576.9106.36中心控制室18.718.694.2131.57维修间23.513.236.78仓库13.523.5379车库13.542.155.610传达室0.750.7511加氯间18.22.320.440.9总平面工程212.3119.7852.67384.75生产辅助设备39.579.54119.04场外配套工程20.341.261.5土方外运44.344.3二第二部分工程费278.3278.3三预备费235.6235.6四小计6862.74五工程总投资3723.084831940.45202.31513.96862.74表5-1 污水处理厂投资估算表技术人员配备专业：给排水(或环境工程)、电气、机械、工业自动化等。生产工人配备以下工种：运转工、机修工、电工、仪表工、泥(木)工、司机、杂工等。5.2.2 劳动定员根据城市污水处理工程项目建设标准，本水厂建设规模为类，取人员32人，其中生产工人24人，辅助生产人员3人，后勤人员2人，行政技术管理人员3人。5.2.3 人员培训为使本厂建成后高效运转，主业技术人员和技术工人应在国内和与本厂工艺类似，且运行管理好的城市污水处理厂进行实践培训。5.3 运行费用和成本核算5.3.1 成本估算的有关单价1.电价：基本电价为9.0元/（KVA/月），电表读值综合电价为0.7元/（kWh）；2.工资福利：每人每年2.4万元/（人每年）；3.高分子絮凝剂：1.9万元/t4.液氯：0.08万元/t5.混凝剂及助凝剂：0.1万元/t6维修大修率：大修提成率2.4%，基本折旧率：5.3%。维护综合费率：1.0%。5.3.2 运行成本估算1.动力费(1)格栅除污机每天工作4h：1.54=6.0 KWh(2)污水泵每天工作24h：22524=5400 KWh(3)吸砂泵每天工作1h：111=11 KWh(4)砂水分离器每天工作1h：3.71=3.7 KWh(5)刮泥机每天工作1h：4.41=4.4 KWh(6)鼓风机每天工作24h：16524=3960 KWh(7)污泥回流泵每天工作24h：7424=1776 KWh(8)吸泥机每天工作24h：4.424=105.6 KWh(9)加氯机每天工作4h：8.84=39.6 KWh(10)污泥泵每天工作24h：1524=360 KWh(11)脱水机每天工作20h：8.820=176 KWh(12)投药泵每天工作24h：1524=360 KWh(13)照明与其他用电合计：240 KWh合计每日用电量：11842.3 KWh电表综合用电价：11842.30.5=5921.15元/d每日电贴（元/d）：5921.15/3803091/30=140每月电费：181834.5元。每年电费：218.2万元。2.工资福利费全厂职工共29人，共计费用292.4=69.6万元3.水费水厂每天用水100立方米，水费1003651.0=36500元=3.65万元4.药剂费万元/年5.运费每天外运含水率75%的湿泥28.98m3。运价为0.4元/（tkm）,费用为：28.980.410365=4210.8=4.21万元/年6.维护修理费折旧基金及大修理基金提成费=SP （5-1）式中 S固定资产总值（万元）P综合折旧率，包括基本折旧率和大修基金提成（%）E6=6348.84(0.053+0.024)=488.86万7.日常检修维护费日常检修维护费=S1% （5-2）E7=6348.840.01=63.49万8.其他费用包括税款、流动基金、行政管理、辅助材料等，其费用为上述费用总和乘以综合费率。综合费率一般取10%。故其他费用为5.3.2 运行成本核算年成本费用=（218.2+69.6+3.65+4.21+3.73+488.86+63.49）1.1=936.914万。年流量：31787365=11602255立方米单位废水处理成本为：9369140/11602255=0.81元/立方米致 谢经过四个月的辛勤劳动，我终于完成了毕业设计。回顾这几个月的设计历程，我从一开始对设计的无从下手到最后对设计中许多重要细节的深入理解，这一转变首先我诚挚的感谢我的指导老师赫俊国。在整个设计过程中，他不辞辛苦的为我们答疑，对我们进行指导，给了我们很多帮助。为了帮助我们的毕业设计准确深刻，赫老师经常关注我们的设计进程，并针对其中的问题给了我们很多改进的意见，令我受益匪浅。在平时的接触过程中，我深深的为赫老师严谨的科学态度所影响，令我在平时的设计中严格要求自己。 接着我要对设计中给过我很大帮助的老师们致以真心的感谢。他(她)们交给了我很多课本上没有的知识，拓宽了我的知识面，使我在走向工作岗位前，获得了很多工程知识。最后对所有在设计过程中给过我帮助的老师们，同学们致以诚挚的谢意和良好的祝愿。谢谢！ 周 清 20066参考文献1 中国市政工程西南设计研究院主编.给水排水工程设计手册.第1册.常用资料.北京：中国建筑工业出版社，20002 北京市市政工程设计研究总院主编.给水排水工程设计手册.第5册.城市排水.北京：中国建筑工业出版社，20043 上海市市政工程设计研究院主编.给水排水工程设计手册.第9册.专用机械.北京：中国建筑工业出版社，20004 上海市市政工程设计研究院主编.给水排水工程设计手册.第10册.技术经济.北京：中国建筑工业出版社，20005 中国市政工程西北设计研究院主编.给水排水工程设计手册.第11册.常用设备.北京：中国建筑工业出版社，20006 李广贺主编.水资源利用与保护.北京：中国建筑工业出版社，20027 孙慧修主编.排水工程上册（第四版）.北京：中国建筑工业出版社，19998 张自杰主编.排水工程下册（第四版）.北京：中国建筑工业出版社，20009 国家环境保护总局科技标准司.城市污水处理及污染防治技术指南.中国环境科学出版社，2001 10 中国市政工程东北设计研究院主编.寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程.中国工程建设标准化协会，200011 周雹，谭振江. 中小型城市污水处理厂的优选工艺.中国给水排水，2000，Vol16 No.1012 韩洪军.污水处理构筑物设计与计算.哈尔滨工业大学出版社，200213 周雹，周丹.A2/O除磷脱氮工艺设计计算. 中国给水排水，2003，Vol29 No.314周雹，周丹，张礼文，于福海.活性污泥工艺的设计计算方法探讨.中国给水排水.2001，Vol17 No.5 附录1 污水管网电算结果（方案A）*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-1- 2 2.85 .59 2.04 2.63 2.30 6.06 .00 .002- 3 3.00 .63 1.38 4.64 2.30 10.67 .00 .003- 4 3.20 .67 1.46 6.77 2.19 14.80 .00 .004- 5 2.88 .60 1.46 8.83 2.12 18.75 .00 .005- 6 3.40 .71 1.31 10.84 2.08 22.53 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-1- 2 230.0 6.06 300 3.00 .473 .237 .00002- 3 240.0 10.67 300 3.00 .556 .316 .00003- 4 240.0 14.80 350 2.98 .600 .303 .00004- 5 210.0 18.75 350 2.59 .610 .357 .00005- 6 240.0 22.53 350 2.36 .620 .404 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-1- 2 .690 103.20 102.50 101.080 100.390 2.12 2.112- 3 .720 102.50 101.70 100.366 99.646 2.13 2.053- 4 .716 101.70 100.70 99.635 98.919 2.06 1.784- 5 .544 100.70 99.80 98.900 98.356 1.80 1.445- 6 .567 99.80 99.00 98.340 97.773 1.46 1.23=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-1- 2 150.0 120.0 .208 101.151 100.461 .071 30705.02- 3 150.0 120.0 .208 100.461 99.741 .095 32040.03- 4 150.0 120.0 .208 99.741 99.025 .106 23772.04- 5 150.0 120.0 .208 99.025 98.481 .125 20800.55- 6 150.0 120.0 .208 98.481 97.914 .141 23772.0=*ZJ= 131089.50(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-7- 8 4.56 .95 2.00 2.95 2.30 6.78 .00 .008- 9 4.80 1.00 .95 4.90 2.30 11.27 .00 .009- 10 4.80 1.00 1.58 7.48 2.16 16.19 .00 .0010- 11 4.32 .90 1.55 9.93 2.10 20.83 .00 .0011- 12 4.80 1.00 1.48 12.41 2.05 25.40 .00 .0012- 13 5.52 1.15 1.58 15.14 2.00 30.32 .00 .0013- 14 3.60 .75 1.62 17.51 1.97 34.51 .00 .0014- 15 .00 .00 1.27 18.78 1.96 36.72 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-7- 8 230.0 6.78 300 3.00 .488 .251 .00008- 9 240.0 11.27 300 3.00 .564 .325 .00009- 10 240.0 16.19 350 4.28 .700 .289 .000010- 11 210.0 20.83 350 3.65 .710 .344 .000011- 12 230.0 25.40 350 3.26 .720 .395 .000012- 13 260.0 30.32 350 2.97 .730 .447 .000013- 14 190.0 34.51 350 2.82 .740 .488 .000014- 15 100.0 36.72 350 2.80 .750 .507 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-7- 8 .690 104.60 104.10 102.700 102.010 1.90 2.098- 9 .720 104.10 103.30 101.988 101.268 2.11 2.039- 10 1.026 103.30 102.50 101.264 100.238 2.04 2.2610- 11 .766 102.50 101.70 100.219 99.453 2.28 2.2511- 12 .749 101.70 100.90 99.435 98.686 2.27 2.2112- 13 .773 100.90 100.00 98.668 97.895 2.23 2.1013- 14 .536 100.00 99.30 97.881 97.344 2.12 1.9614- 15 .280 99.30 98.90 97.338 97.057 1.96 1.84=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-7- 8 150.0 120.0 .208 102.775 102.085 .075 22781.58- 9 150.0 120.0 .208 102.085 101.365 .098 32040.09- 10 150.0 120.0 .208 101.365 100.339 .101 32040.010- 11 150.0 120.0 .208 100.339 99.573 .120 28035.011- 12 150.0 120.0 .208 99.573 98.824 .138 30705.012- 13 150.0 120.0 .208 98.824 98.052 .156 34710.013- 14 150.0 120.0 .208 98.052 97.515 .171 25365.014- 15 150.0 120.0 .208 97.515 97.235 .178 9905.0=*ZJ= 215581.50(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-16- 17 2.70 .56 1.71 2.27 2.30 5.23 .00 .0017- 18 3.30 .69 .73 3.69 2.30 8.49 .00 .0018- 19 7.14 1.49 1.54 6.72 2.19 14.71 .00 .0019- 20 6.75 1.41 2.55 10.67 2.08 22.21 .00 .0020- 21 .00 .00 2.08 12.75 2.04 26.02 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-16- 17 210.0 5.23 300 3.00 .453 .220 .000017- 18 230.0 8.49 300 3.00 .521 .281 .000018- 19 390.0 14.71 350 4.61 .700 .270 .000019- 20 320.0 22.21 350 3.47 .710 .361 .000020- 21 190.0 26.02 350 3.20 .720 .402 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-16- 17 .630 103.00 102.30 101.350 100.720 1.65 1.5817- 18 .690 102.30 101.50 100.702 100.012 1.60 1.4918- 19 1.799 101.50 100.20 100.002 98.203 1.50 2.0019- 20 1.109 100.20 98.90 98.171 97.062 2.03 1.8420- 21 .607 98.90 98.20 97.047 96.440 1.85 1.76=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-16- 17 150.0 120.0 .208 101.416 100.786 .066 20800.517- 18 150.0 120.0 .208 100.786 100.096 .084 22781.518- 19 150.0 120.0 .208 100.096 98.297 .095 38629.519- 20 150.0 120.0 .208 98.297 97.188 .126 31696.020- 21 150.0 120.0 .208 97.188 96.581 .141 18819.5=*ZJ= 132727.00(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-22- 23 2.70 .56 1.30 1.86 2.30 4.28 .00 .0023- 24 3.63 .76 2.19 4.81 2.30 11.06 .00 .0024- 25 3.63 .76 2.27 7.84 2.15 16.87 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-22- 23 340.0 4.28 300 3.00 .428 .200 .000023- 24 430.0 11.06 300 3.00 .562 .323 .000024- 25 450.0 16.87 350 2.69 .600 .334 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-22- 23 1.020 102.60 101.70 100.950 99.930 1.65 1.7723- 24 1.290 101.70 100.30 99.893 98.603 1.81 1.7024- 25 1.209 100.30 98.90 98.583 97.374 1.72 1.53=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-22- 23 150.0 120.0 .208 101.010 99.990 .060 33677.023- 24 150.0 120.0 .208 99.990 98.700 .097 42591.524- 25 150.0 120.0 .208 98.700 97.491 .117 44572.5=*ZJ= 120841.00(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-26- 27 4.80 1.00 .62 1.62 2.30 3.73 .00 .0027- 28 4.62 .96 2.73 5.31 2.25 11.94 .00 .0028- 29 .33 .07 2.72 8.10 2.14 17.38 .00 .0029- 30 3.42 .71 .00 8.81 2.13 18.73 .00 .0030- 31 .00 .00 3.58 12.39 2.05 25.37 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-26- 27 330.0 3.73 300 3.00 .410 .186 .000027- 28 450.0 11.94 300 3.00 .574 .336 .000028- 29 150.0 17.38 350 2.63 .600 .341 .000029- 30 270.0 18.73 350 2.60 .610 .355 .000030- 31 240.0 25.37 350 2.17 .620 .441 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-26- 27 .990 102.60 101.90 100.800 99.810 1.80 2.0927- 28 1.350 101.90 100.70 99.765 98.415 2.13 2.2828- 29 .394 100.70 100.20 98.397 98.002 2.30 2.2029- 30 .702 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.857 102.60 101.70 100.064 99.207 2.54 2.4943- 44 1.120 101.70 100.30 99.184 98.065 2.52 2.2444- 45 .824 100.30 99.30 98.030 97.206 2.27 2.0945- 46 .905 99.30 98.30 97.201 96.296 2.10 2.00=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-39- 40 200.0 140.0 .324 103.273 102.523 .093 24762.540- 41 200.0 140.0 .324 102.523 101.429 .103 26700.041- 42 200.0 140.0 .324 101.429 100.221 .127 36045.042- 43 200.0 140.0 .324 100.221 99.364 .157 30705.043- 44 200.0 140.0 .324 99.364 98.245 .180 44055.044- 45 200.0 140.0 .324 98.245 97.421 .215 36045.045- 46 200.0 140.0 .324 97.421 96.516 .220 45849.6=*ZJ= 244162.10(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-47- 48 .00 .00 4.47 4.47 2.30 10.28 .00 .0048- 49 .00 .00 4.47 8.94 2.12 18.97 .00 .0049- 50 .00 .00 3.58 12.52 2.04 25.60 .00 .0050- 51 .00 .00 4.92 17.44 1.97 34.38 .00 .0051- 52 .00 .00 4.02 21.46 1.93 41.35 .00 .0052- 53 .00 .00 6.26 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200.0 140.0 .324 103.473 102.723 .093 33375.048- 49 200.0 140.0 .324 102.723 101.809 .108 26700.049- 50 200.0 140.0 .324 101.809 100.795 .134 36045.050- 51 200.0 140.0 .324 100.795 100.072 .165 30705.051- 52 200.0 140.0 .324 100.072 99.122 .189 44055.052- 53 200.0 140.0 .324 99.122 98.415 .226 36045.053- 54 200.0 140.0 .324 98.415 97.642 .231 34454.4=*ZJ= 241379.40(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-55- 56 .00 .00 6.12 6.12 2.21 13.54 .00 .0056- 57 .00 .00 4.69 10.81 2.08 22.46 .00 .0057- 58 .00 .00 4.49 15.30 2.00 30.60 .00 .0058- 59 .00 .00 3.06 18.36 1.96 35.99 .00 .0059- 60 .00 .00 4.49 22.85 1.91 43.73 .00 .0060- 61 .00 .00 3.06 25.91 1.89 48.90 .00 .0061- 62 .00 .00 5.39 31.30 1.85 57.86 .00 .0062- 63 .00 .00 4.49 35.79 1.82 65.19 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-55- 56 260.0 13.54 300 3.00 .594 .359 .000056- 57 250.0 22.46 350 4.00 .750 .350 .000057- 58 200.0 30.60 350 3.29 .760 .436 .000058- 59 290.0 35.99 350 3.05 .770 .489 .000059- 60 230.0 43.73 350 2.79 .780 .564 .000060- 61 330.0 48.90 350 2.70 .790 .613 .000061- 62 280.0 57.86 400 2.47 .800 .560 .000062- 63 320.0 65.19 400 2.38 .810 .612 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-55- 56 .780 106.90 106.30 103.880 103.100 3.02 3.2056- 57 1.000 106.30 105.60 103.085 102.085 3.21 3.5157- 58 .659 105.60 105.00 102.055 101.396 3.55 3.6058- 59 .884 105.00 104.20 101.378 100.494 3.62 3.7159- 60 .641 104.20 103.30 100.467 99.826 3.73 3.4760- 61 .891 103.30 101.90 99.809 98.918 3.49 2.9861- 62 .691 101.90 100.50 98.909 98.218 2.99 2.2862- 63 .761 100.50 99.00 98.197 97.436 2.30 1.56=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-55- 56 200.0 140.0 .324 103.988 103.208 .108 34710.056- 57 200.0 140.0 .324 103.208 102.208 .122 33375.057- 58 200.0 140.0 .324 102.208 101.549 .153 26700.058- 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3.55 .820 .474 .000069- 70 330.0 42.26 350 3.35 .830 .522 .000070- 71 280.0 51.52 350 3.07 .840 .609 .000071- 72 280.0 59.06 400 2.86 .850 .542 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-64- 65 .780 107.40 106.50 105.080 104.300 2.32 2.2065- 66 .750 106.50 105.80 104.248 103.498 2.25 2.3066- 67 .934 105.80 105.20 103.490 102.556 2.31 2.6467- 68 1.186 105.20 104.40 102.536 101.350 2.66 3.0568- 69 .817 104.40 103.70 101.323 100.506 3.08 3.1969- 70 1.106 103.70 102.20 100.489 99.382 3.21 2.8270- 71 .858 102.20 100.60 99.352 98.494 2.85 2.1171- 72 .800 100.60 99.10 98.490 97.690 2.11 1.41=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-64- 65 200.0 140.0 .324 105.140 104.360 .060 34710.065- 66 200.0 140.0 .324 104.360 103.610 .112 33375.066- 67 200.0 140.0 .324 103.610 102.675 .119 26700.067- 68 200.0 140.0 .324 102.675 101.489 .139 38715.068- 69 200.0 140.0 .324 101.489 100.672 .166 30705.069- 70 200.0 140.0 .324 100.672 99.565 .183 44055.070- 71 200.0 140.0 .324 99.565 98.707 .213 37380.071- 72 200.0 140.0 .324 98.707 97.907 .217 30147.6=*ZJ= 275787.60(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-73- 74 .00 .00 6.10 6.10 2.21 13.50 .00 .0074- 75 .00 .00 5.41 11.51 2.06 23.75 .00 .0075- 76 .00 .00 1.86 13.37 2.03 27.14 .00 .0076- 77 .00 .00 7.19 20.56 1.94 39.81 .00 .0077- 78 .00 .00 3.94 24.50 1.90 46.53 .00 .0078- 79 .00 .00 3.78 28.28 1.87 52.87 8.33 .0079- 80 .00 .00 2.56 30.84 1.85 57.11 .00 8.3380- 81 .00 .00 3.99 34.83 1.83 63.64 .00 8.33=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-73- 74 270.0 13.50 300 3.00 .594 .358 .000074- 75 70.0 23.75 350 4.59 .800 .347 .000075- 76 300.0 27.14 350 4.28 .810 .380 .000076- 77 350.0 39.81 350 3.37 .820 .504 .000077- 78 260.0 46.53 350 3.16 .830 .564 .000078- 79 270.0 61.20 400 2.71 .840 .563 .000079- 80 250.0 65.44 400 2.69 .850 .588 .000080- 81 180.0 71.97 400 2.63 .860 .632 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-73- 74 .810 106.40 105.60 103.720 102.910 2.68 2.6974- 75 .321 105.60 105.40 102.896 102.575 2.70 2.8375- 76 1.284 105.40 104.70 102.563 101.279 2.84 3.4276- 77 1.179 104.70 103.60 101.235 100.056 3.46 3.5477- 78 .821 103.60 102.50 100.035 99.214 3.56 3.2978- 79 .732 102.50 101.30 99.187 98.455 3.31 2.8579- 80 .672 101.30 99.80 98.445 97.772 2.86 2.0380- 81 .473 99.80 99.00 97.755 97.282 2.05 1.72=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-73- 74 200.0 140.0 .324 103.827 103.017 .107 36045.074- 75 200.0 140.0 .324 103.017 102.696 .121 9345.075- 76 200.0 140.0 .324 102.696 101.412 .133 40050.076- 77 200.0 140.0 .324 101.412 100.233 .176 46725.077- 78 200.0 140.0 .324 100.233 99.412 .198 34710.078- 79 200.0 140.0 .324 99.412 98.680 .225 38685.679- 80 200.0 140.0 .324 98.680 98.008 .235 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94.208 93.166 .347 199368.0107-108 150.0 120.0 .208 93.043 91.784 .323 341105.0108-109 150.0 120.0 .208 91.784 90.631 .365 333079.0109-110 150.0 120.0 .208 90.631 90.279 .380 124163.2=*ZJ= 1335481.00(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-113-114 31.50 10.21 35.61 45.82 1.77 81.22 .00 .00114-115 18.83 6.10 32.64 84.56 1.66 140.14 .00 .00115-116 16.47 5.34 35.79 125.69 1.59 199.40 .00 .00116-117 9.48 3.07 32.03 160.79 1.54 248.28 .00 .00117-118 10.27 3.33 34.83 198.95 1.51 300.08 8.33 .00118-119 .00 .00 36.86 235.81 1.48 349.09 13.89 8.33119-120 .00 .00 132.09 367.90 1.41 518.64 11.11 22.22=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-113-114 800.0 81.22 500 1.38 .700 .572 .0000114-115 720.0 140.14 600 1.38 .800 .594 .0000115-116 830.0 199.40 700 1.13 .810 .610 .0000116-117 760.0 248.28 800 1.00 .820 .581 .0000117-118 530.0 308.41 800 .93 .830 .692 .0000118-119 690.0 371.31 900 .83 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NAME:zhou qingZZJ= 6136883.00(YUAN)CALCULATION RESULT 2006.6 NAME:zhou qing*=ZONGMIANJI ZONGGUANCHANG ZONGZAOJIA GUANWANGMIDU DANWEIZAOJIA-ZMJ ZGC ZZJ GWMD DWZJ-(HA) (M) (YUAN) (M/HA) (YUAN/M)-322.86 32970.0 6136883.0 102.12 186.14=ZONGRENKOU SHEJILIOULIANG PINGJUNGUANJING PINGJUNPODU-ZRK ZQS PJGJ PJPD-(REN) (L/S) (M) (0/00)-55190. 551.965 .45741 2.3021=*附录2 污水管网电算结果（方案B）*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-1- 2 2.85 .59 2.04 2.63 2.30 6.06 .00 .002- 3 3.00 .63 1.38 4.64 2.30 10.67 .00 .003- 4 3.20 .67 1.46 6.77 2.19 14.80 .00 .004- 5 2.88 .60 1.46 8.83 2.12 18.75 .00 .005- 6 3.40 .71 1.31 10.84 2.08 22.53 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-1- 2 230.0 6.06 300 3.00 .473 .237 .00002- 3 240.0 10.67 300 3.00 .556 .316 .00003- 4 240.0 14.80 350 2.98 .600 .303 .00004- 5 210.0 18.75 350 2.59 .610 .357 .00005- 6 240.0 22.53 350 2.36 .620 .404 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-1- 2 .690 103.20 102.50 101.080 100.390 2.12 2.112- 3 .720 102.50 101.70 100.366 99.646 2.13 2.053- 4 .716 101.70 100.70 99.635 98.919 2.06 1.784- 5 .544 100.70 99.80 98.900 98.356 1.80 1.445- 6 .567 99.80 99.00 98.340 97.773 1.46 1.23=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-1- 2 150.0 120.0 .208 101.151 100.461 .071 30705.02- 3 150.0 120.0 .208 100.461 99.741 .095 32040.03- 4 150.0 120.0 .208 99.741 99.025 .106 23772.04- 5 150.0 120.0 .208 99.025 98.481 .125 20800.55- 6 150.0 120.0 .208 98.481 97.914 .141 23772.0=*ZJ= 131089.50(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-7- 8 4.56 .95 2.00 2.95 2.30 6.78 .00 .008- 9 4.80 1.00 .95 4.90 2.30 11.27 .00 .009- 10 4.80 1.00 1.58 7.48 2.16 16.19 .00 .0010- 11 4.32 .90 1.55 9.93 2.10 20.83 .00 .0011- 12 4.80 1.00 1.48 12.41 2.05 25.40 .00 .0012- 13 5.52 1.15 1.58 15.14 2.00 30.32 .00 .0013- 14 3.60 .75 1.62 17.51 1.97 34.51 .00 .0014- 15 .00 .00 1.27 18.78 1.96 36.72 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-7- 8 230.0 6.78 300 3.00 .488 .251 .00008- 9 240.0 11.27 300 3.00 .564 .325 .00009- 10 240.0 16.19 350 4.28 .700 .289 .000010- 11 210.0 20.83 350 3.65 .710 .344 .000011- 12 230.0 25.40 350 3.26 .720 .395 .000012- 13 260.0 30.32 350 2.97 .730 .447 .000013- 14 190.0 34.51 350 2.82 .740 .488 .000014- 15 100.0 36.72 350 2.80 .750 .507 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-7- 8 .690 104.60 104.10 102.700 102.010 1.90 2.098- 9 .720 104.10 103.30 101.988 101.268 2.11 2.039- 10 1.026 103.30 102.50 101.264 100.238 2.04 2.2610- 11 .766 102.50 101.70 100.219 99.453 2.28 2.2511- 12 .749 101.70 100.90 99.435 98.686 2.27 2.2112- 13 .773 100.90 100.00 98.668 97.895 2.23 2.1013- 14 .536 100.00 99.30 97.881 97.344 2.12 1.9614- 15 .280 99.30 98.90 97.338 97.057 1.96 1.84=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-7- 8 150.0 120.0 .208 102.775 102.085 .075 22781.58- 9 150.0 120.0 .208 102.085 101.365 .098 32040.09- 10 150.0 120.0 .208 101.365 100.339 .101 32040.010- 11 150.0 120.0 .208 100.339 99.573 .120 28035.011- 12 150.0 120.0 .208 99.573 98.824 .138 30705.012- 13 150.0 120.0 .208 98.824 98.052 .156 34710.013- 14 150.0 120.0 .208 98.052 97.515 .171 25365.014- 15 150.0 120.0 .208 97.515 97.235 .178 9905.0=*ZJ= 215581.50(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-16- 17 2.70 .56 1.71 2.27 2.30 5.23 .00 .0017- 18 3.30 .69 .73 3.69 2.30 8.49 .00 .0018- 19 7.14 1.49 1.54 6.72 2.19 14.71 .00 .0019- 20 6.75 1.41 2.55 10.67 2.08 22.21 .00 .0020- 21 .00 .00 2.08 12.75 2.04 26.02 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-16- 17 210.0 5.23 300 3.00 .453 .220 .000017- 18 230.0 8.49 300 3.00 .521 .281 .000018- 19 390.0 14.71 350 4.61 .700 .270 .000019- 20 320.0 22.21 350 3.47 .710 .361 .000020- 21 190.0 26.02 350 3.20 .720 .402 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-16- 17 .630 103.00 102.30 101.350 100.720 1.65 1.5817- 18 .690 102.30 101.50 100.702 100.012 1.60 1.4918- 19 1.799 101.50 100.20 100.002 98.203 1.50 2.0019- 20 1.109 100.20 98.90 98.171 97.062 2.03 1.8420- 21 .607 98.90 98.20 97.047 96.440 1.85 1.76=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-16- 17 150.0 120.0 .208 101.416 100.786 .066 20800.517- 18 150.0 120.0 .208 100.786 100.096 .084 22781.518- 19 150.0 120.0 .208 100.096 98.297 .095 38629.519- 20 150.0 120.0 .208 98.297 97.188 .126 31696.020- 21 150.0 120.0 .208 97.188 96.581 .141 18819.5=*ZJ= 132727.00(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-22- 23 2.70 .56 1.30 1.86 2.30 4.28 .00 .0023- 24 3.63 .76 2.19 4.81 2.30 11.06 .00 .0024- 25 3.63 .76 2.27 7.84 2.15 16.87 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-22- 23 340.0 4.28 300 3.00 .428 .200 .000023- 24 430.0 11.06 300 3.00 .562 .323 .000024- 25 450.0 16.87 350 2.69 .600 .334 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-22- 23 1.020 102.60 101.70 100.950 99.930 1.65 1.7723- 24 1.290 101.70 100.30 99.893 98.603 1.81 1.7024- 25 1.209 100.30 98.90 98.583 97.374 1.72 1.53=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-22- 23 150.0 120.0 .208 101.010 99.990 .060 33677.023- 24 150.0 120.0 .208 99.990 98.700 .097 42591.524- 25 150.0 120.0 .208 98.700 97.491 .117 44572.5=*ZJ= 120841.00(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-26- 27 4.80 1.00 .62 1.62 2.30 3.73 .00 .0027- 28 4.62 .96 2.73 5.31 2.25 11.94 .00 .0028- 29 .33 .07 2.72 8.10 2.14 17.38 .00 .0029- 30 3.42 .71 .00 8.81 2.13 18.73 .00 .0030- 31 .00 .00 3.58 12.39 2.05 25.37 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-26- 27 330.0 3.73 300 3.00 .410 .186 .000027- 28 450.0 11.94 300 3.00 .574 .336 .000028- 29 150.0 17.38 350 2.63 .600 .341 .000029- 30 270.0 18.73 350 2.60 .610 .355 .000030- 31 240.0 25.37 350 2.17 .620 .441 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-26- 27 .990 102.60 101.90 100.800 99.810 1.80 2.0927- 28 1.350 101.90 100.70 99.765 98.415 2.13 2.2828- 29 .394 100.70 100.20 98.397 98.002 2.30 2.2029- 30 .702 100.20 99.70 97.997 97.295 2.20 2.4030- 31 .521 99.70 99.00 97.265 96.744 2.43 2.26=NO.N MM(N) WB(N) QO(N) HS(N,2) HS(N+1,1) HH(N) ZJ(N)-N (M/HA) (L/MD) (L/SHA) SHANG XIA (M) (YUAN)-26- 27 150.0 120.0 .208 100.856 99.866 .056 32686.527- 28 150.0 120.0 .208 99.866 98.516 .101 60075.028- 29 150.0 120.0 .208 98.516 98.122 .119 20025.029- 30 150.0 120.0 .208 98.122 97.419 .124 36045.030- 31 150.0 120.0 .208 97.419 96.899 .154 32040.0=*ZJ= 180871.50(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-32- 33 5.44 1.13 2.93 4.06 2.30 9.35 .00 .0033- 34 .00 .00 .00 4.06 2.30 9.35 .00 .0034- 35 7.48 1.56 2.85 8.47 2.13 18.08 .00 .0035- 36 8.14 1.70 2.12 12.29 2.05 25.18 .00 .0036- 37 4.25 .89 5.61 18.78 1.96 36.73 .00 .0037- 38 3.25 .68 .64 20.10 1.94 39.01 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-32- 33 370.0 9.35 300 3.00 .535 .295 .000033- 34 130.0 9.35 300 3.00 .535 .295 .000034- 35 390.0 18.08 350 2.55 .600 .351 .000035- 36 430.0 25.18 350 2.09 .610 .444 .000036- 37 180.0 36.73 350 1.70 .620 .591 .000037- 38 210.0 39.01 350 1.72 .630 .613 .0000=NO.N HIL(N) H(N) H(N+1) HG(N,2) HG(N+1,1) HMN2 HMN11-N (M) SHANG XIA SHANG XIA SHANG XIA-32- 33 1.110 102.60 101.90 99.600 98.490 3.00 3.4133- 34 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140.0 .324 103.273 102.523 .093 24762.540- 41 200.0 140.0 .324 102.523 101.429 .103 26700.041- 42 200.0 140.0 .324 101.429 100.221 .127 36045.042- 43 200.0 140.0 .324 100.221 99.364 .157 30705.043- 44 200.0 140.0 .324 99.364 98.245 .180 44055.044- 45 200.0 140.0 .324 98.245 97.421 .215 36045.045- 46 200.0 140.0 .324 97.421 96.516 .220 45849.6=*ZJ= 244162.10(YUAN)*=NO.N F(N) QB(N) QW(N) Q(N) KZ(N) QK(N) QJB(N) QJ(N)-N (HA) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S) (L/S)-47- 48 .00 .00 4.47 4.47 2.30 10.28 .00 .0048- 49 .00 .00 4.47 8.94 2.12 18.97 .00 .0049- 50 .00 .00 3.58 12.52 2.04 25.60 .00 .0050- 51 .00 .00 4.92 17.44 1.97 34.38 .00 .0051- 52 .00 .00 4.02 21.46 1.93 41.35 .00 .0052- 53 .00 .00 6.26 27.72 1.87 51.93 .00 .0053- 54 .00 .00 4.92 32.64 1.84 60.06 .00 .00=NO.N L(N) QS(N) D(N) I(N) V(N) H/D(N) HDS(N)-N (M) (L/S) (MM) (0/00) (M/S) (M/M) (M)-47- 48 250.0 10.28 300 3.00 .550 .310 .000048- 49 200.0 18.97 350 4.57 .750 .308 .000049- 50 270.0 25.60 350 3.75 .760 .382 .000050- 51 230.0 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