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水杯盖模具设计及型腔仿真加工【三维ProE】【13张CAD图纸和说明书】

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PROE
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外文翻译
文献资料
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水杯 模具设计 仿真 加工 三维 proe 13 cad 图纸 以及 说明书 仿单
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目  录

1前言 1

2模具的结构设计 3

2.1模具设计方案 3

2.2制品的结构及注塑工艺分析 4

2.2.1塑料制品的结构如图 4

2.2.2材料分析 4

2.2.3ABS成型条件 4

2.2.4制品的公差 5

2.2.5成型方案的确定和注塑工艺分析 6

2.3注射机的选择及型腔数目确定 6

2.3.1注射机的选择 6

2.3.2型腔数目的确定 7

2.4分型面的确定 8

2.5浇注系统设计 8

2.5.1浇注系统的分析 9

2.5.2浇口的设计 9

2.5.3浇口套的设计 10

2.5.4模具的排气部分 10

2.6成型零件的设计 11

2.6.1成型零件型腔计算 11

2.6.2圆型零件型腔壁厚的计算及强度校核 13

2.7顶出系统的设计 15

2.8冷却孔的设计 15

2.9模架的选择 16

2.10注射机有关工艺参数的校核 16

2.10.1最小注射量的校核 16

2.10.2注射压力校核 17

2.10.3锁模力校核 17

3型腔仿真加工 17

4结论 20

参考文献 21

致谢 22

附录 23


1前言

塑料工业的发展具有得天独厚的发展,其原料来源丰富。注塑工艺也越来越多地被各个制造领域用以成型各种性能要求的制品,要高质量,经济地生产出注塑料制品,必须综合考虑成型树脂注塑模具及注塑机的问题,注塑模具的设计质量直接影响成型制品的生产效率、质量及成本,能否生产出达到设计要求的制品,不仅仅取决于模具的结构与加工精度,还取决于广义的成型技术。模具是当今工业生产中使用极为广泛的工艺装备,是最重要的工业生产手段及工艺发展方向。一个国家工业水平的高低,在很大程度上取决于模具工业的发展水平,模具工业的发展水平,是一个国家工业水平的标志之一。现代模具技术的发展,在很大程度上依赖于模具标准化程度、优质模具材料的研究、先进的设计与制造技术、专用的机床设备及生产技术管理等方面工作的综合。但其中CAD/CAM技术在模具生产方面的应用,无疑占有很重要的地位。它被认为是现代模具技术的核心和重要的发展方向。

1)协同创新设计将成为模具设计的主要方向

制造业垂直整合的模式使得世界范围内产品销售、产品设计、产品生产和模具制造分工更明确。为了缩短产品上市周期,使模具设计充分理解产品设计的意图,在产品的设计阶段,模具设计也同时开始,产品设计工程师和模具设计工程师需尽早进入协同设计状态。由于在制造流程中各个环节所采用的CAD系统不一定相同,这就要求CAD系统要具备协同的能力,能够随时交换上下游的数据,能够处理彼此的数据,数据产生及处理标准化。

2)模具CAD技术的ASP模式将成为发展方向

今天的模具行业已经成为高技术密集的行业。要掌握全部先进的技术,成本都将非常高昂,要培养并且留住掌握这些技术的人才也会非常困难。于是,模具CAD的ASP模式就应运而生了。这样整个社会就形成了一个大的模具制造企业,按照价值链和制造流程分工,将制造资源最优发挥。应用服务包括如递向设计、快速原型制造、数控加工外包、模具设计、模具成型过程分析等。我们相信,网络环境下的先进的CAD技术必将把模具工业推上新的台阶。

3)模具CAD/CAM发展趋势

21世纪模具制造行业的基本特征是高度集成化、智能化、柔性化和网络化,追求的目标是提高产品质量及生产效率、缩短设计周期及制造周期,降低生产成本、最大限度的提高模具制造业的应变能力,满足用户需求。具体表现出以下几个特征:

(1)集成化技术

现代模具设计制造系统不仅应强调信息的集成,更应该强调技术、人和管理的集成。

(2)智能化技术

应用人工智能技术实现产品生命周期(包括产品设计、制造、使用)各个环节的智能化,实现生产过程(包括组织、管理、计划、调度、控制等)各个环节的智能化,以及模具设备的智能化,也要实现人与系统的融合及人在其中智能的充分发挥。

(3)网络技术的应用

网络技术包括硬件与软件的集成实现,各种通讯协议及制造自动化协议,信息通讯接口,系统操作控制策略等,是实现各种制造系统自动化的基础。网络技术的应用为我国模具企业实现敏捷制造和动态联盟奠定了技术基础。

(4)多学科多功能综合产品设计技术

未来产品的开发设计不仅用到机械科学的理论与知识,而且还用到电磁学、光学、控制理论等;甚至要考虑到经济、心理、环境、卫生及社会等各方面的因素。产品的开发要进行多目标全性能的优化设计,以追求模具产品动静态特性、效率、精度、使用寿命、可靠性、制造成本与制造周期的最佳组合。

(5)虚拟现实与多媒体技术的应用

虚拟现实VR(Virtual Reality)是人造的计算机环境,人处在这种环境中有身临其境的感觉,并强调人的介入与操作。

(6)反求技术的应用

这种过程就是反求工程RE  (Reverse Engineering)。一旦建立了CAD几何模型后,就可以依据这种数字化的几何模型用于后续的许多操作,如实物CAD模型的修改、零件的重新设计、有限元分析、误差分析、数控(NC)加工指令生成以及模具的设计和制造等。

(7)快速成形技术

快速成形制造技术RPM(Rapid Prototyping & Manufacturing)基于层制造原理,迅速制造出产品原型,而与零件的几何复杂程度丝毫无关,尤其在具有复杂曲面形状的产品制造中更能显示其优越性。

本次的课题为(水杯杯盖)注射模设计:由于以前这方面的知识接触得少,所以在设计之前阅读了许多关于注塑模设计的书,再加上指导老师的指导,使得设计顺利地进行。由于是提供制品设计模具,给模具定型多了一个依据。方案拟定有了一个大概的轮廓。注射成型模具有一定的分类和组合,它们在某些基本式样上彼此不同地从实用的观点出发。注射成型模具的分类方法应以设计和操作的主要特色为基础。

本次的注射模设计是一次对以前所学知识的综合运用,了解了设计的一般过程及该行业的发展状况。由于时间紧促,加上本人的水平有限,设计过程中出现一些错误,在此恳请各位专家、老师指正。


内容简介:
NIPPON STEEL TECHNICAL REPORT No. 89 January 2004- 46 -UDC 621 . 746 . 27 : 681 . 3*1Environment thedarker the area, the larger the value. It is seen in the figure that thewhole molten steel in the mold is significantly disturbed by the in-flux from the nozzle. It is considered that the turbulence becomessignificant as the speed of the incoming flow becomes high, show-ing itself as the rippling of the molten steel surface.As stated above, it has been demonstrated that a molten steelflow analysis model enables a realistic mold level control simulationreflecting the turbulence of molten steel flow.5. ClosingA mold level control model applying molten steel flow analysishas been formulated, and thus a realistic mold level control simula-tion reflecting the turbulence of molten steel flow has been madepossible. The effectiveness of the developed model has been con-firmed through simulations. A mold level control system based onthe developed model will be designed for application to high-speedcasting operation, and its effectiveness will be evaluated through testsin actual operation.References1) Suzuki, D. et al.: Level Control Model by Numerical Fluid DynamicsMethod. Proceedings of the Fourth International Conference on Intelli-gent Processing and Manufacturing of Materials. IPMM03. 2003(CD-ROM)Fig. 8 Mold steel level chart in commercial operationFig. 9 Average molten steel level in mold (analysis)Fig. 10 Standard deviation of molten steel level in mold (analysis)2.52.01.51.00 0.5 1.0 1.5NXFig. 11 Distribution of time average of molten steel flow rate at moldthickness center (analysis)2.52.01.51.00 0.5 1.0 1.5NX0 0.05 0.35 外 文 翻 译专 业 学 生 姓 名 班 级 学 号 指 导 教 师 1外文资料名称:Formulation of Mold Level Control Model by Molten Steel Flow Analysis Method 外文资料出处:NIPPON STEEL TECHNICAL REPORT No. 89 January 2004 附 件: 1.外文资料翻译译文 2.外文原文 指导教师评语:签名: 年 月 日制定结晶器液位控制模型钢水流动的分析方法2译者 潘维军摘要 :本文介绍模具过程控制的解决方案以及过程控制系统的设计。初期,结晶器液位控制模型已经制定的流体流动分析技术评估钢水流动模具定量。该模型计算流体流动和自由表面的模具钢液流动,而控制系统的分析,同时进行。它使现实仿真模具水平的控制系统考虑流体湍流。因此,模具的水平控制在高速连铸可以预测和评价精度高。1 导言 结晶器液位控制是一个功能的过程控制连铸保持水平钢水表面模具(以下简称为模具钢级)不变。这有一个重大影响力的品质和产量的最终产品。有很密切的相关关系波动的模具钢水平和发生的表面缺陷的最终产品:它是认为,当模具钢的水平波动显着,有杂质浮在表面的钢水是引起钢铁出现在表面的形式缺陷的重要原因。为防止这种情况,模具液位控制的目的是尽量减少波动模具钢的水平。动态的模具钢水平,一般来说,一个简单的积分系统和基于这个原因,影响模具水平控制已按常规计算在其发展阶段的一个假设一个不可分割的系统。然而,在实践中的干扰在钢水流动而出现的形式,表面的涟漪拉坯速度增加。因此,与传统原油模型,这是很难获得可靠的仿真结果,并就不可能准确地预测和控制效果评价模具水平的控制系统的条件下高铸造速度。鉴于这种情况,制定了模具水平控制模型应用钢水流动分析。图 1 显示框图开发模式。这种模式的特点通过描述钢水流动的模具和动态的钢水表面的观点分析和流体流动结合这些控制系统的分析。因此,模具水平控制仿真在审议这个动荡的熔融钢流是可行的,而且成为可能准确预测和评价业绩的模具水平控制在一个高拉坯速度。图 1 结晶器液位控制模型的基础上钢水流动分析2 连铸工艺 在讨论模具水平控制模型,连续铸造设备和模具的水平控制,构成的背景,模型,简要解释。32.1 连续铸造设备连续铸造设备的钢铁生产设施有效地生产砖(或盛开或钢坯)为以后的轧制过程中不断巩固钢水精炼后的炼钢炉,如 A 转换器。钢水出院从包暂时存放在一个包,然后浇通过浸没式水口到模具内墙壁是内衬水冷铜板。凝固的铸钢开始在其界面与模具进步,以实现完全凝固的二次冷却区域,然后铸钢是下降到明长度的刀具。 2.2 结晶器液位控制正如图 2 所示,模具钢的水平正在不断监测一个传感器及其偏离规定的目标水平是美联储回到一个控制器,它产出的一个信号启动缸调整开放滑动水口。数额钢水流入模具从而控制和模具钢的水平控制在目标水平。波动的模具钢的水平所造成的干扰来自填补和撤离系统的连铸机。那个干扰来自灌装系统的手段,更具体的变化钢水流动特性产生堵塞入境喷嘴与非金属夹杂物,并来自撤出系统是指期刊模具钢一级波动造成胀(热变形的演员钢)中发生的水冷却区的连铸机。图 2 模具的水平控制在连铸过程3 结晶器液位控制模型发达国家模具水平控制模型解释这里。那个框图模型早些时候图 1 所示解释以下主要集中在部分方程物理模型来表达的动态过程中的问题。该模型的基础上开发的熔融流动分析也相比传统的积分系统模型,以及两者之间的差额是澄清。3.1 整体系统模型4一个不可分割的系统模型考虑到只有静态体积之间的平衡涌入和涌出钢水,并假定的动态特性的模具钢级可以表示为一个简单的积分系统。在这种情况下,理事方程模具钢的水平,给出的形式,下面的线性常微分方程:其中 H 是高度的模具钢级,一个是截面积模具(平方米) ,葡萄酒是容积率涌入钢水(立方米/秒) ,输出电压是涌出体积率钢水和吨 是时候。方程( 1 )是指模具钢的水平变化比例的数量钢水这使一个很好的近似至于动荡钢水流动小节目表面上。然而,在高速铸造,其中湍流钢水流动显示自己作为表面波纹,这种模式不是有效了。在这种情况下,模型的基础上钢水流动分析下文解释是必要的。3.2 钢水流动分析模型钢水流动分析模型是基于技术的流体动力学,并且能够准确地表达了动态特点模具钢的水平审议动荡钢水流动。当有动荡钢水流,钢水流动的模具被视为三维湍流流动非可压缩流体具有自由表面,其控制方程,给出的形式,下面的非线性偏微分方程:方程( 2 )是连续性和方程( 3 )动量守恒,而 U 是流量钢水(米/ 秒), 是密度钢水, P 是压力, V 是有效的运动粘度(平方米 /秒) , G 是重力加速度,和 F 是一个长期的外部力量。大涡模拟刺激模式作为一种湍流模型,以表达的干扰,或时间差,一个湍流。的立场边界的自由表面所定义的量流体( VOF )方法。时间差异钢水流速和自由面离散的计算方式是使用这些方程演算有限差分和数值求解他们使用迭代分析方法。图 3 显示了边界条件的熔融钢流分析模型。物理模型准确地表达了钢水流动模具和动态特性的整个钢水表面,因此建造。该模型能够准确地表达,化的动态特性,钢水表面的高速铸造。5图 3 边界条件钢水流动分析模型4 结晶器液位控制仿真有用的模具水平控制模型的基础上钢水流动分析在实际应用中的解释如下基于仿真的结果。利用所取得的成果的一个不可分割的系统模型也说明了比较。的条件分析则列于表 1 仿真结果进行了分析条件下的高速铸造的目的是预测动荡的影响钢水流动的模具水平控制。假设发生膨胀作为一个外部力量,一个模具钢的水平有一个波动周期时间为 10 秒(频率为 0.10 赫兹)是强加的钢水水平监测传感器,和数额的钢水涌入控制应用 PI 控制。4.1 整体系统模型图 4 显示了时间的波动检测钢水水平计算模拟的一个不可分割的系统模型,并图 5 其功率谱。很清楚的数字,该积分系统模型检测只有钢水水平有波动0.10 赫兹的频率所造成的施加外力。 4.2 钢水流动分析模型 图 6 显示时间的波动检测钢水水平计算模拟使用钢水流动分析模型,图 7其功率谱。很清楚的数字,钢液流动分析模型不仅检测水平波动为 0.10 赫兹,但也有高频率的水平有波动频率约为 0.70 赫兹。在 0.70 -赫兹的水平波动,可推定为代表的固定波模具。在这里,固定频率的波的计算方法使用以下理论方程:F 是频率( Hz ) , N 是一个整数, G 是引力加速度,和 L 是宽度的模具(米) 。当 N = 1 和 L = 1500 ,然后女= 0.71 赫兹得到方程( 4 )价值认6同与频率的波纹所取得钢水流动分析模型。事实上,这种高频率震荡是实际观察铸机能力的依据,熔融钢流分析模型,准确地再现动态特性的钢水水平。图 8 就是一个例子模具钢级图表商业运作连铸机,其中有一个荡漾频率约为 1.00 赫兹检测。表 1 分析条件的模具水平控制仿真图 4 检测钢水水平计算积分系统模型图 5 频率特性检测钢水水平波动计算积分系统模型图 6 检测钢水水平计算钢水流动分析模型7图 7 频率特性检测钢水水平波动计算钢水流动分析模型图 8 模具钢的水平图表进入商业运作图 9 平均水平的钢水模具(分析)图 10 个标准偏差钢水水平的模具(分析)图 11 分布的时间平均钢水流速模具厚度中心(分析)8图 12 分布的标准偏差钢水流速模具厚度中心(分析)随着钢水流动分析模型,可以评价不仅是一个发现模具水平,而且整个钢水表面的模具。无花果。 9 日和 10 显示分布平均和标准差,分别模具钢的水平毫米,其中,暗区,较大的价值。白色的领域图 10 是该地区的模具钢的水平检测和控制的传感器,它是在数字的模具钢一级波动以及控制附近的白色区域。与此相反,模具钢的水平波动在其他领域没有控制和尤其是在对方没有提供传感器,波动较大。上述情况表明,结晶器液位控制波动抑制地方一级只。这也是阅读的数字,该钢水水平高近模具窄脸和周围的浸入式水口,和水平波动也大在这些领域。这是考虑到反映钢水流动的模具。图 11 显示的分配载体的时间平均流量的钢水厚度中心的模具。钢液流动从入门喷嘴访问的狭隘面孔和强劲上升循环流动那里形成。在这里,看到了强大的向上流动沿面墙壁解除钢水表面附近。熔融钢水平高还围绕式水口,因为循环流动双方都遇到了对方,并作为因此,该级别的波动还大在这一领域。图 12 显示的分配标准偏差熔融钢铁流量在中心厚度相同的模具在米/秒;的暗区,较大的价值。这是出现在这一数字的整个钢水模具明显不安的是,在通量从喷嘴。据认为,动荡成为显着的速度传入流量成为高,显示,法本身作为荡漾的钢水表面。如前所述,已经表明,钢水流量分析模型实现了现实的模具水平控制仿真这反映了动荡钢水流动。95 总结模具水平控制模型应用钢水流动分析已经制定,因此,一个现实的结晶器液位控制仿真反映震荡钢水流动已是可能的了。其开发模式已被证实通过模拟。模具水平控制系统的模型将被设计为适用于高速铸造行业,其作用将受到评价,通过测试在实际运作。参考资料 1 )液位控制模型的数值流体力学方法。第四次国际会议的智能加工和制造的材料。 2003 年(光盘)NIPPON STEEL TECHNICAL REPORT No. 89 January 2004- 46 -UDC 621 . 746 . 27 : 681 . 3*1Environment thedarker the area, the larger the value. It is seen in the figure that thewhole molten steel in the mold is significantly disturbed by the in-flux from the nozzle. It is considered that the turbulence becomessignificant as the speed of the incoming flow becomes high, show-ing itself as the rippling of the molten steel surface.As stated above, it has been demonstrated that a molten steelflow analysis model enables a realistic mold level control simulationreflecting the turbulence of molten steel flow.5. ClosingA mold level control model applying molten steel flow analysishas been formulated, and thus a realistic mold level control simula-tion reflecting the turbulence of molten steel flow has been madepossible. The effectiveness of the developed model has been con-firmed through simulations. A mold level control system based onthe developed model will be designed for application to high-speedcasting operation, and its effectiveness will be evaluated through testsin actual operation.References1) Suzuki, D. et al.: Level Control Model by Numerical Fluid DynamicsMethod. Proceedings of the Fourth International Conference on Intelli-gent Processing and Manufacturing of Materials. IPMM03. 2003(CD-ROM)Fig. 8 Mold steel level chart in commercial operationFig. 9 Average molten steel level in mold (analysis)Fig. 10 Standard deviation of molten steel level in mold (analysis)2.52.01.51.00 0.5 1.0 1.5NXFig. 11 Distribution of time average of molten steel flow rate at moldthickness center (analysis)2.52.01.51.00 0.5 1.0 1.5NX0 0.05 0.35文 献 资 料专 业 学 生 姓 名 班 级 学 号 指 导 教 师 文 献 资 料1. 柯旭贵. 蓝牙屏蔽盖冲压工艺与模具设计J. 模具工业,2008 ,(12):34-37.2. 付宏生. 模具虚拟制造技术运用于教学的研究J. 模具工业,2008,( 12): 3-6.3. 黄克荣. 塑料连体帽注射模设计J. 模具工业,2008 ,(12):61-63.4. 曹承云. 注射成型中浇口形式对塑件质量的影响J. 模具工业,2008,( 12):59-61.5. 林红旗. 高精外观薄壁塑件模具设计J. 模具工业,2008,(12):47-50.6. 周细枝,钱应平, 刘秋菊. 高效自动脱螺纹及凝料注射模具设计J.塑料工业,2008,(12 ):30-33.7. 田文彤. 应用型本科模具 CAD/CAM 教学改革探析J. 教改研究, 2008,( 48):20-21.8. 赵凤国,朱静. 变光盖板注塑模具设计J. 解决方案,2008,(11 ):132-134.9. 赵昌盛. 精密复杂塑料模具的选材及热处理J. 金属加工, 2008,( 23):28-29.10.范新凤,范有发. 花洒本体塑件注射模具设计J. 池洲学院学报, 2008,( 5):44-45.图7 侧浇口气穴位置图6 点浇口气穴位置变光盖板注塑模具设计赵凤国1, 朱静2(1.大连市技师学院,辽宁大连 116013;2.大连交通大学机械工程学院,辽宁大连 116028)1 塑件分析图 1 所示塑件为变光盖板,材料为ABS,具有良好的流动性,易于成型。该塑件结构简单,尺寸小,对局部滑动工作面要求高,无滑痕。该塑件长宽高为48.5mm34mm10.5mm,壁厚较为均匀,基本壁厚为1.5mm和1.75mm。对于该薄壳塑件,可使用MoldFlow有限元分析中的Fusion类型网格。2 浇注系统设计由于塑件的体积比较小,采用一模两腔。为侧浇口和点浇口,用MoldFlow进行分析对比,选择最终的浇口形式。方案1为点浇口形式,如图2所示,方案2为侧浇口形式,如图3所示。由塑料模具技术手册,查得侧浇口尺寸推荐值:深度 h=1mm,宽度b=1.5mm,长度取1mm。点浇口的截面为圆形,直径d一般在0.82.0mm内范围选取,所以选取1.5mm。2.1 填充分析填充时间:填充时间是指熔体充满整个型腔的时间,两种方案的分析结果如图4及图5所示。从图4和图5中可以看出,两种方案均可将制件填满,但点浇口所需填充时间为0.5094s,而侧浇口则需要0.7200s。且两种方案填充均很均匀。所以单从时间上来看点浇口要优于侧浇口。2.2 气穴的分析气穴位置的分析是在可能形成气穴的位置用粉红线勾画出来。根据分析图可以看出气穴出现的严重与否。如果所生产的制件对表面质量的要求不是很高则有些表面气穴的形成还可以接受。分析结果如图6及图7所示。从分析结果来看点浇口的气穴较多,且分布不均匀,而侧浇口的气穴较少,且形成的气穴位置位于制件最右端面,并且相对集中,这样既不影响制件表面美观也易于设置排气装置。所以从气穴上来看侧浇口要优于点浇口。2.3 熔接痕的分析熔接痕:在塑料制件成型中,当熔融体由分流状态再次合流时便会形成熔接痕。熔接痕多产生在多浇口或有摘 要:针对变光盖板注射成型工艺,利用CAE技术,通过MoldFlow模拟分析,进行浇注系统的优化设计,从熔接痕、气穴等方面比较分析,得出最优的浇口位置,进而进行模具结构设计。从而获得高质量产品,大大缩短了模具开发的时间,降低了模具的生产成本。关键词:注塑模具;MoldFlow;浇口;优化设计中图分类号:TQ320.6 文献标识码:A 文章编号:10022333(2008)11013203Injection Mould Design of Changing Light CoverplateZHAO Feng-guo1, ZHU Jing2(1Dalian Technician Institute , Dalian 116013, China ;2School of Mechanical Engineering,Dalian Jiao Tong University, Dalian 116028, China)Abstract: In this paper injection molding process of changing light coverplate was analyzed by CAE method. Optimumrunner system was designed by means of Moldflow software. Based on the comparative analysis of weld lines and airtraps, the optimum gate location was fixed. Then the structure of mold was designed. It resulted in products of highpreviewed quality, shorted the researching time of mold, reduced the cost of mold.Key words: injection mould; moldFlow; gate; optimum design图1 变光盖板模型图3 侧浇口图2 点浇口充填时间=0.5094ss0.50930.38200.25470.12730.0000充填时间=0.7200ss0.71990.53990.35990.18000.0000图5 侧浇口填充时间分析图4 点浇口填充时间分析机械工程师 2008年第11期132解决方案SOLUTION 工艺/工装 /模具 /诊断 /检测 /维修 /改造凸台的制件中,是注射成型常见的缺陷之一,它是注塑件的薄弱环节,不但影响制品的美观,而且影响制件的总体强度。因此熔接痕的研究非常重要。分析结果如图8及图9所示,可以看出点浇口的熔接痕最大达到了 180,而侧浇口的熔接痕最大仅为6.17,并且点浇口的熔接痕产生的位置在制件的最右端,而这个位置属于制件的薄弱端,而且是易产生应力集中的区域。造成制件开裂。所以从熔接痕上分析,侧浇口大大优于点浇口。2.4 流动前沿处温度的分析熔融前沿分布是模具中任意点前沿到达的时间,熔融体流动前温度指的是熔融体流动前沿到某一节点的温度。在制件厚度比较薄的部分,如果这一温度太低,则会造成滞流、短射现象的发生。如果这一温度太高,则会使熔融聚合体发生降解,造成制件的表面缺陷。所以,在成型过程中要确保熔融流动前沿的温度保持在塑料聚合体所要求的使用范围内。分析结果如图10和11所示。从图中可以看出,两种方案塑料熔体前沿的温度范围分别为239.4-240.0和238.5-240.0均没超出塑料材料的适用范围(220-260)。所以这两种方案均能满足塑料熔体在成型过程中的要求。2.5 锁模力的分析锁模力即注塑时闭合模具所需的力,分析的最大锁模力应小于注射机最大锁模力的80。其分析结果如图12和图13所示,点浇口的锁模力要小于侧浇口所需要的锁模力,因此就锁模力来讲,点浇口要优于侧浇口。从熔接痕及气穴的分析结果来看,侧浇口要优于点浇口,且从设计排气方式来看侧浇口较点浇口较容易。从熔体流动前沿处温度来看两种方案均适合,虽然从充填时间和锁模力来看,点浇口略优于侧浇口,但点浇口需要用双分型面来开模,较单分型面复杂许多。因此,从本塑件的自身简单性及上述分析结果综合来看,侧浇口要优于点浇口。最终选择侧浇口进行浇口的设计。3 模具结构设计3.1 成型零件的结构设计模具中的成型零件是决定塑件几何形状和尺寸的零件,包括凹模、型芯、镶块、成型杆和成型环等。针对盖板的成型零件,主要是型腔。定模是成型塑件外表面的主要零件,按其结构不同可分为整体式和组合式两类。整体式定模是有整块材料加工而成的,它的特点是牢固,使用中不易发生变形,不会使塑件产生拼接线痕迹,这种整体式定模常适合于形状简单的中、小型模具上。由于本塑件结构简单,所以此种整体式定模适合于本塑件。动模是成型塑件内表面的主要零件,也可称为型芯,按其结构不同也可分为整体式和组合式两类。整体式动模:其结构牢固,但不便加工,消耗的模具钢多,主要用于工艺试验模或小型模具上的形状简单的型芯。本塑件结构简单,尺寸及精度要求都不高,所以此种整体式动模适合于本塑件。3.2 推出机构的设计推出机构分为很多种,有简单推出机构、动定模双向推出机构、二级推出机构等。由于本课题所研究的塑件结构简单,即采用简单推出机构能满足设计的要求。简单推出机构中的推杆推出机构是最常用的推出机构,常被用来推出各种塑件。推杆的截面形状根据塑件的推出情况而定,可设置成圆形、矩形等,其中以圆形最为常用,因为使用圆形推杆的地方,较容易达到推杆和模板或型芯上推杆孔的配合精度,另外圆形推杆还具有减小运动阻力、防止卡死现象等优点,损坏后还便于更换。因此本课题采用截面为圆形的推杆推出机构。3.3 模具结构及工作过程经过上述分析与计算,变光盖板模具的总体结构如图14所示。具体工作过程如下:通过注射机注射成型后,开模时,动模部分向下移动,在拉料杆18与推杆13的共同作用下把定模2以上的部分顶出,从而使定模型腔内的塑件顺利脱模,同时主流道凝料从浇口套中拉出,直至开模行程终了,合模一开始在复位杆14的作用下复位,合模结束后,模具在注射机的作用下锁紧,完成注射成型的一次循环。(下转第82页)熔接痕=180.0degdeg180.0135.090.0045.000.0000熔接痕=6.170degdeg6.1694.6273.0851.5420.000013613966缩放80mm图9 侧浇口熔接痕图8 点浇口熔接痕流动前沿处的温度=240.0CC240.0239.9239.7239.5239.4流动前沿处的温度=240.0CC240.0239.6239.2238.9238.5图11 侧浇口流动前沿处温度图10 点浇口流动前沿处温度1.2501.0000.75000.50000.25000.0000锁模力/t锁模力:XY图0 5 10 15 20 25 30 35时间/s图13 侧浇口锁模力0.50000.40000.30000.20000.10000.0000锁模力/t锁模力:XY图0 5 10 15 20 25 30 35时间/s图12 点浇口锁模力133机械工程师 2008年第11期解决方案SOLUTION工艺/工装 /模具 /诊断 /检测 /维修 /改造4 结 语本文借助 CAE技术,即 MoldFlow 的分析,优化浇注系统的设计。从填充时间、熔接痕、气穴、流动前沿的温度和锁模力方面综合分析了最优的浇口位置,即采用侧浇口。进而进行了合理的模具设计,以注塑出最佳的塑料制品,保证制品能全部充满,大大缩短了模具制造的时间,降低了模具的生产成本。 (编辑立 明)作者简介:赵凤国(1958-),助理讲师,高级技师,主要研究方向为机械优化设计。收稿日期:2008-09-16页例题10-2为例进行优化设计,基本数据与之相同,输入转T19.948104Nmm,输入转速n1=500r/min,传动比u=3.2。根据以上建立的单级斜齿圆柱齿轮减速器的数学模型,用 MATLAB 语言编制的求解程序由以下 4 个函数(主程序和子程序)组成:减速箱齿轮传动优化设计主程序(geardesign.m)sigmahp,sigmafp=gearparameter(rat);x0=3,24,14;options=optimset(display,iter);lb=2,20,8;ub=4,40,16;x,f,exitflag,output=fmincon(gearobjfun,x0,lb,ub,gearconstr,options)目标函数子程序(gearobjfun.m)function f=gearobjfun(x);f=x(1)*(1+rat)*x(2)/(2*cos(x(3)*pi/180);约束条件子程序(gearconstr.m)functionc,ceq=gearconstr(x)c(1)=zh*zep*(cos(beta)2*sqrt(1 +1/rat)/(x(1)*x(2)3)*sqrt(kk*T1)-3.726e-3*sigmahp(1);c(2)=(cos(beta)2/x(2)2/x(1)3*yfa(1)*ysa(1)*yep*ybeta*kk*T1-0.5*sigmafp(1);c(3)=(cos(beta)2/(rat*x(2)2/x(1)3*yfa(2)*ysa(2)*yep*ybeta*kk*T1-0.5*sigmafp(2);c(4)=d2-350;c(5)=abs(2*x(1)-round(2*x(1)-0.001;ceq=;许用应力计算程序(gearparameter.m)functionsigmahp,sigmafp=gearparameter(rat)for i=1:2sigmah(i)=495+0.889*(HBS(i)-150);sigmaf(i)=170+0.3*(HBS(i)-150);endfor i=1:2sigmahp(i)=sigmah(i)*zn(i)/1.1;sigmafp(i)=sigmaf(i)*yn(i)*1.48;end运行上述最优化设计程序,计算中采用序列二次规划算法和一维搜索算法,共经过7次规划子问题的求解。当相邻两次二次规划子问题解的函数值之差与最大不满足约束的值都满足给定计算精度 10-6之后程序运行结束。输出最优解如下:x=2.4995 20.0000 13.9136f=108.1522经过适当圆整和标准化修正后的齿轮传动系统设计参数如下:x=2.5 20 14f=108.15而对比常规设计得到的参数:Xx1,x2,x3Tmn,z1,T2,31,14T,目标函数值 a=133.98mm,优化后,减速器目标函数值下降了19.3%。可见,优化后的设计在保证满足约束的条件下尽量减少了尺寸富裕量,极大地节约了资源。3 结束语通过对实例的计算和对计算结果的分析,证明了应用MATLAB优化工具箱进行减速器的优化设计求解,具有编程工作量小、初始参数输入简单、设计效率高等优点,尤其是对于某些工程问题,用一种预先选定的方法很可能得不到最优解,运用MATLAB语言优化工具箱来求解优化问题就显得简便可靠。但是,在实际工程中仅对单目标进行优化是不够的,还需对多目标的优化加以研究,不断探索出更好的优化方法。参考文献1 陈杰MATLAB宝典M北京:电子工业出版社,2007.2 濮良贵,纪名刚机械设计M第七版北京:高等教育出版社,2000.3 唐军,等减速器的优化设计J重型科技机械,2005(4):15-17.4 王文斌,等机械设计手册M.北京:机械工业出版社,2005.(编辑黄 荻)作者简介:张云华(1971-),男,讲师,研究方向为机械设计。收稿日期:20080910仿真 /建模 /CAD/CAM/CAE/CAPP制造业信息化MANUFACTURING INFORMATIZATION机械工程师 2008年第11期82图14 变光盖板注射模1.动模板 2.定模板 3.定模座板 4.浇口套 5.定模 6.导柱 7.导套 8.动模 9.支承板 10.限位销 11.推板 12.推板固定板 13.推杆 14.复位杆 15.垫块 16.推板导套 17.推板导柱 18.拉料杆 19.内六角螺钉 20.动模(上接第133页)333333333333333333333333333333333333333333333332 3 4 5 6 7118171619015 14 13 12 11 10 9 8192029020061模 具 工 业 2008年 第 34卷 第 12期塑 料 连 体 帽 注 射 模 设 计黄 克 荣(百 家 丽 (中 国 )照 明 电 器 有 限 公 司 , 江 苏 仪 征 211400)摘 要 : 分 析 了 塑 料 连 体 帽 生 产 工 艺 , 指 出 了 模 具 设 计 难 点 , 设 计 了 1 种 2 次 分 型 的 内 抽 芯 结 构 , 可 消 除产 品 内 表 面 的 斜 顶 痕 迹 。 模 具 结 构 简 单 、 制 造 方 便 ,经 实 际 生 产 验 证 ,动 作 可 靠 ,产 品 表 面 质 量 好 。关 键 词 :连 体 帽 ;2 次 分 型 ;内 抽 芯 ;斜 顶 痕 迹中 图 分 类 号 : TQ320 文 献 标 识 码 :B 文 章 编 号 :1001-2168 (2008) 12-0061-03Developmentofin jectionmouldfor plastictwinca pHUANGKe-ron g(Baijiali ( China ) IlluminationCo.,Ltd,Yizhen g ,Jian gsu211400,China )Abstract: Throu ghanal ysisonthetechnolo gicalcharacteristicofat ypeof plastictwinca p ,theke ydesi gn pointswerereached.Thenanin jectionmouldwithtwo-ste pp artin g andinternalcore- p ullingmechanismforformin g the partwasdevelo ped.Thea pp licationofthemouldeliminatesthedintduetoinclinede jectionandthusthesurface qualit y isim p roved.Key words: twinca p ;two-ste pp artin g ;internalcore- p ulling ;dintduetoinclinede jection向 壁 厚 区 填 充 ,直 至 充 满 整 个 型 腔 。4 填 充 形 式 对 塑 件 质 量 影 响由 2 种 方 案 的 填 充 模 式 可 知 : 方 案 2 是 当 料 流冲 出 浇 口 后 首 先 喷 射 在 型 芯 的 表 面 , 在 受 到 型 芯 的阻 力 时 , 同 时 型 芯 表 面 对 熔 体 也 产 生 反 作 用 力 , 而产 生 倒 流 。 在 注 射 压 力 和 反 作 用 力 两 股 力 作 用 下 ,熔 体 首 先 粘 附 于 型 芯 与 型 腔 表 面 , 并 瞬 时 堆 积 在 浇口 附 近 , 在 后 续 料 流 的 推 动 下 熔 体 按 最 小 阻 力 规 律从 型 芯 两 侧 逐 步 包 附 型 芯 , 并 填 充 整 个 型 腔 。 这 种流 动 形 式 易 使 塑 件 在 料 流 汇 合 处 产 生 熔 接 痕 而 影响 塑 件 的 表 观 质 量 (在 压 力 、 流 速 和 温 度 等 工 艺 参数 设 置 不 合 理 时 尤 为 突 出 ) 和 内 在 物 理 机 械 性 能 ,并 且 这 种 浇 口 位 置 处 在 产 品 的 边 口 处 , 由 于 边 口 壁薄 在 浇 口 处 的 熔 体 易 快 速 冷 凝 产 生 提 前 封 胶 , 不 利于 后 续 保 压 补 料 ; 而 且 , 该 矩 形 浇 口 设 置 在 产 品 壁厚 较 薄 的 边 口 处 , 脱 模 时 矩 形 浇 口 易 带 走 产 品 上 材料 造 成 产 品 边 口 缺 料 , 影 响 塑 件 的 质 量 。 图 2 所 示的 方 案 1, 点 浇 口 位 置 设 置 在 如 图 所 示 的 偏 舌 端 位置 , 其 熔 体 的 料 流 填 充 方 式 与 图 3 所 示 的 方 案 2 完全 不 一 样 。 缩 短 了 主 流 道 至 喷 嘴 间 距 离 , 使 主 流道 内 熔 体 温 度 与 喷 嘴 温 度 趋 于 接 近 , 有 利 于 熔 体 在流 道 中 流 动 ; 料 流 冲 出 浇 口 后 无 型 芯 阻 碍 , 有 利于 熔 体 在 型 腔 中 流 动 , 由 于 浇 口 与 型 芯 的 距 离 拉大 , 因 而 延 缓 了 与 型 芯 及 型 腔 壁 接 触 而 形 成 的 冷 却凝 固 层 ,有 利 于 提 高 塑 件 的 表 观 质 量 ; 由 于 料 流 不像 图 3 所 示 从 型 芯 的 两 侧 壁 逐 步 包 附 型 芯 填 充 型腔 ,因 而 改 变 了 料 流 推 移 方 式 ,避 免 了 料 流 汇 合 处 的发 生 ,从 而 消 除 了 熔 接 痕 ,有 利 于 提 高 塑 件 的 内 在 物理 机 械 性 能 ; 由 于 浇 口 处 在 塑 件 壁 厚 区 ,有 利 于 后续 的 保 压 补 料 , 从 而 可 有 效 地 改 善 因 收 缩 引 起 的 表观 缺 陷 。5 结 束 语生 产 中 用 方 案 1 设 计 制 作 了 模 具 , 与 方 案 2 模具 生 产 的 产 品 进 行 比 较 , 其 结 果 与 上 述 对 料 流 模 式的 分 析 基 本 一 致 。 但 在 实 际 生 产 过 程 中 要 注 意 浇 口处 排 气 问 题 , 否 则 浇 口 处 的 气 斑 留 在 塑 件 表 面 影 响产 品 质 量 。 因 此 ,在 注 射 成 型 工 艺 中 ,注 射 模 浇 口 设计 的 合 理 与 否 是 影 响 塑 件 质 量 不 可 忽 视 的 重 要 因 素之 一 ,应 根 据 塑 件 的 材 料 特 性 、 结 构 特 点 、 表 面 质 量要 求 及 工 艺 等 选 择 浇 口 形 式 。参 考 文 献 :1 叶 蕊 . 实 用 塑 料 加 工 技 术 M. 北 京 :金 盾 出 版 社 ,2001.2 王 兴 天 . 塑 料 成 型 技 术 M. 北 京 :化 学 工 业 出 版 社 ,2002.3 陈 万 林 . 塑 料 模 具 设 计 与 制 造 教 程 M. 北 京 :希 望 电子 出 版 社 ,2001.62 模 具 工 业 2008年 第 34卷 第 12期1 塑 件 成 型 工 艺 分 析图 1 所 示 零 件 为 某 微 波 接 收 器 上 的 塑 料 盖 , 是2 个 连 体 的 圆 帽 , 每 个 圆 帽 内 圈 有 4 个 均 布 的 卡 勾 ,中 心 相 邻 两 卡 钩 的 最 小 距 离 为 8.8mm, 两 圆 帽 的 中心 有 平 行 度 和 垂 直 度 要 求 。 塑 件 材 料 为 PP, 壁 厚 不均 匀 ,最 薄 处 0.5mm, 最 厚 处 2.95mm, 要 达 到 这 些要 求 必 须 合 理 设 计 浇 注 系 统 和 冷 却 系 统 。 产 品 外 观要 求 较 高 , 尤 其 是 两 圆 帽 的 顶 部 内 外 两 面 要 求 光滑 ,不 允 许 有 熔 接 痕 、 顶 出 痕 等 缺 陷 ,给 抽 芯 机 构 设计 带 来 了 很 大 难 度 。 另 外 ,要 求 模 具 1 模 2 腔 ,寿 命为 100万 模 , 对 抽 芯 机 构 的 可 靠 性 与 稳 定 性 也 提 出了 很 高 的 要 求 。图 1 塑 料 连 体 帽2 模 具 设 计 与 工 作 过 程2.1 浇 注 系 统 设 计分 析 塑 件 的 结 构 特 点 与 要 求 , 决 定 采 用 三 板 模结 构 ,两 点 进 料 ,每 个 点 浇 口 均 位 于 圆 帽 的 中 心 ,进料 均 匀 ,充 填 顺 畅 ,能 保 证 产 品 的 形 位 公 差 要 求 ,也能 保 证 顺 利 成 型 0.5mm 厚 的 圆 帽 顶 面 与 整 个 产 品的 外 观 质 量 。 但 有 2 个 缺 点 : 一 是 会 在 产 品
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