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单作用曲轴连杆液压马达优化设计

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作用 曲轴 连杆 液压 马达 优化 设计
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单作用曲轴连杆液压马达优化设计

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摘    要


本文主要设计的是单作用曲轴连杆式液压马达。

在进行具体的设计前,对低速大扭矩马达的现状进行了调研,并就其未来发展方向有了一定得了解。结合现有马达的新技术、新材料、新工艺,以及国内外马达的发展史,对所要设计的马达进行了原理和结构的分析。在具体过程中,由于已查到的书本资料给出的马达结构本身已相当完备,因此只根据设计所给定的要求对马达的一些参数进行了优化,对马达的性能要求做了具体实际的分析,选定最优化的方案,确定设计时所需要参数对重要零部件(如配流轴,偏心轴等)尺寸做出详细的分析计算。在外形尺寸确定后,对马达的容积和机械效率做了进一步的校核,由于采用了先进的静压支撑处理技术,减小了摩擦损失,提高马达总体的效率,保证了设计的马达结构紧凑,满足设计要求。


关键词:液压马达;偏心轴;配流轴


目录


摘    要 IV

Abstract V

绪    论 1

一、对低速大扭矩马达现行发展的简述 1

二、未来发展趋向 2

第一章 工作原理及结构 3

第一节 工作原理 3

第二节 结构特点分析 4

第三节 结构的改进 6

一、配流轴结构 6

二、活塞环密封的结构 7

三、连杆底部滑块与曲轴运动副的结构 8

四、连杆球头与活塞间球铰副的结构 10

五、抱环结构 10

第四节  主要性能参数的确定 10

第二章 结构设计 11

第一节  基本性能参数 11

一、压力 11

二、排量、流量、容积效率及转速 11

三、扭矩和机械效率 12

四、启动扭矩和启动机械效率 13

五、最低稳定转速及调速范围 13

六、制动性 15

七、功率和总功率 15

第二节 主要结构参数的选择 17

第三节  油马达外径φ的计算 19

第四节  配油轴结构与加工 21

一、平衡槽的设计 21

二、间隙选取 24

三、配流阀及窗口的设计 24

四、配流轴流道流速计算 25

五、加工概况 28

第五节  偏心曲轴的结构 29

一、结构确定 29

二、轴材料的选择 29

三、轴各段尺寸的计算、键及轴承的选择 29

四、偏心轴的强度校核 31

五、加工概况 34

六、轴承寿命计算 35

第六节  连杆球铰副的计算 37

第三章  优化设计 39

第一节  联轴器材料优化 39

第二节  连杆瓦面优化 39

第三节  配流轴优化 40

第四章  效率分析计算 41

第一节  容积效率分析计算 41

一、外泄露 41

二、内泄露 42

三、连杆滑块静压支承处的外泄露 44

四、柱塞间隙处的外泄露 44

五、柱塞腔和放射形流道中液体体积压缩弹性损失侧 46

六、马达容积效率计算 46

第二节  机械效率分析计算 47

一、柱塞对缸壁的摩擦损失 47

二、球铰副的摩擦损失 48

三、连杆滑块静压支承处的摩擦损失 49

四、密封环处的摩擦损失 49

五、主轴承处的摩擦损失 51

六、马达机械效率计算 52

第三节  水力效率分析计算 53

第四节  液压马达的总效率 53

结束语 54

参考文献 55

外文资料 56

中文译文 61

致谢 65


Optimum design of single acting crank connecting rod hydraulic motor


Abstract


The main design of this article is the ship single-crankshaft and connecting rod type hydraulic motors.

Before the specific design, we studied a low-speed high-torque motors status, and had the certain acquaintance to its future development direction. Integrating with the new technologies, new materials and new technology of the existing motors and the development of domestic and foreign motor history, we analyzed the principle and structure of the being designed motors. According to the raw data, we selected optimization programs and determined the design parameters needed. In the design process, we carried on the emphatically analysis computation to matching stream axis and partiality crank shaft. Because having used the advanced static pressure balance processing technology, we reduced the friction loss and enhanced the overall efficiency of the motor. These measures cause the motor the structure to be reasonable and compact and satisfy the design request.


Keyword: hydraulic motor;?eccentric?shaft ;Valve shaft



参考文献


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内容简介:
目录摘 要 .IVAbstract.V绪 论 .1一、对低速大扭矩马达现行发展的简述 .1二、未来发展趋向 .2第一章 工作原理及结构 .3第一节 工作原理 .3第二节 结构特点分析 .4第三节 结构的改进 .6一、配流轴结构 .6二、活塞环密封的结构 .7三、连杆底部滑块与曲轴运动副的结构 .8四、连杆球头与活塞间球铰副的结构 .10五、抱环结构 .10第四节 主要性能参数的确定 .10第二章 结构设计 .11第一节 基本性能参数 .11一、压力 .11二、排量、流量、容积效率及转速 .11三、扭矩和机械效率 .12四、启动扭矩和启动机械效率 .13五、最低稳定转速及调速范围 .13六、制动性 .15七、功率和总功率 .15第二节 主要结构参数的选择 .17第三节 油马达外径 的计算 .19第四节 配油轴结构与加工 .21一、平衡槽的设计 .21二、间隙选取 .24三、配流阀及窗口的设计 .24四、配流轴流道流速计算 .25五、加工概况 .28第五节 偏心曲轴的结构 .29一、结构确定 .29二、轴材料的选择 .29三、轴各段尺寸的计算、键及轴承的选择 .29四、偏心轴的强度校核 .31五、加工概况 .34六、轴承寿命计算 .35第六节 连杆球铰副的计算 .37第三章 优化设计 .39第一节 联轴器材料优化 .39第二节 连杆瓦面优化 .39第三节 配流轴优化 .40第四章 效率分析计算 .41第一节 容积效率分析计算 .41一、外泄露 .41二、内泄露 .42三、连杆滑块静压支承处的外泄露 .44四、柱塞间隙处的外泄露 .44五、柱塞腔和放射形流道中液体体积压缩弹性损失侧 .46六、马达容积效率计算 .46第二节 机械效率分析计算 .47一、柱塞对缸壁的摩擦损失 .47二、球铰副的摩擦损失 .48三、连杆滑块静压支承处的摩擦损失 .49四、密封环处的摩擦损失 .49五、主轴承处的摩擦损失 .51六、马达机械效率计算 .52第三节 水力效率分析计算 .53第四节 液压马达的总效率 .53结束语 .54参考文献 .55外文资料 .56中文译文 .61致谢 .65单作用曲轴连杆液压马达优化设计摘 要本文主要设计的是单作用曲轴连杆式液压马达。在进行具体的设计前,对低速大扭矩马达的现状进行了调研,并就其未来发展方向有了一定得了解。结合现有马达的新技术、新材料、新工艺,以及国内外马达的发展史,对所要设计的马达进行了原理和结构的分析。在具体过程中,由于已查到的书本资料给出的马达结构本身已相当完备,因此只根据设计所给定的要求对马达的一些参数进行了优化,对马达的性能要求做了具体实际的分析,选定最优化的方案,确定设计时所需要参数对重要零部件(如配流轴,偏心轴等)尺寸做出详细的分析计算。在外形尺寸确定后,对马达的容积和机械效率做了进一步的校核,由于采用了先进的静压支撑处理技术,减小了摩擦损失,提高马达总体的效率,保证了设计的马达结构紧凑,满足设计要求。关键词:液压马达;偏心轴;配流轴IOptimum design of single acting crank connecting rod hydraulic motorAbstractThe main design of this article is the ship single-crankshaft and connecting rod type hydraulic motors.Before the specific design, we studied a low-speed high-torque motors status, and had the certain acquaintance to its future development direction. Integrating with the new technologies, new materials and new technology of the existing motors and the development of domestic and foreign motor history, we analyzed the principle and structure of the being designed motors. According to the raw data, we selected optimization programs and determined the design parameters needed. In the design process, we carried on the emphatically analysis computation to matching stream axis and partiality crank shaft. Because having used the advanced static pressure balance processing technology, we reduced the friction loss and enhanced the overall efficiency of the motor. These measures cause the motor the structure to be reasonable and compact and satisfy the design request.Keyword: hydraulic motor; eccentric shaft ;Valve shaft0绪 论一、对低速大扭矩马达现行发展的简述低速马达排量大,体积也比较大,转速在低到每分钟几转甚至零点几转时仍然能稳定输出几千甚至几万牛米(Nm)的很大扭矩,所以也常称为低速大扭矩液压马达。其主要形式有多作用曲线柱(球)塞式液压马达和曲轴连杆式、静压平衡式等径向柱塞型液压马达。它适用于直接连接并驱动负载,无须另加减速器,且启动、加速时间短,性能好,由于输出扭矩大,因此在工程设备中得到越来越广泛的应用。低速大扭矩液压马达近期有了较大的发展,新结构不断出现。并且,所有在些液压马达,根据每转中柱塞副的作用次数,可以分为单作用和多作用两大类。按柱塞的排列方式,每一类可以分为径向式和柱塞式两种。单作用液压马达,转子旋转一周,每个柱塞往复工作一次,所有径向柱塞式单作用液压马达的主轴式偏心轴。其结构比较简单,零件数目少,工艺性比较好,造价较低。在单作用马达中,最早出现的式曲轴连杆式马达,它按曲轴连杆机构的作用原理工作,国外又称为斯达发(Staffa)马达。由于它结构简单、性能可靠、转速适中、价格便宜,成为世界上产量最多、主机应用最广泛的一种低速达扭矩液压马达。它的早期式 MK 型,在后期的发展中,配流轴和连杆偏心轮副采用静压平衡结构,在后来又带又变量装置。随结构的变化,工作压力从 17.5MPa 提高到 21.0MPa,并且改善了启动特性和低速稳定性,为进一步扩大主机应用,又研制了带减速结构的 GB 型。套筒伸缩摆缸式(Calzon)和滚柱式(Roleff)液压马达,式近十多年来国外发展的新结构马达。前者具备了曲轴连杆和静力平衡式液压马达的主要优点,以摆动的伸缩缸体代替了连杆摆动,在单作用马达中获得了较好的性能。后者,通过柱塞顶端凹面的滚柱传力给缸体,使缸体旋转。这种马达结构简单,在任何负载下,缸体都能在静压作用下“浮动”于配流器上,性能良好,但内部力学原理比较复杂,应用还步广泛,这两种马达已在我国宁波和广东制造。双斜盘式轴向柱塞式液压马达式由单斜盘的高速轴向柱塞马达发展得来,结构上改成了两个斜盘和对称布置的两排柱塞,近一倍地提高了输出功率重量比。多作用径向柱塞式内曲线液压马达分为柱塞传力、横梁传力、滚轮传力等结构型式,其中以横梁传力和滚轮传力马达应用较多。国产主要有 NJM 系列等,最高工作压力32MPa,在所有地速大扭矩马达中,该马达具有较高的工作压力。最近又发展了端面配流1的车轮马达,进一步改善了性能。近年来,由于球塞副静、动压支承理论在实验研究上取得进展,多作用径向球塞式液压马达发展迅速,它用一只钢球代替了两只以上滚轮或横梁,结构简单,工作可靠,马达体积、重量显著减小。我国宁波 QJM、QKM 系列马达由于质量、性能不断地提高,所以在轻工、建筑、化工、交通等行业的应用越来越广泛。上述的低速大扭矩液压马达,一般都可以设计成壳体旋转(如 QKM)或轴旋转(如QJM)两种形式,分别称为壳转马达和轴转马达。车轮用的壳转马达称为车轮马达,由它直接驱动车轮,能够取代齿轮传动组成液压驱动桥。国产低速大扭矩液压马达的工作压力,目前尚比国外同类产品低一些。对各种类型马达的关键运动副,尚缺少充分的机理方面的基础理论和实验研究,因而,设计中的结构、尺寸、材料的选取,精度的确定,更多的是依赖经验的积累。设计生产中的问题,常常只能在整台马达试验中发现和解决。二、未来发展趋向目前国内已十分注意吸收国外先进技术,开始设计、研制自己的新产品,形成了一定数量的专业研究和制造队伍,着手对一些影响马达性能、寿命的关键运动副进行专项的基础理论和模拟试验研究。在将来的发展中,低速大扭矩马达必将有以下几方面的发展:一、高压化和高速化。最高工作压力已达到 48Mpa,但对于一些场合应用还使难以实现,需要进一步提高马达的工作压力。为了提高转速,要减轻重量,对零件结构进行改进。例如采用摩擦焊柱塞结构,将柱塞做成中空形式,使柱塞重量减轻,从而减小转动惯量,有利于转速提高。二、对驱动单元和控制单元进行模块化设计,有利于产品系列化,通用化和标准化。三、改进结构,加大通轴泵的变量范围。改善变量调节特性曲线和增加变量控制方式,更能满足工程机械传动发展要求。四、采用新材料和新工艺,降低制造成本。五、根据城市环保要求,尽量降低噪音。2第一章 工作原理及结构第一节 工作原理图 1-1 马达工作原理如图 1-1 所示,它的壳体 1 内沿圆周均布了 5 只柱塞缸,形成了星形壳体。柱缸内装有柱塞,柱塞中心是球窝,其与连杆的球头铰接。连杆大端面做成鞍形圆柱面,紧贴在曲轴的偏心圆柱面上。液压马达的配流轴是和曲轴的十字接头连接在一起,曲轴(输出轴)转动时,配流轴随着一起转动。图 1 中,O 点为曲轴的旋转中心,各柱塞中心线交于此点;O点为曲轴的几何中心,各连杆中心线交于此点。配流轴隔墙中心线 AA 必须与 OO线重合,以保证 OO线一边的柱塞都进油;另一边的柱塞都排油,从而使进油边的柱塞对 O点的转矩能同向相加。曲轴连杆式液压马达也满足组成容积式液压泵、马达的3三个条件。1)柱塞与星形壳体的柱塞缸一五间形成五个密封容积 V。2)曲轴绕 O 点沿逆时针方向旋转时,在图示瞬间缸四、五经配流轴进油窗口进入压力为 的油液,其密封容积 V 增大(进油过程),柱塞四、五上的油压作用力 P=d 2 /4 经连杆以力 N 对 O 点产生转矩;缸二、三间的 V 减小,经配流轴的排油窗口向外排油(排油过程)3)由图 1 的剖面图知,配流轴的隔墙宽度应大于壳体上的配油窗口的宽度,使进、排油口不能相通,从而使进油腔的油液能依靠外负载建立起油压力。为避免困油现象,则在配流轴的隔墙上可开眉毛槽。第二节 结构特点分析图 1-2 为液压马达的内部构造,其马达的星形壳体 4 上有径向布置的五个柱塞缸孔,每个缸孔中装配一个活塞 16,每个活塞 16 的球窝中部圴铰接着连杆 17 的球头,球头内端的对开式球头座 18。被卡在活塞槽孔内的孔用弹簧挡圈 19 轴向定位,连杆大头端的凹形圆弧面刚好与曲轴的曲轴颈吻合,五只连杆大端在曲轴颈的两侧分别各大用一只抱环 5 箍牢,使得各大缸连杆在回程工作时不与曲轴颈脱离。曲轴 1 两侧的主轴颈上,装有两只圆锥形滚柱轴承 6 和 7,曲轴用这两只锥形轴承支承并定位于壳体 4 及壳体前盖 3 的相应孔中,选用合适厚度的环形垫片 14,可以调整曲轴 1 前后轴向窜动的位置与间隙。骨架油封 2 通常为两只相背安装,里面的一只防止曲轴旋转时油液被甩出;外面的一只防止恶劣工况下泥水及其他污染物的入侵。曲轴 1 内端的凹槽,通过十字形滑块联轴节 9 带动配流轴 11 同步旋转。配流轴 11的圆柱丰上加工有五个作用槽区,用六道密封环 13 进行分隔。其中最外端两个环形槽通过配流轴壳体 8 的孔道与法兰连接板 10 上对应的进、出口 A、B 相沟通。配油轴还采用了静力平衡结构,使其处于浮动工况下,减少磨损。端盖 12 凸缘上的垫片用来调整配流轴的轴向游
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