机床主传动系统设计

目录1.摘要32.绪论33设计计算33.1车床的规格系列和用处33.2操作性能要求44.主动参数参数的拟定44.1 确定传动公比44.2 主电动机的选择45.变速结构的设计45.1 主变速方案拟定45.2 变速结构式、结构网的选择45.2.1 确定变速组及各变速组中变速副的数目55.2.2 变速式的拟定55.2.3 结构式的拟定255.2.4 结构网的拟定55.2.5 结构式的拟定65.2.6 结构式的拟定65.2.7 确定各变速组变速副齿数85.2.8 绘制变速系统图96.结构设计96.1 结构设计的内容、技术要求和方案96.2 展开图及其布置96.3 I轴（输入轴）的设计106.4 齿轮块设计106.5 传动轴的设计106.6 主轴组件设计126.6.1 各部分尺寸的选择126.6.2 主轴材料和热处理126.6.3 主轴轴3承126.6.4 主轴与齿轮的连接136.6.5 润滑与密封136.6.6 其他问题147.传动件的设计147.1 带轮的设计147.2 传动轴的直径估算177.2.1 确定各轴转速177.2.2传动轴直径的估算：确定各轴最小直径177.2.3 键的选择187.3 传动轴的校核187.3.1 传动轴的校核197.3.2 键的校核197.4 各变速组齿轮模数的确定和校核207.4.1 齿轮模数的确定207.4.2 齿宽的确4定247.4.3 齿轮结构的设计247.5 带轮结构设计257.6 片式摩擦离合器的选择和计算267.7 齿轮强度校验287.7.1 校核 a变速组齿轮297.7.2 校核 b变速组齿轮307.7.3 校核 c变速组齿轮317.8 轴承的选用与校核337.8.1 各轴轴承的选用347.8.2 各轴轴承的校核348.主轴组件设计348.1 主轴的基本尺寸确定348.1.1 外径尺寸D348.1.2 主轴孔径d3558.1.3 主轴悬伸量a358.1.4 支撑跨距L368.1.5 主轴最佳跨距 L0的确定378.2 主轴刚度验算388.2.1 主轴前支撑转角的验算388.2.2 主轴前端位移的验算399.心得体会及参考文献40第一部分 机床主传动系统设计61.摘要普通中型车床主轴箱设计普通中型车床主轴箱设计，主要包括三方面的设计，即：根据设计题目所给定的机床用途、规格、主轴极限转速、转速数列公比或级数，确定其他有关运动参数，选定主轴各级转速值；通过分析比较，选择传动方案；拟定结构式或结构网，拟定转速图；确定齿轮齿数及带轮直径；绘制传动系统图。其次，根据机床类型和电动机功率，确定主轴及各传动件的计算转速，初定传动轴直径、齿轮模数，确定传动带型号及根数，摩擦片尺寸及数目；装配草图完成后要验算传动件（传动轴、主轴、齿轮、滚动轴承）的刚度、强度或寿命。最后，完成运动设计和动力设计后，要将主传动方案“结构化” ，设计主轴变速箱装配图及零件图，侧重进行传动轴组件、主轴组件、变速机构、箱体、润滑与密封、传动轴及滑移齿轮零件的设计。【关键词】车床、主轴箱、变速系统、主轴组件。2.绪论机床技术参数有主参数和基本参数，他们是运动传动和结构设计的依据，影响到机床是否满足所需要的基本功能要求，参数拟定就是机床性能设计。主参数是直接反映机床的加工能力、决定和影响其他基本参数的依据，如车床的最大加工直径，一般在设计题目中给定，基本参数是一些加工件尺寸、机床结构、运动和动力特性有关的参数，可归纳为尺寸参数、运动参数和动力参数。通用车床工艺范围广，所加工的工件形状、尺寸和材料各不相同，有粗加工又有精加工；用硬质合金刀具又用高速钢刀具。因此，必须对所设计的机床工艺范围和使用情况做全面的调研和统计，依据某些典型工艺和加工对象，兼顾其他的可能工艺加工的要求，拟定机床技术参数，拟定参数时，要考虑机床发展趋势和同国内外同类机床的对比，使拟定的参数最大限度地适应各种不同的工艺要求和达到机床加工能力下经济合理。机床主传动系因机床的类型、性能、规格和尺寸等因素的不同，应满足的要求也不一样。设计机床主传动系时最基本的原则就是以最经济、合理的方式满足既定的要求。在设计时应结合具体机床进行具体分析，一般应满足的基本要求有：满足机床使用性能要求。首先应满足机床的运动特性，如机床主轴油足够的转速范围和转速级数；满足机床传递动力的要求。主电动机和传动机构能提供足够的功率和转矩，具有较高的传动效率；满足机床工作性能要求。主传动中所有零部件有足够的刚度、精度和抗震性，热变形特性稳定；满足产品的经济性要求。传动链尽可能简短，零件数目要少，以便节约材料，降低成本。3.设计计算3.1车床的规格系列和用处普通机床的规格和类型有系列型号作为设计时应该遵照的基础。因此，对这些基本知识和资料作些简要介绍。本次设计的是普通型车床主轴变速箱。主要用于加工回转体。7表 1.1 车床的主参数（规格尺寸）和基本参数表工件最大回转直径(mm)maxD最高转速( )maxnir最低转速( )minir电机功率P（kW）公比 转速级数Z320 1120 25 7.5 1.41 123.2 操作性能要求1）具有皮带轮卸荷装置2）手动操纵双向片式摩擦离合器实现主轴的正反转及停止运动要求3）主轴的变速由变速手柄完成4.主动参数参数的拟定4.1 确定传动公比 这里我们取标准公比系列 =1.41.因为 =1.41=1.06 ，根据【1】 表 3-6 标准数列。首先找到最小极限转速 25，再每跳67P过 5 个数（1.261.06 ）取一个转速，即可得到公比为 1.41 的数列：25，35.5，50，71，100，140，200，280，400，560，800，1120.4.2 主电动机的选择合理的确定电机功率 P，使机床既能充分发挥其使用性能，满足生产需要，又不致使电机经常轻载而降低功率因素。我们选取 Y132M-4型三相异步电动机，额定功率 7.5kW,满载转速 1440 ，额定转minr矩 2.2，质量 81kg。5.变速结构的设计5.1 主变速方案拟定拟定变速方案，包括变速型式的选择以及开停、换向、制动、操纵等整个变速系统的确定。变速型式则指变速和变速的元件、机构以及组成、安排不同特点的变速型式、变速类型。变速方案和型式与结构的复杂程度密切相关，和工作性能也有关系。因此，确定变速方案和型式，要从结构、工艺、性能及经济等多方面统一考虑。变速方案有多种，变速型式更是众多，比如：变速型式上有集中变速，分离变速；扩大变速范围可用增加变速组数，也可采用背轮结构、分支变速等型式；变速箱上既可用多速电机，也可用交换齿轮、滑移齿轮、公用齿轮等。显然，可能的方案有很多，优化的方案也因条件而异。此次设计中，我们采用集中变速型式的主轴变速箱。5.2 变速结构式、结构网的选择结构式、结构网对于分析和选择简单的串联式的变速不失为有用的方法，但对于分析复杂的变速并想由此导出实际的方案，就并非十分有效。5.2.1 确定变速组及各变速组中变速副的数目数为 Z的变速系统由若干个顺序的变速组组成，各变速组分别有 、 个变Z8速副。即 321Z变速副中由于结构的限制以 2或 3为合适，即变速级数 Z应为 2和 3的因子：，可以有三种方案： baZ1,32,3125.2.2 变速式的拟定12级转速变速系统的变速组，选择变速组安排方式时，考虑到机床主轴变速箱的具体结构、装置和性能。在轴如果安置换向摩擦离合器时，为减少轴向尺寸，第一变速组的变速副数不能多，以 2为宜。主轴对加工精度、表面粗糙度的影响很大，因此主轴上齿轮少些为好。最后一个变速组的变速副数常选用 2。综上所述，变速式为 12=232。5.2.3 结构式的拟定对于 12=232传动式，有 6种结构式和对应的结构网。分别为：， ， ，由于本次设计的机床 I轴装有摩擦离合器，在结构上要求有一齿轮的齿根圆大于离合器的直径。初选 的方案。1263从电动机到主轴主要为降速变速，若使变速副较多的变速组放在较接近电动机处可使小尺寸零件多些，大尺寸零件少些，节省材料，也就是满足变速副前多后少的原则，因此取 12=232方案为好。设计车床主变速传动系时，为避免从动齿轮尺寸过大而增加箱体的径向尺寸，在降速变速中，一般限制限制最小变速比 ；为避免扩大传动误差，减少震动噪声，在升速41minu时一般限制最大转速比 。斜齿圆柱齿轮传动较平稳，可取 。因此在主2ax 5.2maxu变速链任一变速组的最大变速范围 。在设)108(.)2(minaxmauR计时必须保证中间变速轴的变速范围最小。5.2.4 结构网的拟定根据中间变速轴变速范围小的原则选择结构网。从而确定结构网如下：95.2.5 结构式的拟定主轴的变速范围应等于住变速传动系中各个变速组变速范围的乘积，即： inR210检查变速组的变速范围是否超过极限值时，只需检查最后一个扩大组。因为其他变速组的变速范围都比最后扩大组的小，只要最后扩大组的变速范围不超过极限值，其他变速组就不会超过极限值。122PXR其中 ， ， 4.62，符合要求。)08(.125.2.6 结构式的拟定绘制转速图、选择 Y132M-4型 Y系列笼式三相异步电动机。、分配总降速变速比总降速变速比 017.4/25/mind又电动机转速 不符合转速数列标准，因而增加一定比变速副。i140rd、确定变速轴轴数变速轴轴数 = 变速组数 + 定比变速副数 + 1 = 3 + 1 + 1 = 5。、确定各级转速由 、 、z = 12确定各级转速：min/25rni4.1120、800、560、400、280、200、140、100、71、50、35.5、25r/min。、绘制转速图在五根轴中，除去电动机轴，其余四轴按变速顺序依次设为、（主轴） 。与、与、与轴之间的变速组分别设为 a、b、c。现由（主轴）开始，确定、轴的转速： 先来确定轴的转速变速组 c 的变速范围为 ，结合结构式，10,841.max6R10轴的转速只有一种可能：100、140、200、280、400、560r/min。 确定轴的转速变速组 b的级比指数为 2，希望中间轴转速较小，因而为了避免升速，又不致变速比太小，可取， ，4/1/1i 2/14./2ib1/3ib轴的转速确定为：400、560r/min。确定轴的转速对于轴，其级比指数为 1,可取， 2/1/1ia41./ia确定轴转速为 800r/min。由此也可确定加在电动机与主轴之间的定变速比 。下面画出转速图8.0/i（电动机转速与主轴最高转速相近）电动机 5.2.7 确定各变速组变速副齿数齿轮齿数的确定，当各变速组的传动比确定以后，可确定齿轮齿数。对于定比传动的齿轮齿数可依据机械设计手册推荐的方法确定。对于变速组内齿轮的齿数，如传动比是标准公比的整数次方时，变速组内每对齿轮的齿数和 及小齿轮的齿数可以查表选取。一般zS在主传动中，最小齿数应大于 1820。采用三联滑移齿轮时，应检查滑移齿轮之间的齿数关系：三联滑移齿轮的最大齿轮之间的齿数差应大于或等于 4，以保证滑移是齿轮外圆不相碰。查表得各种常用变速比的使用齿数。、变速组 a:， ； 2/1/1ia41./ia11时： 57、60、63、66、69、72、75、782/1/1iazS时： 58、60、63、65、67、68、70、72、73、774.2i z可取 84,于是可得轴 齿轮齿数分别为： 28、35。zS于是 ， ， 56/81ai 9/32ai可得轴上的三联齿轮齿数分别为：56、49。、变速组 b:各种常用变速比的使用齿数, ， ,4/1/1ib2/ib1/3i时： 87、89、90、91、92i zS时： 87、89、90、912/i z时： 86、88、90、911ibz可取 90，于是可得轴 上两联齿轮的齿数分别为：18、30、45。zS于是 ， ， ，得轴上两齿轮的齿数分别为：72/81i 60/3ib45/2ib72，60、45。、变速组 c:查表各种常用变速比的使用齿数,4/1ic2ci时： 、85、89、90、94、95、108i zS时： 84、87、89、90、1082cz可取 108.z为降速变速，取轴齿轮齿数为 22；4/1ic为升速变速，取轴齿轮齿数为 36。2i于是得 ,86/1ic36/72ic得轴两联动齿轮的齿数分别为 22，72；得轴两齿轮齿数分别为 86，36。5.2.8 绘制变速系统图根据轴数，齿轮副，电动机等已知条件可有如下系统图：12变 速 系 统 图6.结构设计6.1 结构设计的内容、技术要求和方案设计主轴变速箱的结构包括传动件（传动轴、轴承、带轮、齿轮、离合器和制动器等） 、主轴组件、操纵机构、润滑密封系统和箱体及其联结件的结构设计与布置，用一张展开图和若干张横截面图表示。主轴变速箱是机床的重要部件。设计时除考虑一般机械传动的有关要求外，着重考虑以下几个方面的问题：精度方面的要求，刚度和抗震性的要求，传动效率要求，主轴前轴承处温度和温升的控制，结构工艺性，操作方便、安全、可靠原则，遵循标准化和通用化的原则。主轴变速箱结构设计时整个机床设计的重点，由于结构复杂，设计中不可避免要经过反复思考和多次修改。在正式画图前应该先画草图。目的是：1） 布置传动件及选择结构方案。2） 检验传动设计的结果中有无干涉、碰撞或其他不合理的情况，以便及时改正。确定传动轴的支承跨距、齿轮在轴上的位置以及各轴的相对位置，以确定各轴的受力点和受力方向，为轴和轴承的验算提供必要的数据。6.2 展开图及其布置展开图就是按照传动轴传递运动的先后顺序，假想将各轴沿其轴线剖开并将这些剖切面平整展开在同一个平面上。I轴上装的摩擦离合器和变速齿轮。有两种布置方案，一是将两级变速齿轮和离合器做成一体。齿轮的直径受到离合器内径的约束，齿根圆的直径必须大于离合器的外径，否则齿轮无法加工。这样轴的间距加大。另一种布置方案是离合器的左右部分分别装在同轴线的轴上，左边部分接通，得到一级反向转动，右边接通得到三级正向转动。这种齿轮尺寸小但轴向尺寸大。我们采用第二种方案，通过空心轴中的拉杆来操纵离合器的结构。总布置时需要考虑制动器的位置。制动器可以布置在背轮轴上也可以放在其他轴上。制动器不要放在转速太低轴上，以免制动扭矩太大，使制动器尺寸增大。齿轮在轴上布置很重要，关系到变速箱的轴向尺寸，减少轴向尺寸有利于提高刚度和减小13体积。6.3 I轴（输入轴）的设计将运动带入变速箱的带轮一般都安装在轴端，轴变形较大，结构上应注意加强轴的刚度或使轴部受带轮的拉力（采用卸荷装置） 。I 轴上装有摩擦离合器，由于组成离合器的零件很多，装配很不方便，一般都是在箱外组装好 I轴在整体装入箱内。我们采用的卸荷装置一般是把轴承装载法兰盘上，通过法兰盘将带轮的拉力传递到箱壁上。车床上的反转一般用于加工螺纹时退刀。车螺纹时，换向频率较高。实现正反转的变换方案很多，我们采用正反向离合器。正反向的转换在不停车的状态下进行，常采用片式摩擦离合器。由于装在箱内，一般采用湿式。在确定轴向尺寸时，摩擦片不压紧时，应留有 0.20.4 的间隙，间隙应能调整。m离合器及其压紧装置中有三点值得注意：6）摩擦片的轴向定位：由两个带花键孔的圆盘实现。其中一个圆盘装在花键上，另一个装在花键轴上的一个环形沟槽里，并转过一个花键齿，和轴上的花键对正，然后用螺钉把错开的两个圆盘连接在一起。这样就限制了轴向和周向的两个自由度，起了定位作用。7）摩擦片的压紧由加力环的轴向移动实现，在轴系上形成了弹性力的封闭系统，不增加轴承轴向复合。8）结构设计时应使加力环推动摆杆和钢球的运动是不可逆的，即操纵力撤消后，有自锁作用。I轴上装有摩擦离合器，两端的齿轮是空套在轴上，当离合器接通时才和轴一起转动。但脱开的另一端齿轮，与轴回转方向是相反的，二者的相对转速很高（约为两倍左右） 。结构设计时应考虑这点。齿轮与轴之间的轴承可以用滚动轴承也可以用滑动轴承。滑动轴承在一些性能和维修上不如滚动轴承，但它的径向尺寸小。空套齿轮需要有轴向定位，轴承需要润滑。6.4 齿轮块设计齿轮是变速箱中的重要元件。齿轮同时啮合的齿数是周期性变化的。也就是说，作用在一个齿轮上的载荷是变化的。同时由于齿轮制造及安装误差等，不可避免要产生动载荷而引起振动和噪音，常成为变速箱的主要噪声源，并影响主轴回转均匀性。在齿轮块设计时，应充分考虑这些问题。齿轮块的结构形式很多，取决于下列有关因素：一、 是固定齿轮还是滑移齿轮；二、 移动滑移齿轮的方法；三、 齿轮精度和加工方法；变速箱中齿轮用于传递动力和运动。它的精度选择主要取决于圆周速度。采用同一精度时，圆周速度越高，振动和噪声越大，根据实际结果得知，圆周速度会增加一倍，噪声约增大 6dB。工作平稳性和接触误差对振动和噪声的影响比运动误差要大，所以这两项精度应选高一级。为了控制噪声，机床上主传动齿轮都要选用较高的精度。大都是用 766，圆周速度很低的，才选 877。如果噪声要求很严，或一些关键齿轮，就应选 655。当精度从 766提高到 655时，制造费用将显著提高。不同精度等级的齿轮，要采用不同的加工方法，对结构要求也有所不同。8级精度齿轮，一般滚齿或插齿就可以达到。147级精度齿轮，用较高精度滚齿机或插齿机可以达到。但淬火后，由于变形，精度将下降。因此，需要淬火的 7级齿轮一般滚（插）后要剃齿，使精度高于 7，或者淬火后在衍齿。6级精度的齿轮，用精密滚齿机可以达到。淬火齿轮，必须磨齿才能达到 6级。机床主轴变速箱中齿轮齿部一般都需要淬火。滑移齿轮进出啮合的一端要圆齿，有规定的形状和尺寸。圆齿和倒角性质不同，加工方法和画法也不一样，应予注意。选择齿轮块的结构要考虑毛坯形式（棒料、自由锻或模锻）和机械加工时的安装和定位基面。尽可能做到省工、省料又易于保证精度。齿轮磨齿时，要求有较大的空刀（砂轮）距离，因此多联齿轮不便于做成整体的，一般都做成组合的齿轮块。有时为了缩短轴向尺寸，也有用组合齿轮的。要保证正确啮合，齿轮在轴上的位置应该可靠。滑移齿轮在轴向位置由操纵机构中的定位槽、定位孔或其他方式保证，一般在装配时最后调整确定。6.5 传动轴的设计机床传动轴，广泛采用滚动轴承作支撑。轴上要安装齿轮、离合器和制动器等。传动轴应保证这些传动件或机构能正常工作。首先传动轴应有足够的强度、刚度。如挠度和倾角过大，将使齿轮啮合不良，轴承工作条件恶化，使振动、噪声、空载功率、磨损和发热增大；两轴中心距误差和轴芯线间的平行度等装配及加工误差也会引起上述问题。传动轴可以是光轴也可以是花键轴。成批生产中，有专门加工花键的铣床和磨床，工艺上并无困难。所以装滑移齿轮的轴都采用花键轴，不装滑移齿轮的轴也常采用花键轴。花键轴承载能力高，加工和装配也比带单键的光轴方便。轴的部分长度上的花键，在终端有一段不是全高，不能和花键空配合。这是加工时的过滤部分。一般尺寸花键的滚刀直径 为 6585 。刀Dm机床传动轴常采用的滚动轴承有球轴承和滚锥轴承。在温升、空载功率和噪声等方面，球轴承都比滚锥轴承优越。而且滚锥轴承对轴的刚度、支撑孔的加工精度要求都比较高。因此球轴承用的更多。但是滚锥轴承内外圈可以分开，装配方便，间隙容易调整。所以有时在没有轴向力时，也常采用这种轴承。选择轴承的型号和尺寸，首先取决于承载能力，但也要考虑其他结构条件。同一轴心线的箱体支撑直径安排要充分考虑镗孔工艺。成批生产中，广泛采用定径镗刀和可调镗刀头。在箱外调整好镗刀尺寸，可以提高生产率和加工精度。还常采用同一镗刀杆安装多刀同时加工几个同心孔的工艺。下面分析几种镗孔方式：对于支撑跨距长的箱体孔，要从两边同时进行加工；支撑跨距比较短的，可以从一边（丛大孔方面进刀）伸进镗杆，同时加工各孔；对中间孔径比两端大的箱体，镗中间孔必须在箱内调刀，设计时应尽可能避免。既要满足承载能力的要求，又要符合孔加工工艺，可以用轻、中或重系列轴承来达到支撑孔直径的安排要求。两孔间的最小壁厚，不得小于 510 ，以免加工时孔变形。m花键轴两端装轴承的轴颈尺寸至少有一个应小于花键的内径。一般传动轴上轴承选用 级精度。G传动轴必须在箱体内保持准确位置，才能保证装在轴上各传动件的位置正确性，不论轴是否转动，是否受轴向力，都必须有轴向定位。对受轴向力的轴，其轴向定位就更重要。15回转的轴向定位（包括轴承在轴上定位和在箱体孔中定位）在选择定位方式时应注意：1） 轴的长度。长轴要考虑热伸长的问题，宜由一端定位。2） 轴承的间隙是否需要调整。3） 整个轴的轴向位置是否需要调整。4） 在有轴向载荷的情况下不宜采用弹簧卡圈。加工和装配的工艺性等。6.6 主轴组件设计主轴组件结构复杂，技术要求高。安装工件（车床）或者刀具（铣床、钻床等）的主轴参予切削成形运动，因此它的精度和性能直接影响加工质量（加工精度和表面粗糙度） ，设计时主要围绕着保证精度、刚度和抗振性，减少温升和热变形等几个方面考虑。6.6.1 各部分尺寸的选择主轴形状与各部分尺寸不仅和强度、刚度有关，而且涉及多方面的因素。1） 内孔直径车床主轴由于要通过棒料，安装自动卡盘的操纵机构及通过卸顶尖的顶杆，必须是空心轴。为了扩大使用范围，加大可加工棒料直径，车床主轴内孔直径有增大的趋势。2） 轴颈直径前支撑的直径是主轴上一主要的尺寸，设计时，一般先估算或拟定一个尺寸，结构确定后再进行核算。3） 前锥孔直径前锥孔用来装顶尖或其他工具锥柄，要求能自锁，目前采用莫氏六号锥孔。4） 支撑跨距及悬伸长度为了提高刚度，应尽量缩短主轴的外伸长度 。选择适当的支撑跨距 ，一般推荐取：aL=23.5，跨距 小时，轴承变形对轴端变形的影响大。所以，轴承刚度小时，aLL应选大值，轴刚度差时，则取小值。跨距 的大小，很大程度上受其他结构的限制，常常不能满足以上要求。安排结构时力求接近上述要求。6.6.2 主轴材料和热处理在主轴结构形状和尺寸一定的条件下，材料的弹性模量 E越大，主轴的刚度也越高，由于钢材的 E值较大，故一般采用钢质主轴，一般机床的主轴选用价格便宜、性能良好的45号钢。提高主轴有关表面硬度，增加耐磨性，在长期使用中不至于丧失精度，这是对主轴热处理的根本要求。机床主轴都在一定部位上承受着不同程度的摩擦，主轴与滚动轴承配合使用时，轴颈表面具有适当的硬度可改善装配工艺并保证装配精度，通常硬度为HRC40-50即可满足要求。一般机床的主轴，淬火时要求无裂纹，硬度均匀；淬硬层深度不小于 1mm，最好 1.5-2mm,使精磨后仍能保留一点深度的淬硬层，主轴热处理后变形要小。螺纹表面一般不淬火；淬火部位的空刀槽不能过深，台阶交接处应该倒角；渗氮主轴的锐边、棱角必须倒圆 R0.5mm,可避免渗氮层穿透剥落。6.6.3 主轴轴承1）轴承类型选择主轴前轴承有两种常用的类型：双列短圆柱滚子轴承。承载能力大，可同时承受径向力和轴向力，结构比较简单，但允许的极限转速低一些。16与双列短圆柱滚子轴承配套使用承受轴向力的轴承有三种：600角双向推力向心球轴承。是一种新型轴承，在近年生产的机床上广泛采用。具有承载能力大，允许极限转速高的特点。外径比同规格的双列圆柱滚子轴承小一些。在使用中，这种轴承不承受径向力。推力球轴承。承受轴向力的能力最高，但允许的极限转速低，容易发热。向心推力球轴承。允许的极限转速高，但承载能力低，主要用于高速轻载的机床。2）轴承的配置大多数机床主轴采用两个支撑，结构简单，制造方便，但为了提高主轴刚度也有用三个支撑的了。三支撑结构要求箱体上三支撑孔具有良好的同心度，否则温升和空载功率增大，效果不一定好。三孔同心在工艺上难度较大，可以用两个支撑的主要支撑，第三个为辅助支撑。辅助支撑轴承（中间支撑或后支撑）保持比较大的游隙（约 0.030.07 ） ，m只有在载荷比较大、轴产生弯曲变形时，辅助支撑轴承才起作用。轴承配置时，除选择轴承的类型不同外，推力轴承的布置是主要差别。推力轴承布置在前轴承、后轴承还是分别布置在前、后轴承，影响着温升后轴的伸长方向以及结构的负责程度，应根据机床的实际要求确定。在配置轴承时，应注意以下几点： 每个支撑点都要能承受经向力。 两个方向的轴向力应分别有相应的轴承承受。 径向力和两个方向的轴向力都应传递到箱体上，即负荷都由机床支撑件承受。3）轴承的精度和配合主轴轴承精度要求比一般传动轴高。前轴承的误差对主轴前端的影响最大，所以前轴承的精度一般比后轴承选择高一级。普通精度级机床的主轴，前轴承的选 或 级，后轴承选 或 级。选择轴承的精CDE度时，既要考虑机床精度要求，也要考虑经济性。轴承与轴和轴承与箱体孔之间，一般都采用过渡配合。另外轴承的内外环都是薄壁件，轴和孔德形状误差都会反映到轴承滚道上去。如果配合精度选的太低，会降低轴承的回转精度，所以轴和孔的精度应与轴承精度相匹配。1） 轴承间隙的调整为了提高主轴的回转精度和刚度，主轴轴承的间隙应能调整。把轴承调到合适的负间隙，形成一定的预负载，回转精度和刚度都能提高，寿命、噪声和抗震性也有改善。预负载使轴承内产生接触变形，过大的预负载对提高刚度没有明显的小果，而磨损发热量和噪声都会增大，轴承寿命将因此而降低。轴承间隙的调整量，应该能方便而且能准确地控制，但调整机构的结构不能太复杂。双列短圆柱滚子轴承内圈相对外圈可以移动，当内圈向大端轴向移动时，由于 1：12 的内錐孔，内圈将胀大消除间隙。其他轴承调整也有与主轴轴承相似的问题。特别要注意：调整落幕的端面与螺纹中心线的垂直度，隔套两个端面的平行度都由较高要求，否则，调整时可能将轴承压偏而破坏精度。隔套越长，误差的影响越小。螺母端面对螺纹中心线垂直度、轴上和孔上套简两端平行度等均有严格的精度要求。6.6.4 主轴与齿轮的连接齿轮与主轴的连接可以用花键或者平键；轴做成圆柱体，或者锥面（锥度一般取1：15 左右） 。锥面配合对中性好，但加工较难。平键一般用一个或者两个（相隔 180度布置） ，两国特键不但平衡较好，而且平键高度较低，避免因齿轮键槽太深导致小齿轮轮毂厚度不够的问题。176.6.5 润滑与密封主轴转速高，必须保证充分润滑，一般常用单独的油管将油引到轴承处。主轴是两端外伸的轴，防止漏油更为重要而困难。防漏的措施有两种：1）堵加密封装置防止油外流。主轴转速高，多采用非接触式的密封装置，形式很多，一种轴与轴承盖之间留 0.10.3的间隙（间隙越小，密封效果越好，但工艺困难） 。还有一种是在轴承盖的孔内开一个m或几个并列的沟槽（圆弧形或 形） ，效果比上一种好些。在轴上增开了沟槽（矩形或锯齿v形） ，效果又比前两种好。在有大量切屑、灰尘和冷却液的环境中工作时，可采用曲路密封，曲路可做成轴向或径向。径向式的轴承盖要做成剖分式，较为复杂。2）疏导在适当的地方做出回油路，使油能顺利地流回到油箱。6.6.6 其他问题主轴上齿轮应尽可能靠近前轴承，大齿轮更应靠前，这样可以减小主轴的扭转变形。当后支承采用推力轴承时，推力轴承承受着前向后的轴向力，推力轴承紧靠在孔的内端面，所以，内端面需要加工，端面和孔有较高的垂直度要求，否则将影响主轴的回转精度。支承孔如果直接开在箱体上，内端面加工有一定难度。为此，可以加一个杯形套孔解决，套孔单独在车床上加工，保证高的端面与孔德垂直度。主轴的直径主要取决于主轴需要的刚度、结构等。各种牌号钢材的弹性模量基本一样，对刚度影响不大。主轴一般选优质中碳钢即可。精度较高的机床主轴考虑到热处理变形的影响，可以选用 或其他合金钢。主轴头部需要淬火，硬度为 5055。其他部Cr40 HRC分处理后，调整硬度为 220250。HBS7.传动件的设计7.1 带轮的设计三角带传动中，轴间距 A可以加大。由于是摩擦传递，带与轮槽间会有打滑，宜可缓和冲击及隔离振动，使传动平稳。带轮结构简单，但尺寸大，机床中常用作电机输出轴的定比传动。电动机转速 n=1440r/min,传递功率 P=7.5kW,传动比 i=1.8，两班制，一天运转 16小时，工作年数 10年。(1)、选择三角带的型号由【4】 表 8-7工作情况系数 查的共况系数 =1.2。156PAKA故根据【4】 公式（8-21） )(0.9572.kWKAca式中 P-电动机额定功率， -工作情况系数 AK因此根据 、 由【4】 图 8-11普通 V带轮型图选用 A型。caP1n157(2)、确定带轮的基准直径 ，D带轮的直径越小带的弯曲应力就越大。为提高带的寿命，小带轮的直径 不宜过小，D即 。查【4】 表 8-8、图 8-11和 表 8-6取主动小带轮基准直径 =125minD157P15P18。m由【4】 公式(8-15a) 150P12Dn式中：-小带轮转速， -大带轮转速， -带的滑动系数，一般取 0.02。n，由【4】 表 8-8取圆整为 224mm。mD5.20).1(258042 157P(3)、验算带速度 V，按【4】 式（8-13）验算带的速度150P13.425109.4266ns，故带速合适。smvs(4)、初定中心距带轮的中心距，通常根据机床的总体布局初步选定，一般可在下列范围内选取： 根据【4】 经验公式（8-20）152P)(2)(7.021021DAD取 4698m，取 0=600mm.(5)、三角带的计算基准长度 L由【4】 公式（8-22）计算带轮的基准长度158P02121042ADAL20 53.4657.93m由 【4】 表 8-2，圆整到标准的计算长度 180L146P(6)、验算三角带的挠曲次数0.3140smvuL次 ，符合要求。 (7)、确定实际中心距 A按【4】 公式（8-23）计算实际中心距158P1900A6180752642Lm（ ）(8)、验算小带轮包角 1根据【4】 公式（8-25）58P，故主动轮上包角合适。OOoAD1209.73.51012 (9)、确定三角带根数 Z根据【4】 式（8-26）得158P0calpzk查表【4】 表 8-4d由 i=1.8 和 得 0= 0.15KW,153 min14rn查表【4】表 8-5， k=0.98；查表【4】表 8-2，长度系数 lk=1.0139.401.98)15.092.(Z取 5 根(10)、计算预紧力查【4】表 8-3，q=0.1kg/m由【4】式（8-27） 20)5.2(qvkvZpFca其中： -带的变速功率,KW；cav-带速,m/s；q-每米带的质量，kg/m；取 q=0.1kg/m。v = 1440r/min = 9.42m/s。NF 82.1564.90)98.52(4.90520 、计算作用在轴上的压轴力ZQ .32.17sin.62sin10传动比 1240/81.vi20查表【4】 表 8-4a由 和 得 0p= 1.92KW152PmD125in14rn7.2 传动轴的直径估算传动轴除应满足强度要求外，还应满足刚度的要求，强度要求保证轴在反复载荷和扭载荷作用下不发生疲劳破坏。机床主传动系统精度要求较高，不允许有较大变形。因此疲劳强度一般不失是主要矛盾，除了载荷很大的情况外，可以不必验算轴的强度。刚度要求保证轴在载荷下不至发生过大的变形。因此，必须保证传动轴有足够的刚度。7.2.1 确定各轴转速、确定主轴计算转速：计算转速 是传动件能传递全部功率的最低转速。各传动件的计jn算转速可以从转速图上，按主轴的计算转速和相应的传动关系确定。根据【1】表 3-10，主轴的计算转速为 min/70.5r41.25n3213zmi j、各变速轴的计算转速： 轴的计算转速可从主轴 71r/min按 72/18的变速副找上去，轴的计算转速 为3jn100r/min；轴的计算转速 为 400r/min；2jn轴的计算转速 为 800r/min。1j、各齿轮的计算转速各变速组内一般只计算组内最小齿轮，也是最薄弱的齿轮，故也只需确定最小齿轮的计算转速。 变速组 c中，22/86 只需计算 z = 22 的齿轮，计算转速为 280r/min； 变速组 b计算 z = 18的齿轮，计算转速为 400r/min； 变速组 a应计算 z = 28的齿轮，计算转速为 800r/min。、核算主轴转速误差min/14.5736/245/9/324/1640 rn 实minr标 %53.4102)7(%10)( 标 标实所以合适。7.2.2传动轴直径的估算：确定各轴最小直径根据【5】公式（7-1） ， ，并查【5】表 7-13得到 取 1.mnPdj491轴的直径：取 i/80,6.11rj21mndj 03.28196.57.9144 轴的直径：取 min/40,9.0212 rnjndj 61.3492.575.7914 轴的直径：取 in/0,80323 rnjmndj 25.4619.579.144 其中：P-电动机额定功率（kW） ；-从电机到该传动轴之间传动件的传动效率的乘积；-该传动轴的计算转速（ ） ；jninr-传动轴允许的扭转角（ ） 。mo当轴上有键槽时，d 值应相应增大 45%;当轴为花键轴时，可将估算的 d值减小 7%为花键轴的小径;空心轴时，d 需乘以计算系数 b，b 值见【5】表 7-12。和为由键槽并且轴为空心轴，和为花键轴。根据以上原则各轴的直径取值： ， 和m30在后文给定， 轴采用光轴， 轴和 轴因为要安装滑移齿轮所以都采用花键轴。因为矩形花键定心精度高，定心稳定性好，能用磨削的方法消除热处理变形，定心直径尺寸公差和位置公差都能获得较高的精度，故我采用矩形花键连接。按 规定，19874TGB矩形花键的定心方式为小径定心。查【15】表 5-3-30的矩形花键的基本尺寸系列， 轴花键轴的规格 ； 轴花键轴的规格742368为BDdN。42为各轴间的中心距的确定：；)(16824)58(2)(1 mmzd；)(7；08.42.15cos)86(doV7.2.3 键的选择查【4】表 6-1选择轴 上的键，根据轴的直径 ，键的尺寸选择 302d22，键的长度 L取 22。主轴处键的选择同上，键的尺寸为78取键 高键 宽 hb，键的长度 L取 100。162取键 高键 宽7.3 传动轴的校核需要验算传动轴薄弱环节处的倾角荷挠度。验算倾角时，若支撑类型相同则只需验算支反力最大支撑处倾角；当此倾角小于安装齿轮处规定的许用值时，则齿轮处倾角不必验算。验算挠度时，要求验算受力最大的齿轮处，但通常可验算传动轴中点处挠度（误差%3）.当轴的各段直径相差不大，计算精度要求不高时，可看做等直径，采用平均直径 进行计1d算，计算花键轴传动轴一般只验算弯曲刚度，花键轴还应进行键侧挤压验算。弯曲刚度验算；的刚度时