壁行式起重机毕业设计.doc

2t壁行式起重机设计【4张CAD图纸和说明书】

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A0-2t壁行式起重装配图.dwg
A0-悬臂梁.dwg
A1-大车运行机构.dwg
A2-车轮.dwg
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壁行式 起重机 设计 cad 图纸 以及 说明书 仿单
资源描述:

目  录



设计任务书-----------------------------------------------------------------------------------------------3

概述------------------------------------------------------------------------------4

第1章  壁行式起重机金属结构设计---------------------------------5

1.1 壁行式起重机总体设计---------------------------------5

1.2 悬臂梁、端梁截面几何性质---------------------------------6

1.3悬臂梁计算---------------------------------8

1.4 端梁、(上)下端梁计算---------------------------------13

1.5  悬臂梁与端梁、(上)下端梁连接计算---------------------------------17

1.6  刚度计算---------------------------------30

1.7  悬臂梁的翘度---------------------------------31

第2葫芦小车的选择---------------------------------------------------------------------32

2.1 电动葫芦的基本参数---------------------------------32

2.2  电动葫芦的选择---------------------------------32

第3章 大车运行机构-------------------------------------------------------------------35 

3.1 大车运行机构传动方案的确---------------------------------35

3.2选择车轮与轨道、并验算其强度---------------------------------36

3.3 运行阻力计算---------------------------------37

3.4“三合一”驱动运行机构的选择计算---------------------------------38

参考文献---------------------------------40

概述

壁行式起重机是在壁柱式旋臂起重机的基础上研制的一种新型物料吊运设备。该机运行于3条轨道上,安装于厂房的立柱支撑上,沿着道轨可做纵向运动,同时电动葫芦又可完成沿悬臂的横向运动以及垂直方向的起吊。另外壁行式起重机具有独立的行走轨道,行走在常规桥式起重机之下,它不同于常规的工作岗位旋臂吊,可以同时服务于多个工作岗位,极大的扩展了作业范围,更为有效的利用了厂房空间,对大跨径厂房提供合适的起重机工作区域,使用效果更加理想。

适用于库房,码头,货物作短距离搬运装卸之用,为钢结构厂房或生产流水线提供理想的起重机械,使用安全可靠,转动灵活,从而减轻工人的作业强度,提高生产率。  

悬臂起重机分类:

1、定柱式旋臂起重机(BZ形式,如有电动则BZD)

在这种起重机中,按大臂不一样,又分成:

①BZ-L,型钢,箱形大臂

②BZ-KBK,KBK大臂

2、壁式旋臂起重机(BX形式,如有电动则BXD),也就我们所说的墙壁吊

同样按大臂不一样,分成:

①BX-L,型钢,箱形大臂

②BX-KBK,KBK大臂

3、壁行式起重机,这种起重机在我国标准里没有,国外的不少起重机厂家已有生产,效果不错,我们国内也有,比较少。


内容简介:
- 0 -毕业设计说明书题目: 2t/8.7m 壁行式起重机目 录设计任务书-3概述-4第 1 章 壁行式起重机金属结构设计-51.1 壁行式起重机总体设计-51.2 悬臂梁、端梁截面几何性质-61.3 悬臂梁计算-81.4 端梁、 (上)下端梁计算-131.5 悬臂梁与端梁、 (上)下端梁连接计算-171.6 刚度计算-301.7 悬臂梁的翘度-31第 2 葫芦小车的选择-322.1 电动葫芦的基本参数-322.2 电动葫芦的选择-32第 3 章 大车运行机构-35 3.1 大车运行机构传动方案的确-353.2 选择车轮与轨道、并验算其强度-36- 1 -3.3 运行阻力计算-373.4“三合一”驱动运行机构的选择计算-38参考文献-40毕业设计任务书学院(直属系):机电工程学院 时间:2008 年 月 日学 生 姓 名 指 导 教 师设计题目 2t/8.7m 壁行式起重机主要研究内容1. 壁行式起重机总体设计;2. 壁行式起重机结构设计计算;3. 壁行式起重机大车运行机构设计计算;4. 壁行式起重机葫芦小车设计计算;5. 壁行式起重机总图绘制(标准 0 号)1 张;6. 壁行式起重机悬臂梁图绘制(标准 0 号)1 张;7. 壁行式起重机支承架图绘制(标准 1 号) 1 张;8. 壁行式起重机起仪表板支架图绘制(标准 2 号) 1 张;研究方法查阅搜集与分析研究相关国内外资料,综合所学基础与专业知识,遵循机械零件与本专业相关标准,在充分论证基础上,制定合理的具有先进性的设计方案,按时完成本设计提出的全部内容。主要技术指标(或研究目标)BB 型 2t/8.7m 壁行式起重机技术参数:工作级别:A5 ; 起重量: 2t ; 起升高度:7.5m ;有效水平行程:7.4m ; 电动葫芦运行速度:20m/min ;起重机运行速度:32m/min ; 起升速度:5/0.8m/min 。- 2 -主要参考文献1 张质文, 包起帆等. 起重机设计手册. 北京中国铁道出版社,20012 倪庆兴, 王殿臣. 起重输送机械图册(上册). 北京:机械工业出版社, 19913 AUTOCAD 实用教程(2005 中文版). 哈尔滨:哈尔滨工业大学出版社, 20054 杨长揆, 傅东明. 起重机械(第二版). 北京:机械工业出版社, 19855 陈道南, 盛汉中. 起重机设计课程设计指导书. 北京:机械工业出版 社, 19916 孙恒, 陈作模. 机械原理(第六版). 北京:高等教育出版社, 2000说明:一式两份,一份装订入学生毕业设计(论文)内,一份交学院(直属系) 。概述壁行式起重机是在壁柱式旋臂起重机的基础上研制的一种新型物料吊运设备。该机运行于 3 条轨道上,安装于厂房的立柱支撑上,沿着道轨可做纵向运动,同时电动葫芦又可完成沿悬臂的横向运动以及垂直方向的起吊。另外壁行式起重机具有独立的行走轨道,行走在常规桥式起重机之下,它不同于常规的工作岗位旋臂吊,可以同时服务于多个工作岗位,极大的扩展了作业范围,更为有效的利用了厂房空间,对大跨径厂房提供合适的起重机工作区域,使用效果更加理想。适用于库房,码头,货物作短距离搬运装卸之用,为钢结构厂房或生产流水线提供理想的起重机械,使用安全可靠,转动灵活,从而减轻工人的作业强度,提高生产率。 悬臂起重机分类:1、定柱式旋臂起重机(BZ 形式,如有电动则 BZD)在这种起重机中,按大臂不一样,又分成:BZ-L,型钢,箱形大臂BZ-KBK,KBK 大臂2、壁式旋臂起重机(BX 形式,如有电动则 BXD) ,也就我们所说的墙壁吊同样按大臂不一样,分成:BX-L ,型钢,箱形大臂BX-KBK,KBK 大臂3、壁行式起重机,这种起重机在我国标准里没有,国外的不少起重机厂家已有- 3 -生产,效果不错,我们国内也有,比较少。第一章 壁行式起重机金属结构设计1.1 壁行式起重机总体设计 壁行式起重机金属结构主要尺寸和连接的确定:1.1.1 大车轮距的确定垂直滚轮轮距 mLB34807.2580)572()(0 实际取 。m310上水平反滚轮轮距 .)3()3(实际取 。B81下水平反滚轮轮 mB38012实际取 3021.1.2 悬臂梁尺寸的确定由于起重量和悬臂长都偏大,故宜选用箱形截面梁。悬臂梁根部截面的理论高度为:mLhH8.1245.0387)142()1427(1 悬臂梁两腹板外侧间距为: hb悬臂梁翼缘板宽度 受 CXT 低净空小车钢丝绳电动葫芦尺寸的限制,故1B取 =410mm,考虑到箱形梁内部焊接的要求,两腹板外侧间距取为1;按箱形梁整体稳定性条件 ,实际取mb32 mbH9361,这样选定的悬臂梁截面尺寸偏小,只能采用较厚的翼缘hH7681和腹板才能满足强度要求,故选取翼缘板厚度分别为上翼缘板厚度为12mm、下翼缘板厚度为 16mm、腹板厚度为 6mm。1.1.3 端梁尺寸的确定- 4 -端梁理论高度为 mhH8.4602.3768).04()6.04(2 实际取 ,考虑到垂直大车轮安装尺寸,端梁总宽取m302B02端梁两腹板外侧间距为 182mm。由于端梁受较大载荷,为满足强度要求,选取较厚翼缘板和腹板,翼缘板厚度为 25mm、腹板厚度为 10mm。上端梁理论高度为 ,实际取mhH8.4602.376.042)(上,考虑到水平大车轮安装尺寸,上端梁总宽取mH302上,上端梁两腹板往外侧间距为 218mm,由于上端梁受较大载B7上荷,为满足强度要求,选取较厚翼缘板和腹板,翼缘板厚度为 16mm、腹板厚度为 14mm。下端梁与上端梁由于受到的载荷基本相同,故取相同尺寸,下端梁总宽 ,两腹板外侧间距为 218mm、翼缘板厚度为mB2702上下16mm、腹板厚度为 14mm。1.1.4 悬臂梁与端梁连接采用度螺栓连接,其余均为焊缝连接,并尽量采用自动焊。1.2 悬臂梁、端梁截面几何性质悬臂梁 A=20360 =0.020362m2491076.Ix 48106.3mIy25y52- 5 -悬臂梁截面图端梁 A=15000 =0.0152m2481056.Ix 481073.mIy5端梁截面图- 6 -上、下端梁由于尺寸相同,故 220164.164mA下上481093.2mIx837.Iy5m50上、下端梁截面图1.3、悬臂梁计算1.3.1 垂直载荷及内力悬臂梁自重载荷为 mNAgkFq /3.1648.9023.7850.1葫芦小车集中载荷为 mPxQ 27 起重质量(kg) ; 葫芦小车质量(kg) 。Qm动力效应系数为: 起升冲击系数 , 1.起升载荷动载系数 ,058.67.012qv 起升速度(m/s)qv运行冲击系数 (h=1mm)13.02.158.4 hvd起重机运行速度(m/s)dv当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,悬臂梁根部受到最大弯矩,按悬- 7 -臂梁计算,如下简图所示:葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时壁行式起重机垂直受力简图悬臂梁根部的弯矩为 5.0782.127.83164.214cLPFMqx= mN507.悬臂梁根部的剪切力为NLFPq 40798.132.2713.4 当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,悬臂梁根部受到最小弯矩,按悬臂梁计算,如下简图所示: - 8 -葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时壁行式起重机受力简图悬臂梁根部的弯矩为 mNPcLFMqx 2.9018.2172.83164.224悬臂梁根部的剪切力为Nq 09473.4 1.3.2 水平载荷及内力大车运行起、制动产生的水平惯性力,按大车车轮主动打滑条件确定悬臂梁均布水平惯性力为 mFqH/6.1743.1葫芦小车载荷集中水平惯性力为 NP.52.8当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,悬臂梁根部受到最大弯矩,按悬臂梁计算,如下简图所示: 葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时壁行式起重机水平受力简图悬臂梁根部弯矩为 mNLFcPMHHy 194327.8615.0786.153.214悬臂梁根部剪切力为NLFHPH 8.2913)6.57.861(3.)(4 当葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时,悬臂梁根部受到最小弯矩,按悬臂梁计算,如下简图所示:- 9 -葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时壁行式起重机水平受力简图悬臂梁根部弯矩为mNLFcPMHy 6435)27.81.0615(3.)2(24悬臂梁根部剪切力为FPH .9).7.8(.)(41.3.3 强度校核需要计算悬臂梁根部截面危险点、点的强度当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,悬臂梁根部截面最远角点的应力垂直弯矩产生的应力为MPaIyMx 651072.4398101 水平弯矩产生的应力为Iy 8.68.3902悬臂梁根部截面危险点的组合应力为MPa.75.100210 按载荷组合计算许用应力安全系数 3.n拉伸、压缩、弯曲许用应力为: MPas1763.25.1- 10 -实际取 MPa175切应力为: 03故 满足强度要求。05.1当葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,悬臂梁根部截面腹板边缘的应力垂直弯矩产生的应力为MPaIyMx 631072.498101 水平弯矩产生的应力为Iy 2.868.359402悬臂梁根部垂直切应力为MPahF9.74025.1.0为主梁腹板高度, 为主梁腹板厚度 悬臂梁根部截面危险点的组合应力为 MPa2.71435069.32.863220021 故 满足强度要求。 5.当葫芦小车位于悬臂梁根部极限位置时,悬臂梁根部截面轮压作用点翼缘板的弯曲应力垂直弯矩产生的应力为 MPaIyMx 5.180726.1399201 水平弯矩产生的应力为 Iy 4.38.374502轮压作用下翼缘板的局部弯曲应力葫芦小车最大轮压为NgmnKPxQ 89.204.2175.14 取不均匀系数为 K=1.45,根据 ,有图 5-6 查得计算4.ebc- 11 -系数 , , 。8.0pxK3.2pzbzK局部弯曲应力轮压作用点 :横向应力 MPatPpxpx 87.2169.80.2纵向应力 zz 53翼缘板外边缘: atKbzbz 69.18.9202式中,t 为下翼缘板厚度。悬臂梁根部截面危险点的组合应力为 pxzpxpz 0212021 MPa4.9187.4.3587.5.843. 故 满足强度要求。悬臂梁根部截面危险点的组合应力为Pabz 59.16.4.3518021 故 满足强度要求。5.悬臂梁翼缘焊缝厚度 ,采用自动焊接,不需要验算。mhf1.3.4 悬臂梁稳定性整体稳定性悬臂梁高宽比 ,满足要求,不需验算整体稳定性。387.1406b局部稳定性悬臂梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为 1506.3490eb悬臂梁两腹板之间的受压翼缘板不失稳的极限宽厚比为 820悬臂梁腹板不失稳的极限宽厚比为 1683.26740h两腹板内侧间距 下翼缘板厚0b0下翼缘外伸净宽度 腹板高度 e h腹板厚度- 12 -满足要求,不需验算局部稳定性,只需设置横向隔板,间距为 a=1.4m2=1.48m,隔板中间不需要开孔,隔板厚度为 6mm。0h1.4 端梁、 (上)下端梁计算由壁行式起重机结构和受力确定,端梁承受很大的垂直载荷作用,而上、下端梁承受水平载荷和自重载荷作用,故端梁只计算垂直载荷作用,上、下端梁计算水平载荷作用和自重载荷作用。1.4.1 端梁计算端梁垂直载荷及应力端梁承受垂直载荷作用,按简支梁计算端梁受力简图满载葫芦小车在任意位置时,端梁承受力都为 NFR 5103782409下上悬臂梁支承力 N7端梁均布自重载荷为 mNAgkq /8.12.91 上、下端梁均布自重载荷为 gkFq /30581.064.7850.下上上、下端梁自重载荷为 BFq 782.上下上 上端梁跨中垂直弯矩为mNBFMqRx 5.4198.31.4351084 22001跨端剪切力为 qR 7825201 端梁应力端梁跨中所受应力为 MPaIyMx 9.1056.49783端梁跨端所受剪应力为 hF4.2.10故 , 满足强度要求。- 13 -1.4.1.2 端梁稳定性整体稳定性端梁高宽比 ,满足要求,不需要验算整体稳定性。365.1820bh局部稳定性端梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为,满足要求,不需要验算局部稳定性。1536.0290e端梁两腹板之间的受压翼缘板不失稳的极限宽厚比为,满足要求,不需要验算局部稳定性。48.510b端梁腹板不失稳的极限宽厚比为 ,满足要求,不需802510h要验算局部稳定性。 故端梁不需要设置任何加劲肋。1.4.2 上、下端梁计算1.4.2.1 上、下端梁水平载荷及应力上、下端梁承受水平载荷作用,按简支梁计算上端梁水平受力简图下端梁水平受力简图当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,根据平衡条件可求出上、下端梁承受水平载荷作用 KNLFcPqH 102.7.831645078.2121 - 14 -满载葫芦小车运行起、制动惯性力为NgmPxQg 6.15148.92014上、下端梁跨中水平弯矩为 mNBPMgHxx 10523948.704231下上上、下端梁跨端剪切力为 FgH9.5382上、下端梁所受弯曲正应力为MPaIyMx .710193.258上下上 上、下端梁所受剪切应力为 PahF07.142689.530下上上、下端梁承受自重载荷作用,按简支梁计算上端梁垂直受力简图下端梁垂直受力简图上、下端梁跨中垂直弯矩为mNBFMqyy 2.186.3105822上下上- 15 -上、下端梁所受弯曲正应力为 MPaIxMy 93.1037.152868 上下上 上、下端梁的组合应力为a9.3.98上上Pa07.1上故 , 满足强度要求。1.4.2.2 上、下端梁稳定性整体稳定性上、下端梁高宽比 ,满足要求,不需要验算整体稳37.1280bh定性。局部稳定性上、下端梁受压翼缘外伸部分不失稳的极限宽厚比为,满足要求,不需要验算局部稳定性。1562.0eb上、下端梁两腹板之间的受压翼缘板不失稳的极限宽厚比为,满足要求,不需要验算局部稳定性。087.1690上、下端梁腹板不失稳的极限宽厚比为 ,满足要求,801.94260h不需要验算局部稳定性。 故端梁不需要设置任何加劲肋。1.5 悬臂梁与端梁、 (上)下端梁连接计算1.5.1 焊缝连接计算悬臂梁与端梁支承立柱的连接,采用贴角焊缝连接,焊缝厚度 mhf10悬臂梁与端梁支承立柱的焊缝连接简图如下图所示- 16 -悬臂梁与端梁支承立柱的焊缝连接简图悬臂梁与端梁支承立柱的连接处贴角焊缝承受垂直弯矩和水平弯矩作用,当满载葫芦小车位于悬臂梁端部极限位置时,连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩和水平弯矩作用连接处贴角焊缝承受最大垂直弯矩 5.0782.127.83164.214cLPFMqx= mN507.连接处贴角焊缝承受最大水平弯矩 mNLFcPHHy 194327.8615.0786.153.214在最大垂直弯矩和水平弯矩作用下,与焊缝连接的悬臂梁下翼缘板所受的应力为: + = + =xIyM1y9810726.483106.2MPa8.75.106由于悬臂梁与端梁支承立柱的连接是悬臂梁下翼缘板与立柱贴角焊缝连接,故在最大弯矩作用下,下翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力计算nN即 NAn49728.560悬臂梁下翼缘板的截面积, 265014mAn下翼缘板与立柱采用四周围焊,焊缝的焊脚尺寸 ,下翼缘板焊hf缝承载剪力应等于 ,则焊缝剪切应力为:nN- 17 -MPalhNfnw 9.264107.98.0总材料 ,贴角焊缝时,焊缝的许用应力为235QPaw160故 ,焊缝满足强度要求。w悬臂梁上翼缘板与斜板连接焊缝计算由于上翼缘板与斜板焊缝连接同样承受最大垂直弯矩和水平弯矩作用,所以在最大垂直弯矩和水平弯矩作用下,与焊缝连接的悬臂梁上翼缘板所受的应力为: + = + =xIyM1y9810726.4383106.25MPa8.75.106故在最大弯矩作用下,上翼缘板的最大承载能力可按翼缘板承受的轴向力 计nN算即 NANn372968.54920悬臂梁上翼缘板的截面积, 24901mAn上翼缘板与斜板为单焊缝,焊缝的焊脚尺寸 ,上翼缘板焊缝承载剪hf力应等于 ,则焊缝剪切应力为:nNMPalhfnw 9.12407.396.0总材料 ,贴角焊缝时,焊缝的许用应力为25QPaw160故 ,焊缝满足强度要求。w端梁连接板焊缝计算由于端梁上翼缘板与连接板处受最大弯矩为 mNBFMqRx 5.41978.312.4351084 22001所以端梁上翼缘板与连接板处承受弯曲正应力为 MPaIyx 9.21056.29783故端梁上翼缘板与连接板处承受的轴向力为- 18 -NANn14509.2850端梁上翼缘板的截面积, 2502mAn端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图如下端梁上翼缘板与连接板处焊缝简图上翼缘板与连接板为四周围焊缝,焊缝的焊脚尺寸 ,上翼缘板焊mhf8缝承载剪力应等于 ,则焊缝剪切应力为:nNMPalhfnw1936087.45.0总材料 ,贴角焊缝时,焊缝的许用应力为235QPaw160故 ,焊缝满足强度要求。w上端梁连接分别有右连接板和下连接板,它们分别承受水平弯矩作用和垂直弯矩作用。右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的水平弯矩为mNBPMgHx 10523948.7104231上右连接板与上端梁上翼缘板连接处承受的弯曲正应力为MPaIyx 98.71193.2505.8上上- 19 -则右连接板与上端梁上翼缘板承受的轴向力为 NANn3109548.74320上上端梁上翼缘板的截面积, 24301627mAn右连接板焊缝为四周围焊缝,如图所示右连接板焊缝简图由于右连接板焊缝承载的剪切力应等于 nN故右连接板焊缝的剪应力为 MPalhlNffnw 4.382067.4107.23957.02.1 材料 ,贴角焊缝时,焊缝的许用应力为35Qw1故 ,焊缝满足强度要求。w下连接板与上端梁腹板连接处承受的垂直弯矩为mNBFMqy 2.186.3105822上上下连接板与上端梁腹板连接处承受的弯曲正应力为MPaIxy 93.1037.268 上上则下连接板与上端梁腹板承受的轴向力为 NANn 4.9.1375上- 20 -上端梁腹板的截面积,nA 237514268mAn下连接板焊缝为四周围焊缝,如图所示下连接板焊缝简图 由于下连接板焊缝承载的剪切力应等于 nN故下连接板焊缝的剪应力为 MPalhlNffnw 89.0267.0417.023957.02.1 材料 ,贴角焊缝时,焊缝的许用应力为35Qw1故 ,焊缝满足强度要求w下端梁连接板焊缝计算下端梁连接板分别有左连接板和上连接板,由于左连接板焊缝与上连接焊缝共用一条焊缝,而且上连接板主要受轴力,故只计算上连接板焊缝。上连接板所受轴向力 NPNHn10上连接板焊缝简图如下- 21 -上连接板焊缝简图上连接板焊缝所受剪应力为 MPalhlNffnw 5.1329067.4107.27.02.1 材料 ,贴角焊缝时,焊缝的许用应力为35Qw故 ,焊缝满足强度要求w1.5.2 螺栓连接计算由于上端梁与悬臂梁连接处螺栓只受拉力,故上端梁与悬臂梁连接采用普通螺栓 连接,上端梁螺栓连接简图如下图所示16M- 22 -上端梁螺栓连接简图上端梁的右连接板螺栓连接分布简图如下图所示,由于螺栓只受拉力,故只计算螺栓连接的抗拉承载力。右连接板螺栓连接分布简图由于采用普通螺栓 连接,材料为 Q235,故螺栓螺纹小径16M,螺栓杆径 ,螺栓的拉伸许用应力md.385.0md16。Pal 4075- 23 -右连接板单个螺栓所承受的拉力为 NnNPl 137508右连接板单个螺栓的许用拉力为 dll 23746.4220故 ,普通螺栓 满足要求。llP16M上端梁的下连接板螺栓连接分布简图如下图所示,由于螺栓只受拉力,故只计算螺栓连接的抗拉承载力。下连接板螺栓连接分布简图由于采用普通螺栓 连接,材料为 Q235,故螺栓螺纹小径16M,螺栓杆径 ,螺栓的拉伸许用应力md.385.0md16。Pal 4075下连接板单个螺栓所承受的拉力为 NnNl 3.89657下连接板单个螺栓的许用拉力为 dll 20714.4220 故 ,普通螺栓 满足要求。llP16M由于下端梁与立柱连接处螺栓只受拉力,故下端梁与立柱连接采用普通螺栓连接,下端梁螺栓连接简图如下图所示16- 24 -下端梁螺栓连接简图下端梁的左连接板螺栓连接分布简图如下图所示,由于螺栓只受拉力,故只计算螺栓连接的抗拉承载力。左连接板螺栓连接分布简图由于采用普通螺栓 连接,材料为 Q235,故螺栓螺纹小径16M,螺栓杆径 ,螺栓的拉伸许用应力md.385.0md16。Pal 4075左连接板单个螺栓所承受的拉力为 NnNl 37508- 25 -左连接板单个螺栓的许用拉力为 NdPll 2037146.34220 故 ,普通螺栓 满足要求。llP16M下端梁的上连接板螺栓连接分布简图如下图所示,由于螺栓只受拉力,故只计算螺栓连接的抗拉承载力。上连接板螺栓连接分布简图由于采用普通螺栓 连接,材料为 Q235,故螺栓螺纹小径16M,螺栓杆径 ,螺栓的拉伸许用应力md.385.0md16。Pal 4075上连接板单个螺栓所承受的拉力为 NnNl 3.89657上连接板单个螺栓的许用拉力为 dll 20714.4220 故 ,普通螺栓 满足要求。llP16M由于端梁与立柱连接处螺栓只受拉力,故端梁与立柱连接采用普通螺栓 连接,端梁螺栓连接分布简图如下图所示16端梁连接板螺栓连接分布简图- 26 -由于端梁与立柱连接处螺栓只受拉力,故只计算螺栓连接的抗拉承载力。由于采用普通螺栓 连接,材料为 Q235,故螺栓螺纹小径16M,螺栓杆径 ,螺栓的拉伸许用应力md.385.0md16。Pal 4075上连接板单个螺栓所承受的拉力为 NnNl 5.287450上连接板单个螺栓的许用拉力为 dll 0327146.320 故 ,普通螺栓 满足要求。llP16M支承管与悬臂梁螺栓连接受轴向力,采用普通螺栓 ,支承管与悬臂6M梁螺栓连简图如下图所示支承管与悬臂梁螺栓连接简图由于连接处悬臂梁弯矩作用,故连接板受轴向力作用支承管与悬臂梁连接处弯矩为 5.0742.1827.483.16.7.42.14
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本文标题:2t壁行式起重机设计【4张CAD图纸和说明书】
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