微波屏蔽金属网尺寸

Comment 主主主主主1: 大概四分之一个波长良导体可以反射电磁波，当金属网孔径小于电磁波波长的 1/4时，则电磁波不能透过金属网。微波炉中分布着很多的直径约为 0.2厘米的金属网，其工作时电磁波的频率为 2450MHz，对应波长为 0.12米左右，所以微波炉工作时产生的大部分的电磁波就被金属网反射回去了，只有少量的电磁波可能通过缝隙等处泄露出来。/view/2367513.htm 微波炉的屏蔽网是什么材料制成的?(结论)因为放入炉内的铁、铝、不锈钢、搪瓷等器皿，微波炉在加热时会与之产生电火花并反射微波，使食物中的水分子无法吸收,且会发出刺耳的声音。既损伤炉体又加热不熟食物。 微波炉门上有一层屏蔽网是用来阻隔微波的,微波的特性是不能穿过小于 0.5微米的距离。 补充回答： 【它用铝质材料制成】其成型制作方法是：先选取所需铝网按尺寸裁剪成矩形，将它卷成筒状，并将两边缘用折边扣合加压或焊接方法制成筒体，筒体的一端和与之相匹配的顶盖用金属丝缝合或者用焊接方法使之连接制成铝质屏蔽网罩；也可以将铝材经拉伸挤压成型制成带盖的圆筒形筒体，然后用照相腐蚀方法腐蚀出所需的网孔是金属材料制成的。金属网是为了能方便观察微波炉烹饪时里面食物的状态；如果用金属板就无法看到里面的情况。屏蔽网是用来阻隔微波的,微波的特性是不能穿过小于 0.5微米的距离。金属网和金属板对微波泄漏的隔绝效果是一样的，因为微波炉磁控管发出的微波不能穿透金属物质，在金属上开网孔，孔直径小于 3mm可以完全对微波进行屏蔽（这是微波的波长性质所决定的） ；也就是说，不管是金属板还是金属网对于微波来说都是此路不通。补充回答： 副：材料基本为铝制材料，成本相对较低，大众容易接受。铁皮目前的微波炉是不存在有的。/z/q136424300.htm微波炉加热的原理磁控管的电子管是个微波发生器，它能产生每秒钟振动频率为 24.5亿次的微波。这种肉眼看不见的微波，能穿透食物达 5cm深，并使食物中的水分子也随之运动，剧烈的运动产生了大量的热能，于是食物“煮“熟了。这就是微波炉加热的原理。电磁屏蔽(屏蔽原理)电磁屏蔽能防止或者减少电磁波侵入空间某些部位的措施。通常的办法是用金属网或者金属壳将产生电磁波的区域与需防止侵入的区域隔开。例如某些仪器或仪表常安装在金属箱中，又如高电压实验室的墙壁内及室顶中常埋设有金属的屏蔽网，以防止或减少它所受到的干扰及它对其余区域的干扰。电磁屏蔽 - 原理简介定义：所谓电磁屏蔽就是利用屏蔽体对电磁波产生衰减的作用。这种作用的大小用屏蔽效能来度量。常选择有较高的电导率和磁导率的导体作为屏蔽物的材料。因为高导电性材料在电磁波的作用下将产生较大的感应电流。这些电流按照楞次定律将削弱电磁波的透入。采用的金属网孔愈密，直到采用整体的金属壳，屏蔽的效果愈好，但所费材料愈多。高导磁性的材料可以引导磁力线较多地通过这些材料，而减少被屏蔽区域中的磁力线。屏蔽物通常是接地的，以免积累电荷的影响。电磁波向大块金属透入时将不断衰减，直到衰减为零。衰减的程度随着材料的电导率、磁导率及电磁波频率的增加而加大。屏蔽的要求较高时往往采用多层屏蔽。例如有时采用铸铁、坡莫合金、电解铜 3种材料制成多层屏蔽，以满足导电、导磁等要求。但是实现完全的屏蔽是很难办到的，因为被屏蔽的区域与其余区域之间往往仍需要有电路的连接，引线与引线、引线与外壳之间总存在着绝缘间隙，仍然为电磁波提供通道。即使对于完全封闭的金属壳，在频率极低的外部电磁场作用下，理论上内部的磁通密度并不为零。电磁场在导电介质中传播时，其场量（E 和 H）的振幅随距离的增加而按指数规律衰减。从能量的观点看，电磁波在导电介质中传播时有能量损耗，因此，表现为场量振幅的减小。导体表面的场量最大，愈深入导体内部，场量愈小。这种现象也称为趋肤效应。利用趋肤效应可以阻止高频电磁波透入良导体而作成电磁屏蔽装置。它比静电、静磁屏蔽更具有普遍意义。电磁屏蔽是抑制干扰，增强设备的可靠性及提高产品质量的有效手段。合理地使用电磁屏蔽，可以抑制外来高频电磁波的干扰，也可以避免作为干扰源去影响其他设备。如在收音机中，用空芯铝壳罩在线圈外面，使它不受外界时变场的干扰从而避免杂音。音频馈线用屏蔽线也是这个道理。示波管用铁皮包着，也是为了使杂散电磁场不影响电子射线的扫描。在金属屏蔽壳内部的元件或设备所产生的高频电磁波也透不出金属壳而不致影响外部设备。电磁屏蔽 - 材料参数电磁屏蔽材料应用因电磁波在良导体中衰减很快，把由导体表面衰减到表面值的 1/e（约 36.8）处的厚度称为趋肤厚度（又称透入深度） ，用 d 表示，有其中 和 分别为屏蔽材料的磁导率和电导率。若电视频率 f=100MHz，对铜导体（=5.8107m，o 410-7H m）可求出d=000667mm 。可见良导体的电磁屏蔽效果显著。如果是铁（107m）则d=0.016mm。如果是铝（ 3.54107m ）则 d0.0085mm。为了得到有效的屏蔽作用，屏蔽层的厚度必须接近于屏蔽物质内部的电磁波波长（=2d） 。如在收音机中，若 f500kHz，则在铜中 d0.094mm(指的是趋肤深度 )（=0.59mm） 。在铝中 d0.12mm（=0.75mm ） 。所以在收音机中用较薄的铜或铝材料已能得到良好的屏蔽效果。因为电视频率更高，透入深度更小些，所需屏蔽层厚度可更薄些，如果考虑机械强度，要有必要的厚度。在高频时，由于铁磁材料的磁滞损耗和涡流损失较大，从而造成谐振电路品质因素 Q 值的下降，故一般不采用高磁导率的磁屏蔽，而采用高电导率的材料做电磁屏蔽。在电磁材料中，因趋肤电流是涡电流，故电磁屏蔽又叫涡流屏蔽。在工频（50Hz）时，铜中的 d9.45mm，铝中的 d11.67mm。显然，采用铜、铝已很不适宜了，如用铁，则 d0.172mm，这时应采用铁磁材料。因为在铁磁材料中电磁场衰减比铜、铝中大得多。又因是低频，无需考虑 Q 值问题。可见，在低频情况下，电磁屏蔽就转化为静磁屏蔽。电磁屏蔽和静电屏蔽有相同点也有不同点。相同点是都应用高电导率的金属材料来制作；不同点是静电屏蔽只能消除电容耦合，防止静电感应，屏蔽必须接地。而电磁屏蔽是使电磁场只能透入屏蔽体一薄层，借涡流消除电磁场的干扰，这种屏蔽体可不接地。但因用作电磁屏蔽的导体增加了静电耦合，因此即使只进行电磁屏蔽，也还是接地为好，这样电磁屏蔽也同时起静电屏蔽作用。综上所述，静电屏蔽、静磁屏蔽、电磁屏蔽的物理内容、物理条件、屏蔽作用是不同的，所用材料也要从具体情况出发。但它们都是屏蔽电磁场，是有本质联系的。电磁屏蔽 - 技术要求电磁屏蔽栅网电磁屏蔽就是以金属隔离的原理来控制电磁干扰由一个区域向另一区域感应和辐射传播的方法。屏蔽一般分为两种类型：一类是静电屏蔽，主要用于防治静电场和恒定磁场的影响，另一类是电磁屏蔽，主要用于防止交变电场、交变磁场以及交变电磁场的影响。静电屏蔽应具有两个基本要点，即完善的屏蔽体和良好的接地。电磁屏蔽不但要求有良好的接地，而且要求屏蔽体具有良好的导电连续性，对屏蔽体的导电性要求要比静电屏蔽高得多。因而为了满足电磁兼容性要求，常常用高导电性的材料作为屏蔽材料，如铜板、铜箔、铝板、铝箔、钢板或金属镀层、导电涂层。在实际的屏蔽中，电磁屏蔽效能更大程度上依赖于机箱的结构，即导电的连续性。机箱上的接缝、开口等都是电磁波的泄漏源。穿过机箱的电缆也是造成屏蔽效能下降的主要原因。解决机箱缝隙电磁泄漏的方式是在缝隙处用电磁密封衬垫。电磁密封衬垫是一种导电的弹性材料，它能够保持缝隙处的导电连续性。常见的电磁密封衬垫有导电橡胶、双重导电橡胶、金属编织网套、螺旋管衬垫、定向金属导电橡胶等。机箱上开口的电磁泄漏与开口的形状、辐射源的特性和辐射源到开口处的距离有关。通过适当的设计开口尺寸和辐射源到开口的距离能够改善屏蔽效能的要求。通风口可使用穿孔金属板，只要孔的直径足够小，就能够达到所要求的屏蔽效能。当对通风量的要求高时，必须使用截止波导通风板（蜂窝板） ，否则不能兼顾屏蔽和通风量的要求。如果对屏蔽要求不高，并且环境条件较好，可以使用铝箔制成的蜂窝板。/wiki/%E7%94%B5%E7%A3%81%E5%B1%8F%E8%94%BD微波波长为 12.2cm，请问间隙多大的金属网格可以屏蔽( 设计分析原理)1. 一般而言，楼主所言金属网格屏蔽微波问题可以近似为圆波导截止问题。截止圆波导直径 Dmax=2*波长/3.4126（真空或空气填充情况下） ，通常情况下，长径比=4 时，对应泄漏量为 30db（约为 1/1000） ；长径比=8 时，对应泄漏量为 60db（约为1/1000000） ；以此类推（长径比在楼主所言情况= 网格厚度/单个网格孔直径） 。注意，这是一个相对值，微波屏蔽是一个相对的概念，被屏蔽微波源功率越大，所需长径比越大。此说法只适用于小功率情况，功率达到一定程度，只能用良导体金属板屏蔽。一般情况下，距离屏蔽网 5cm 处，泄漏量应小于 1mw/cm2。在已知源最大功率情况下，可按上式估算泄漏量，以确定金属网格。/read.php?tid=39587&page=e&fpage=1EM shielding(设计分析原理)Q: In the classical picture of an electromagnetic wave, the wavelength is specified along the direction of travel. However, with EM shielding that is using a grid (microwave, chicken wire), Ive heard that so long as the spaces are less than the wavelength, you will achieve electromagnetic shielding. This description implies that there is a transverse wavelength to a EM wave that is “blocked“, but in our classical picture, we never defined a transverse wavelength.Can anyone explain this dilemma or propose a physical picture that works?A: The fields are transverse to the direction of propagation. The tangential electric field and the normal magnetic field are cancelled out along the surface of a perfect conductor. If we have a screen of vertical wires (not a grid, but just along one direction), then what will happen is that the component of the electric field along the wires and the magnetic field perpendicular to the wires will not propagate through the screen as they will be cancelled out. However, the component of the electric field normal to the wire and the magnetic field tangent will transmit through. Hence, you have a polarizer. So a mesh are two polarizers at right angles, each one will remove one of the two polarizations that the field can be decomposed into (the wave can be polarized in any direction in the plane perpendicular to the direction of propagation but it can always be decomposed into the summation of two polarizations) and thus it will prevent the transmission of an arbitrary field.Q: The idea Im more confused about is the relationship between wavelength and the grid hole size. One idea I just thought about is maybe it has to do with the minimum spot size of the radiation. If this is the case, then the rule of thumb for hole size does not hold exactly. I can get a beam with wavelength 1m into shielding with holes of 1m just by increasing my aperture.Since spot size d = focal length*wavelength*3.83 / pi*aperture diameterThen a focal length of 50meters and a aperture diameter of 100meters would allow me to get through your EM shielding designed to block 1m waves.A: It has to do with the boundary conditions. The grid spacing is indicative of the lowest mode (and wavelength) that can be supported in the grid. The grid will always have a finite amount of depth, and so you can do a very crude analysis by treating a single grid element as a rectangular waveguide. In this case, we know that the tangential electric field and the normal magnetic field must go to zero on the surface of the conductor (assuming PEC). All of the fields must be zero inside the conductor, past the surface. So the boundary conditions are the zeroing of certain components on the surface for wave solutions. The result is that the components of the wave in the plane parallel to the grid must be sinusoidal and thus the