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JD-1型调度绞车设计【8张CAD图纸和说明书】

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jd 调度 绞车 设计 cad 图纸 以及 说明书 仿单
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目    录


1 概述……………………………………………………………………………………………1

  1.1调度绞车的简介…………………………………………………………………………1

  1.2用途及适用范围…………………………………………………………………………1

  1.3 本文所做的基本工作……………………………………………………………………2

2 调度绞车的总体设计…………………………………………………………………………2

  2.1设计参数…………………………………………………………………………………2

  2.2结构特征与工作原理……………………………………………………………………2

  2.3 选择电动机………………………………………………………………………………3

  2.3.1电动机输出功率的计算………………………………………………………………3

  2.3.2确定电动机的型号……………………………………………………………………4

3 滚筒及其部件的设计…………………………………………………………………………4

  3.1 钢丝绳直径的确定及滚筒直径的确定…………………………………………………4

  3.1.1钢丝绳的选择…………………………………………………………………………4

  3.1.2滚筒参数的确定………………………………………………………………………5

  3.1.3卷筒钢丝绳运动参数的计算…………………………………………………………6

4 行星齿轮传动概论……………………………………………………………………………6

  4.1行星齿轮传动的定义……………………………………………………………………6

  4.2行星齿轮传动符号………………………………………………………………………7

  4.3行星齿轮传动的特点……………………………………………………………………7

5 减速器设计……………………………………………………………………………………9

  5.1总传动比及传动比分配…………………………………………………………………9

  5.1.1总传动比………………………………………………………………………………9

  5.1.2传动比分配……………………………………………………………………………9

  5.2高速级计算………………………………………………………………………………9

  5.2.1配齿计算………………………………………………………………………………9

  5.2.2 按接触强度初算a-g传动的中心距和模数…………………………………………9

  5.2.3几何尺寸计算…………………………………………………………………………10

  5.2.4 验算a-g传动的接触强度和弯曲强度………………………………………………11

  5.2.5根据接触强度计算来确定内齿轮材料………………………………………………16

  5.2.6 g-b传动的弯曲强度验算……………………………………………………………17

  5.3低速级计算………………………………………………………………………………19

  5.3.1配齿计算………………………………………………………………………………19

  5.3.2按接触强度初算b-g传动的中心距和模数…………………………………………19

  5.3.3几何尺寸计算…………………………………………………………………………20

  5.3.4验算b-g传动的接触强度和弯曲强度………………………………………………21

  5.3.5根据接触强度计算来确定内齿轮材料………………………………………………26

  5.3.6 g-b传动的弯曲强度验算……………………………………………………………27

  5.4传动装置运动参数计算…………………………………………………………………29

6传动轴的设计计算……………………………………………………………………………30

  6.1计算作用在齿轮上的力…………………………………………………………………30

  6.2初步估算轴的直径………………………………………………………………………30

  6.3轴的结构设计……………………………………………………………………………30

  6.3.1确定轴的结构方案……………………………………………………………………31

  6.3.2确定各轴段直径和长度………………………………………………………………31

  6.3.3确定轴承及齿轮作用力位置…………………………………………………………31

  6.4绘制轴的弯矩图和扭矩图………………………………………………………………31

  6.5轴的计算简图……………………………………………………………………………33

  6.6按弯矩合成强度校核轴的强度…………………………………………………………34

7滚动轴承的选择与寿命计算…………………………………………………………………34

  7.1基本概念及术语…………………………………………………………………………34

  7.2轴承类型选择……………………………………………………………………………35

  7.3按额定动载荷选择轴承…………………………………………………………………35

8键的选择与强度验算…………………………………………………………………………36

  8.1电机轴与中心轮联接键的选择与验算…………………………………………………37

  8.1.1键的选择………………………………………………………………………………37

  8.1.2键的验算………………………………………………………………………………37

  8.2 主轴(滚筒轴)与行星架联接键的选择与验算………………………………………38

  8.2.1键的选择………………………………………………………………………………38

  8.2.2 键的验算……………………………………………………………………………38

  8.3 行星架与滚筒联接键的选择与验算…………………………………………………38

  8.3.1 键的选择……………………………………………………………………………38

  8.3.2 键的验算……………………………………………………………………………38

9 制动器的设计计算…………………………………………………………………………39

  9.1制动器的作用与要求……………………………………………………………………39

  9.1.1 制动器的作用:………………………………………………………………………39

  9.1.2 制动器的要求:………………………………………………………………………39

  9.2 制动器的类型比较与选择……………………………………………………………39

  9.2.1制动器的类型有:……………………………………………………………………39

  9.2.2 制动器的选择………………………………………………………………………39

9.3 外抱带式制动器结构…………………………………………………………………40

  9.4 外抱带式制动器的几何参数计算……………………………………………………40

10 结构设计……………………………………………………………………………………49

  10.1 行星齿轮传动的均载机构……………………………………………………………49

  10.1.1 均载机构的类型和特点……………………………………………………………49

  10.1.2 行星轮间载荷分布不均匀性分析…………………………………………………49

  10.1.3 行星轮间载荷分布均匀的措施……………………………………………………51

  10.2 行星轮的结构及支承结构……………………………………………………………52

10.2.1 行星轮的结构………………………………………………………………………52

  10.2.2 行星轮的支承结构…………………………………………………………………54

11 主要零件的技术要求………………………………………………………………………55

  11.1 对齿轮的要求…………………………………………………………………………55

  11.1.1 齿轮精度……………………………………………………………………………55

  11.1.2 对行星轮制造方面的几点要求……………………………………………………56

  11.1.3 齿轮材料和热处理要求……………………………………………………………56

12 绞车的安装及安装调试……………………………………………………………………56

  12.1 绞车的安装……………………………………………………………………………56

  12.2 绞车安装调试…………………………………………………………………………56

13 使用与操作…………………………………………………………………………………57

  13.1 一般要求………………………………………………………………………………57

  13.2 操作前注意事项………………………………………………………………………57

  13.3 操作要求和操作方法…………………………………………………………………57

14 安全保护……………………………………………………………………………………58

15 维护与保养…………………………………………………………………………………58

16 可能发生的故障及消除方法………………………………………………………………59

17 绞车的润滑…………………………………………………………………………………59

小结……………………………………………………………………………………………61

参考文献………………………………………………………………………………………62

附录……………………………………………………………………………………………63

翻译部分

英文原文……………………………………………………………………………………64

中文译文……………………………………………………………………………………70

致谢……………………………………………………………………………………………74

1 概 述

1.1调度绞车的简介

调度绞车是通过两级行星轮系及所采用的浮动机构完成绞车的减速和传动。通过控制电机的正反转及操纵两个刹车闸的不同刹紧状态实现绞车卷筒的正转、反转和停转,从而实现对重物的牵引、下放和停止三种工作状态。深度指示器通过指示器的齿轮与卷筒上内齿轮的啮合带动与指示器相联的丝杠的旋转,达到显示深度的目的。绞车内部各转动部分均采用滚动轴承,运转灵活。绞车是用卷筒缠绕钢丝绳或链条以提升或牵引重物的轻小型起重设备(见起重机械),又称卷扬机。绞车可以单独使用,也可作为起重、筑路和矿井提升等机械中的组成部件,因操作简单、绕绳量大、移置方便而广泛应用。

调度绞车是矿山生产系统中最常用的机电设备。绞车在工作过程中普遍存在的一个问题就是钢丝绳在绞车滚筒上缠绕不均,出现咬绳、压绳等现象。尤其是使用了一段时间后的旧钢丝绳,严重时钢丝绳只集中缠绕在滚筒的一侧进而跳出滚筒导致重大事故,对于牵引距离较长的绞车这个问题尤其突出。调度绞车的工作往往是间歇性的,当完成一次牵引任务绳段载荷去掉后,绳头呈自由状态,钢丝绳会因自身弹力作用使缠绕在滚筒上的钢丝绳松圈而出现乱绳现象,同样会影响绞车的正常工作。针对小绞车提升运输中出现的上述问题,研制开发适用于平巷以及巷道起伏。

调度绞车护绳装置,属于矿山用调度绞车装置技术领域。以往绞车仅在滚筒后部设置护绳板,操作人员违章处理容易发生钢丝绳缠伤操作人员事故。该实用新型的技术方案为:支架上设置有轴套、上滑套管和下滑套管;上护绳架的垂直架在上滑套管内,其水平架上套有上滑转轮;下护绳架的垂直架在下滑套管内,其水平架上套有下滑转轮;弹簧一端固定在下护绳架上,其另一端固定在支架上;支架下端固定在铁板固定座上;上护罩两端分别连接轴套和护绳板。它的优点是:该装置有效的解决了绞车滚筒的部分封闭和缠绳质量差引起的安全问题,在一定程度上减少了绞车钢丝绳跑偏、乱绳等故障的发生。

绞车有手动和电动两类。手动绞车的手柄回转的传动机构上装有停止器(棘轮和棘爪),可使重物保持在需要的位置。装配或提升重物用的手动绞车还应设置安全手柄和制动器。手动绞车一般用在起重量小、设施条件较差或无电源的地方。

电动绞车广泛用于工作繁重和所需牵引力较大的场所。单卷筒电动绞车的电动机经减速器带动卷筒,电动机与减速器输入轴之间装有制动器。为适应提升、牵引和回转等作业的需要,还有双卷筒和多卷筒装置的绞车。

例如,安装在直升机上的救援设备,主要功用是将人或物吊起、放下,自有动力,可控制,直升机在保持高度悬停时,通过绞车手的控制可收放钢索将人或物吊起放下。绞车的电器设备具有防爆性能,可用于煤尘及瓦斯的矿井中。

绞车的运输方式可选用火车或汽车托运。可采用包装箱或敞车托运。若敞车托运应有防雨和固定设施,以防受潮湿和碰撞磕伤绞车。

????绞车贮存应存放在干燥的无腐蚀性气体的库房内,露天存放应有防潮、防雨、防锈设施。以防绞车部件及面漆受损。

1.2用途及适用范围

矿用调度绞车性能特点:具有隔爆性能、设计合理、操作方便用途和特点。

JD系列调度绞车,主要用于煤矿井下和其他矿山在倾角度小于30度的巷道中拖运矿车及其它辅助搬运工作,也可用于回采工作面和掘进工作面装载站上调度编组矿车。本绞车严禁用于提升和载人。

JD型绞车均用行星齿轮传动,绞车具有结构紧凑、刚性好、效率高、安装移动方便、起动平稳、操作灵活、制动可靠、噪音低等特点。绞车的电气设备具有防爆性能,可用于有煤尘及瓦斯的矿井。

?JD型调度绞车的电气设备有两种,一种为防爆,另一种为非防爆的,前一种可用于有煤尘及瓦斯的矿井中。

绞车的电机具有防爆性能,其他配套电器设备由用户自备,但必须选用

上个月在有效期内的《矿用产品安全标志证书》的产品,以适用在有瓦斯(甲烷)及煤尘爆炸危险的矿井中使用。

使用环境和工作条件

1)环境温度为;环境相对湿度不超过;海拔高度以下。

2)周围空气中的甲烷、煤尘、硫化氢和二氧化碳等不得超过《煤矿安全规程》中所规定的安全含量。

1.3本文所做的基本工作

1)设计完成总体装配图设计;

2)设计完成主减速器装配图设计;

3)完成主要传动组件、零件的工作图设计;

4)编写主要零件的加工工艺;

5)编写完成整体设计计算说明书。



2 调度绞车的总体设计

2.1设计参数

最大牵引力:;容绳量:

平均速度:

2.2结构特征与工作原理

绞车由下列主要部分组成。电动机、卷筒、行星齿轮传动装置、刹车装置和机座。

绞车在结构上采用两级行星齿轮传动,分别布置在主轴的两端,主轴贯穿滚筒,左端支承在左支架上,右端支承在右支架上,电动机采用法兰盘固定在左支架上。


内容简介:
第 1 页1 概 述1.1 调度绞车的简介调度绞车是通过两级行星轮系及所采用的浮动机构完成绞车的减速和传动。通过控制电机的正反转及操纵两个刹车闸的不同刹紧状态实现绞车卷筒的正转、反转和停转,从而实现对重物的牵引、下放和停止三种工作状态。深度指示器通过指示器的齿轮与卷筒上内齿轮的啮合带动与指示器相联的丝杠的旋转,达到显示深度的目的。绞车内部各转动部分均采用滚动轴承,运转灵活。绞车是用卷筒缠绕钢丝绳或链条以提升或牵引重物的轻小型起重设备(见起重机械) ,又称卷扬机。绞车可以单独使用,也可作为起重、筑路和矿井提升等机械中的组成部件,因操作简单、绕绳量大、移置方便而广泛应用。调度绞车是矿山生产系统中最常用的机电设备。绞车在工作过程中普遍存在的一个问题就是钢丝绳在绞车滚筒上缠绕不均,出现咬绳、压绳等现象。尤其是使用了一段时间后的旧钢丝绳,严重时钢丝绳只集中缠绕在滚筒的一侧进而跳出滚筒导致重大事故,对于牵引距离较长的绞车这个问题尤其突出。调度绞车的工作往往是间歇性的,当完成一次牵引任务绳段载荷去掉后,绳头呈自由状态,钢丝绳会因自身弹力作用使缠绕在滚筒上的钢丝绳松圈而出现乱绳现象,同样会影响绞车的正常工作。针对小绞车提升运输中出现的上述问题,研制开发适用于平巷以及巷道起伏。调度绞车护绳装置,属于矿山用调度绞车装置技术领域。以往绞车仅在滚筒后部设置护绳板,操作人员违章处理容易发生钢丝绳缠伤操作人员事故。该实用新型的技术方案为:支架上设置有轴套、上滑套管和下滑套管;上护绳架的垂直架在上滑套管内,其水平架上套有上滑转轮;下护绳架的垂直架在下滑套管内,其水平架上套有下滑转轮;弹簧一端固定在下护绳架上,其另一端固定在支架上;支架下端固定在铁板固定座上;上护罩两端分别连接轴套和护绳板。它的优点是:该装置有效的解决了绞车滚筒的部分封闭和缠绳质量差引起的安全问题,在一定程度上减少了绞车钢丝绳跑偏、乱绳等故障的发生。绞车有手动和电动两类。手动绞车的手柄回转的传动机构上装有停止器(棘轮和棘爪),可使重物保持在需要的位置。装配或提升重物用的手动绞车还应设置安全手柄和制动器。手动绞车一般用在起重量小、设施条件较差或无电源的地方。电动绞车广泛用于工作繁重和所需牵引力较大的场所。单卷筒电动绞车的电动机经减速器带动卷筒,电动机与减速器输入轴之间装有制动器。为适应提升、牵引和回转等作业的需要,还有双卷筒和多卷筒装置的绞车。例如,安装在直升机上的救援设备,主要功用是将人或物吊起、放下,自有动力,可控制,直升机在保持高度悬停时,通过绞车手的控制可收放钢索将人或物吊起放下。绞车的电器设备具有防爆性能,可用于煤尘及瓦斯的矿井中。绞车的运输方式可选用火车或汽车托运。可采用包装箱或敞车托运。若敞车托运应有防雨和固定设施,以防受潮湿和碰撞磕伤绞车。绞车贮存应存放在干燥的无腐蚀性气体的库房内,露天存放应有防潮、防雨、防锈设施。以防绞车部件及面漆受损。1.2 用途及适用范围第 2 页矿用调度绞车性能特点:具有隔爆性能、设计合理、操作方便用途和特点。JD 系列调度绞车,主要用于煤矿井下和其他矿山在倾角度小于 30 度的巷道中拖运矿车及其它辅助搬运工作,也可用于回采工作面和掘进工作面装载站上调度编组矿车。本绞车严禁用于提升和载人。JD 型绞车均用行星齿轮传动,绞车具有结构紧凑、刚性好、效率高、安装移动方便、起动平稳、操作灵活、制动可靠、噪音低等特点。绞车的电气设备具有防爆性能,可用于有煤尘及瓦斯的矿井。JD 型调度绞车的电气设备有两种,一种为防爆,另一种为非防爆的,前一种可用于有煤尘及瓦斯的矿井中。绞车的电机具有防爆性能,其他配套电器设备由用户自备,但必须选用上个月在有效期内的矿用产品安全标志证书的产品,以适用在有瓦斯(甲烷)及煤尘爆炸危险的矿井中使用。使用环境和工作条件1)环境温度为 ;环境相对湿度不超过 ;海拔高度oo-10C +4o95%+2C以下。20m2)周围空气中的甲烷、煤尘、硫化氢和二氧化碳等不得超过煤矿安全规程中所规定的安全含量。1.3 本文所做的基本工作1)设计完成总体装配图设计;2)设计完成主减速器装配图设计;3)完成主要传动组件、零件的工作图设计;4)编写主要零件的加工工艺;5)编写完成整体设计计算说明书。2 调度绞车的总体设计2.1 设计参数最大牵引力: ;容绳量:kN10m40平均速度: /s3.m/s4.2.2 结构特征与工作原理绞车由下列主要部分组成。电动机、卷筒、行星齿轮传动装置、刹车装置和机座。绞车在结构上采用两级行星齿轮传动,分别布置在主轴的两端,主轴贯穿滚筒,左端支承在左支架上,右端支承在右支架上,电动机采用法兰盘固定在左支架上。第 3 页绞车的传动系统见附图: Z1234Z56 图 2.1 JD1 型调度绞车传动系统图1左侧行星轮架 2主轴 3右侧行星轮架JD-1 型调度绞车采用两级行星齿轮传动,分别安装在滚筒的两侧, 、 、 为左1Z23侧行星齿轮, 、 、 为右侧行星齿轮。电动机轴上装有电机齿轮(太阳轮) ,它4Z56 1带动左侧行星齿架 1 上的行星齿轮 旋转,由于电动机齿轮 是固定旋转的,所以,行2Z1星齿轮除作自转外,还要围绕电动机齿轮 公转,因此,带动左侧行星轮架 1 旋转,从1而使固定在行星轮架上、通过滚筒中心的主轴 2 旋转,装在主轴上的齿轮(太阳轮)也旋转,于是带动右侧行星轮架 3 上的行星齿轮 转动,此时有如下三种情况:1Z 5Z1)如果将左侧制动闸刹住,右侧工作闸松开,此时滚筒被刹住,行星轮架 3 与滚筒相连接,也不旋转,行星齿轮 不作公转只作自转,同时带动内齿轮 空5 6Z转(此为停止状态) ;2)如果将左侧制动闸松开,右侧工作闸刹住,内齿轮 停止不转,行6Z星齿轮 除作自转外,还要作公转,带动行星轮架 3 转动,滚筒与行星轮架相连接,也1Z旋转起来,即可进行牵引(此为工作状态) ;3)如果两侧闸都松开,行星轮架 3 呈浮动状态,牵引绳可以带动滚筒反向松绳(此为下放状态) 。2.3 选择电动机2.3.1 电动机输出功率的计算已知:拉力: kN10F最大绳速: m/s3.Vax则: (2.1) KWP第 4 页根据传动方案图 2.1 可得:总传动效率 90.7.9.024241式中: 轴承的效率 为 ;行星轮传动效率 为2.2.3.2 确定电动机的型号按公式(2.1)可计算出电动机的输出功率:kw4.190.130 VFP电动机所需的额定功率 与电动机输出功率 之间有以下的关系:PP(2.2)KA其中: 用以考虑电动机和工作机的运转等外部因素引起的附加动载荷而引入的AK系数,取 1由式(2.2)可计算出额定功率 :Pkw4.1.圆整取 。WP同时,绞车井下使用,条件比较恶劣,要求电动机必须具有防爆功能,且考虑到电机的过载能力,查机械设计手册 ,得到电动机的型号: 。4YB160M额定功率 ;kw1实际转速 ;r/min460;.2额 定 转 矩最 大 转 矩;.堵 转 转 矩额 定 转 矩;7.0堵 转 电 流额 定 电 流重量 134Kg其外形尺寸: ;52036高宽长电机中心高度 : ;Hm10电动机轴直径 长度: 。()423 滚筒及其部件的设计3 .1 钢丝绳直径的确定及滚筒直径的确定3.1.1 钢丝绳的选择第 5 页1、根据 GB1102-74,初选钢丝绳直径 mm(机械手册 2-化工版)12型号:6 +FC12167019钢丝绳公称抗拉强度为:1670MPa最小钢丝绳破断拉力总和 kN27.9614.3079S2校核安全系数安全系数 =5 rn =563.91027.MAXPrFSrn3.3.2 滚筒参数的确定1、根据 JB/T 90281999 规定卷筒直径与钢丝绳的绳径比应 162012 (1620)=(192240)mm0D取 =220mm式中: :滚筒的最小外径 mm0:钢丝绳直径 mmd2、确定滚筒宽度初选每层缠绕 Z=21 圈则:B= m26.59.0121kZ式中 :钢丝绳排列不均匀系数取 B=270mm3、 初定钢丝绳缠绕层数 n164、 验算滚筒容绳量 Lm40160/9.12)6(12016. )(0 dkDnZL式中: :钢丝绳每层厚度降低系数2k所以取 n=15 Z=235、确定滚筒各直径1)滚筒最小缠绕直径 minD= =220+12=232minDd0第 6 页2)滚筒最大缠绕直径 maxD=maxD20)1(dkn 56=0.9 5 +23)滚筒平均缠绕直径m34/)3(/)(maxin CP4)滚筒结构外径取为 620mm6125.625.ax dD外3.1.3 卷筒钢丝绳运动参数的计算1、 卷筒转速 r/min42.35)14.3/(06/60mini Vn2、卷筒最外层钢丝绳牵引速度 axV/in03.10/2.5.maxaxD4 行星齿轮传动概论齿轮传动在各种机器和机械设备中已获得了较广泛的应用。例如,起重机械、工程机械、冶金机械、建筑机械、石油机械、纺织机械、机床、汽车、飞机、火炮、船舶和仪器、仪表中均采用了齿轮传动。在上述各种机器设备和机械传动装置中,为了减速、增速和变速等特殊用途,经常采用一系列互相啮合的齿轮组成的传动系统,在机械原理中,便将上述的齿轮传动系统称之为轮系。4.1 行星齿轮传动的定义轮系可由各种类型的齿轮副组成。由锥齿轮、螺旋齿轮和蜗杆蜗轮组成的轮系,称之为空间轮系;而由圆柱齿轮组成的轮系,称为平面轮系。下面我们主要讨论的是平面轮系的设计问题。根据齿轮系运转时其笔顺齿轮的几何轴线相对位置是否变动,齿轮传动分为两大类型。1)普通齿轮传动(定轴轮系)当齿轮系运转时,如果组成该齿轮系的所有齿轮的几何轴线位置都是固定不变的,则称为普通齿轮传动(或称为定轴轮系) 。在普通齿轮传动中,如果各齿轮副的轴线均互相平行,则称为平行轴齿轮传动;如果齿轮系中含有一个相交轴齿轮副或一个相错轴齿轮副,则称为不平行轴齿轮传动(空间齿轮传动) 。2)行星齿轮传动(行星轮系)当齿轮系运转时,如果组成该齿轮系的齿轮中至少有一个齿轮的几何轴线位置不固定,而绕着其他齿轮的几何轴线旋转,即在该齿轮系中,至少具有一个作行星运动的齿第 7 页轮。行星齿轮传动按其自由度的数目可分为以下几种。(1)简单行星齿轮传动 具有一个自由度(W=1)的行星齿轮传动。对于简单行星齿轮传动,只需要知道其中一个构件的运动后,其余各构件的运动便可确定。(2)差动行星齿轮传动 具有两个自由度(W=2)的行星齿轮传动,即它是具有三个可动外接构件(a、b 和 x)的行星轮系。对于差动行星齿轮传动,必须给定两个构件的运动后,其余构件的运动才能确定。在行星齿轮传动中作行星运动的齿轮,称为行星齿轮(简称为行星轮) 。换而言之,在齿轮系中,凡具有自转和公转的齿轮,则称为行星轮。仅有一个齿圈的行星,称为单齿圈行星轮;带有两个齿圈的行星轮称为双齿圈行星轮。在行星齿轮传动中,支承行星轮并使它得到公转的构件,称为转臂(又称为行星架) ,用符号 x 表示。转臂 x 绕之旋转的几何轴线,称为主轴线。在行星齿轮传动中,与行星齿轮相啮合的,且其轴线又与主轴线重合的齿轮,称为中心轮;外齿中心轮用符号 a 或b 表示,内齿中心轮用符号 b 或 e 表示。最小的外齿中心轮 a 又可称为太阳轮。而将固定不动的(与机架连接的)中心轮,称为支持轮。在行星齿轮传动中,凡是其旋转轴线与主轴线相重合,并承受外力矩的构件,称为其本构件。换言之,所谓基本构件就是在空间具有固定旋转轴线的受力构件;其中也可能是固定构件。而差动行星齿轮传动就是具有三个运动基本构件的行星齿轮传动。在其三个基本构件中,若将内齿轮固定不动,则可得到应用广泛的,输入件为中心轮或转臂,输出件为转臂或中心轮的行星齿轮传动。仿上,当中心轮 a 固定不动时,则可得到输入件为内齿轮 b 或转臂 x,输出件为转臂 x 或内齿轮 b 的行星齿轮传动。当转臂 x 固定不动时,则可得到所有齿轮细线均固定不动的普通齿轮传动,即定轴齿轮传动。由于该定轴齿轮传动骒原来行星齿轮传动的转化机构,故又称之为准行星齿轮传动。4.2 行星齿轮传动符号在行星齿轮传动中较常用的符号如下。转速,以每分钟的转数来衡量的角速度, 。n rmin角速度,以每秒弧度来衡量的角速度, 。ads齿轮 a 的转速, 。a rmin内齿轮 b 的转速, 。b转臂 x 的转速, 。xni行星轮 c 的转速, 。c r内齿轮 b 与中心轮 a 的齿数比。p内齿轮 b 固定,即 ,中心轮 a 输入,转臂 x 输出时的行星齿轮传动的传baxi 0bn动比。4.3 行星齿轮传动的特点行星齿轮传动与普通齿轮传动相比较,它具有许多独特的优点。它的最显著的特点是:在传递动力时它可以进行功率分流;同时,其输入轴与输出轴具有同轴性,即输出轴与输入轴均设置在同一主轴上。所以,行星齿轮传动现已被人们用来代替普通齿轮传第 8 页动,而作为各种机械传动系统中的减速器、增速器和和变速装置.尤其是对于那些要求体积小、质量小、结构紧凑和传动效率高的航空发动机、起重运输、石油化工和兵器等的齿轮传动装置以及需要差速器的汽车和坦克等车辆的齿轮传动装置,行星齿轮传动已得到了越来越广泛的应用。行星齿轮传动的主要特点如下。1)体积小,质量小,结构紧凑,承载能力大 由于行星齿轮传动具有功率分流和各中心轮的周围均匀地分布着数个行星轮来共同分担载荷,从而使得每个齿轮所承受的负荷较小,并允许这些齿轮采用较小的模数。此外,在结构上充分利用了内啮合承载能力大和内齿圈本身的可容体积,从而有利于缩小其外廓尺寸,使其体积小,质量小,结构非常紧凑,且承载能力大。一般,行星齿轮传动的外廓尺寸和质量约为普通齿轮传动的 (即在承受相同的载荷条件下) 。1252)传动效率高 由于行星齿轮传动结构的对称性,即它具有数个匀称分布的行星轮,使得作用于中心轮和转臂轴承中的反作用力能互相平衡,从而有利于达到提高传动效率的作用。在传动类型选择恰当、结构布置合理的情况下,其效率值可达 。0.97.3)传动比较大,可以实现运动的合成与分解 只要适当选择行星齿轮传动的类型及配齿方案,便可以用少数几个齿轮而获得很大的传动比。在仅作为传递运动的行星齿轮传动中,其传动比可达到几千。应该指出,行星齿轮传动在其传动比很大时,仍然可保持结构紧凑、质量小、体积小等许多优点。而且,它还可以实现运动的合成与分解以及实现各种变速的复杂的运动。4)运动平稳、抗冲击和振动的能力较强 由于采用了数个结构相同的行星轮,均匀地分布中心轮的周围,从而可使行星轮与转臂的惯性力相互了解。同时,也使参与啮合的齿数增多,故行星齿轮传动的运动平稳,抵抗冲击和振动的能力较强,工作较可靠。总之,行星齿轮传动具有质量小、体积小、传动比大及效率高(类型选项用得当)等优点。因此,行星齿轮传动现已广泛地应用于工程机械、矿山机械、冶金机械、起重运输机械、轻工机械、石油化工机械、机床、机器人、汽车、坦克、火炮、飞机、轮船、仪器、和仪表各方面。行星传动不仅适用于高转速、大功率,而且在低速大转矩的传动装置上也已获得了应用。它几乎可适用于一切功率和转速范围,故目前行星传动技术已成为世界各国机械传动发展的重点之一。随着行星传动技术的迅速发展,目前,高速渐开线行星齿轮传动装置所传递的功率已达到 ,输出转矩已达到 。据有关资料介绍,人们认为目前行星齿20kW450kN mA轮传动技术的发展方向如下。(1)标准化、多品种 目前世界上已有 50 多个渐开线行星齿轮传动系列设计;而且还演化出多种型化的行星减速器、差速器和行星变速器等多品种的产品。(2)硬齿面、高精度 行星齿轮传动机构中的齿轮广泛采用渗碳和氮化等化学热处理。齿轮制造精度一般均在 6 级以上。显然,采用硬齿面、高精度有利于进一步提高承载能力,使齿轮尺寸变得更小。(3)高转速、大功率 行星齿轮传动机构在高速传动中,如在高速汽轮中已获得日益广泛的应用,其传动功率也越来越大。第 9 页(4)大规格、大转矩 在中低速、重载传动中,传递大转矩的大规格的行星齿轮传动已有了较大的发展。行星齿轮传动的缺点是:材料优质、结构复杂、制造和安装较困难人们对行星传动技术进一步深入地了解和掌握以及对国外行星传动技术的引进和消化吸收,从而使其传动结构和均载方式都不断完善,同时生产工艺水平也不断提高。因此,对于它的制造安装问题,目前已不再视为一件什么困难的事情。实践表明,在具有中等技术水平的工厂里弄也是完全可以制造出较好的行星齿轮传动减速器。应该指出,对于行星齿轮传动的设计者,不仅应该了解其优点,而且应该在自己的设计工作中,充分地发挥其优点,且把其缺点降低到最低的限度。从而设计出性能优良的行星齿轮传动装置。5 减速器设计5.1 总传动比及传动比分配5.1.1 总传动比 i(5.1)ni式中, 为电动机转速n为滚筒转速总传动比 2.41.35/1460/i在传递动力时,行星轮数目越多越容易发挥行星齿轮传动的优点,但是行星数目的增加会使其载荷均衡困难,而且由于邻接条件限制又会减小传动比的范围.因而在设计行星齿轮传动时,通常采用 3 个或 4 个,特别是 3 个行星轮。取行星轮的数目为 3。因为行星轮数目 ,传动范围只有 ,故选用两级行星齿轮传动机3wn7.132BAXi构。5.1.2 传动比分配多级行星齿轮传动的传动比分配原则是各级传动之间等强度,并希望获得最小的外廓尺寸。由于结构的需要,选取初级传动比为 5.41i3.62i5.2 高速级计算5.2.1 配齿计算确定齿数应满足的条件:行星齿轮传动各齿轮齿数的选择,除去应满足渐开线圆柱齿轮齿数的选择,还须满足其传动比条件、同心条件、装配条件和邻接条件。各轮齿数根据机械设计手册表 17.2-4,NGW 型行星齿轮传动的齿数组合即可查出:19az2c7bz0526.1i5.2.2 按接触强度初算 a-g 传动的中心距和模数 第 10 页1、选择齿轮材料太阳轮和行星轮材料使用 40Cr 调质 齿面硬度 HBS 为 240-285齿轮精度等级 8-7-72、按接触强度初步确定中心距按直齿轮从表 13-1-75 选取 483,取载荷系数 K=2.0.dA查图 13-1-24 选取 MPa70limH初取许用接触应力 Pa63079.9.li HP由于行星齿轮为悬臂布置,初取 5db齿宽系数 9.).2/(4.0)1(5./uabd按表 13177 圆整取 a中心轮输入转矩 mN7.42T取行星轮间载荷分配不均匀系数 1.3cK在一对 a-g 传动中,小轮传递的转矩 .312.35742cpgKnT齿数比 .19cgZu按表中公式计算 m60.78 6305.1402)53.1(48)(432 uKTuaHPag模数 m27.9160.gaZ取 4则 a-c 传动未变位时的中心距 96)21(4)(20 gam由于此行星齿轮不要求变位。所以 a-g 传动和 g-b 传动的实际中心距变位系数及中心距为=0 agy20wag=0 bb第 11 页5.2.3 几何尺寸计算1)分度圆直径 m76194aZd2g308b2)齿顶圆直径 m421942mZdaag 3167ba3)齿根圆直径 m45.2925.1mZdaf106gf 98.7.bf4)齿宽和实际齿宽系数取为 40 m4.3896.0am实际齿宽系数 42.096/ab5.2.4、验算 a-g 传动的接触疲劳强度和弯曲强度1、按接触疲劳强度校核根据表 13180 校核公式为 budKFZHVAtEHB1)(1)一对齿轮啮合中分度圆上圆周力 t N34.10576.3202captat kdnTF2)小轮单对齿啮合系数 BZ查表 131104 得 =13)节点区域系数 H第 12 页查图 13116 得 =2.5HZ4)弹性系数 EZ查表 131105 得 189.8E2N/m5)重合度系数 596.1 )20tan)429coss(tanrc214o)tan(t)tan(t 2211 ttzz85.034Z6)螺旋角系数 17)使用系数 AK查表 13181 得 1A8) 动载系数 V1.15 K9)齿向载荷分布系数 、HFK由于: 内齿轮宽度/行星齿轮分度圆直径=40/761所以: 可取 1F10)齿间载荷分配系数 、H查表 13-1-102 按 7 级精度 选取 得 1.1HKFHFK将以上数据代入下式得齿轮得计算接触应力:第 13 页MPa37.0 53.140761.).(3.10589.152)( budKFZHVAtEHB 11)许用接触疲劳强度计算XWRVLNHimPZZS查图 13-1-24 选取 Pa70limH12)接触强度寿命系数 ,应力循环系数 N 由下式决定:N太阳轮 9108.2103)28514(6)(6 tnpxaLa行星轮 891 /08.2/gu内齿轮 )(0tNpbxLb由于 97Lg、所以 057.9)1(LNTZ而 1090a076.9)(LNT得 行星轮 (允许有一定点蚀).1)53.4(057.89TgZ太阳轮 (允许有一定点蚀)9.).2(076.9NTa内齿轮 (允许有一定点蚀)4.1)13.5(057.8TbZ13)润滑油膜影响系数 RVLZ、查表 131108 取 92.014)工作硬化系数 w取 1.0Z第 14 页15)尺寸系数 xZ查表 131109 得 1.0xZ16)接触强度最小安全系数查表 131110 取 =1.1minS将上述参数代入公式求得许用接触应力 XWRVLNTHLimPZZS则 =700 0.95 0.92/1.1=566.18)(aMPa=700 1.06 0.92/1.1=620.58)(gHP结论:由于 Pa37.0(min)H所以 a-g 传动的接触疲劳强度通过校核2、按弯曲疲劳强度校核根据表 131111 校核公式为 FVASaFntF KYbm1)齿向载荷分布系数 F由于: 内齿轮宽度/行星齿轮分度圆直径=25/661所以: 可取 1HKF2)齿间载荷分配系数 查表 13-1-102 按 7 级精度 选取 、 得 1.1HKFHFK3)使用系数 AK14) 动载系数 V1.15 K5)齿形系数 FaY查图 13138 得 2.85 =2.53FaYFagY第 15 页6)应力修正系数 SY查图 13143 得 54.1Sa 62.1SagY7)螺旋角系数 1.0Y8)重合度系数 72.0/5.2.09)将以上数据代入下式得齿轮的计算弯曲应力: MPa62.7 1.5.172.05418.403.15)( FVASaFntaF KYbm2Pa79.25 1.5.172.0613.40.1)(FVASgFntgF KYbm10)许用弯曲疲劳强度计算relTRlXSTNHLimFPY查图 13-1-24 选取 MPa380limF由于行星轮受对称双向弯曲,故行星轮的许用弯曲疲劳强度为 267.038)lim(gF11)寿命系数 NTY太阳轮 9108.2103)285140()( tnpxaLa行星轮 891 /8.2/gu内齿轮 6)(60tNpbxLb由于 、L、13102N第 16 页所以 02.6)13(LNTY得 行星轮 (允许有一定点蚀)8.1)53.4(02.86Tg太阳轮 (允许有一定点蚀)7.).(02.96NTaY内齿轮 (允许有一定点蚀)8.1)13.5(02.86Tb11)尺寸系数 xY查图 13156 得 1.0xY12)相对齿根圆角敏感系数 relT.查表 32139 得 1.0rl.13)相对齿根表面状况系数 relTRY.查图 13158 得 1.0rl.14)试验齿轮的应力修正系数 ST0.2STY15)弯曲疲劳强度最小安全系数查表 131110 取 (一般可靠度)25.1limFS16)将上述参数代入公式求得许用弯曲应力 relTRlXSTNHLimFPY则 MPa65.490.128.516)( gF 237.30)(aP结论:由于 )()(pa6.aFPF)()(925gg所以 a-g 传动的弯曲疲劳强度通过校核第 17 页5.2.5、根据接触强度计算来确定内齿轮材料1g-b 传动比 u 65.297gbZ2、重合度系数 73.1 )20tan)47coss(tanrc294o29 )tan(t)tan(t1 221 ttzz8.04Z3、内齿轮接触强度寿命系数 N(允许有一定点蚀)04.1)13.50(57.89NTbZ4、齿轮的接触疲劳极限为 MPa70.196 )192.04/(65.24011.).(3.051.87.52 )/)(/limlilim XWRVLNHVAtHEHB XWRVLN ZZbudKFSZZ5、根据 ,选用 45 钢正火 , =550limHlimHMPa5.2.6、g-b 传动的弯曲强度验算1)齿向载荷分布系数 FK 1FK2)齿间载荷分配系数 F 1.1F3)使用系数 AK第 18 页1AK4)动载系数 V1.15 5)齿形系数 FaY查图 13138 得 2.23 =2.53FabYFagY6)应力修正系数 S查图 13143 得 76.1Sab62.1Sag7)螺旋角系数 Y 1.08)重合度系数 68.073.1/52.0/75.2.0Y9)将以上数据代入下式得齿轮的计算弯曲应力: MPa32. 1.5.168.071.40.15)(FVASabFntbF KYmPa35.24 1.5.168.021.0.1)(FVASgFntgF KYbm10)许用弯曲疲劳强度计算relTRlXSTNHLimFPY查图 13-1-23 取 齿轮 MPa295)lim(bF行星轮受对称双向弯曲, Pa5.2067.)li(g11)寿命系数 NTY第 19 页太阳轮 (允许有一定点蚀)87.0)108.23(2.96NTaY内齿轮 (允许有一定点蚀).).5(02.86Tb12)尺寸系数 xY查图 13156 得 1.0xY13)相对齿根圆角敏感系数 relT.查表 32139 得 1.0rl.14)相对齿根表面状况系数 relTRY.查图 13158 得 1.0rl.15)试验齿轮的应力修正系数 ST0.2STY16)弯曲疲劳强度最小安全系数查表 131110 取 (一般可靠度)25.1limFS17)将上述参数代入公式求得许用弯曲应力 relTRlXSTNHLimFPY则 MPa76.2890.187.25.106)( gF59)(bP结论:由于 )()(Pa3.aFbF)()(24gg所以 g-b 传动的弯曲疲劳强度通过校核5.3 低速级计算5.3.1 配齿计算确定齿数应满足的条件:行星齿轮传动各齿轮齿数的选择,除去应满足渐开线圆柱齿轮齿数的选择,还须满第 20 页足其传动比条件、同心条件、装配条件和邻接条件。各轮齿数根据机械设计手册表 17.2-4,NGW 型行星齿轮传动的齿数组合即可查出:20az61g42bz10.8i5.3.2 按接触强度初算 b-g 传动的中心距和模数 1、选择齿轮材料太阳轮和行星轮材料使用 40Cr 调质 齿面硬度 HBS 为 240-285齿轮精度等级 8-7-72、按接触强度初步确定中心距按直齿轮从表 13-1-75 选取 483,取载荷系数 K=2.0.dA查图 13-1-24 选取 MPa70limH初取许用接触应力 Pa63079.9.li HP由于行星齿轮为对称布置,初取 1db齿宽系数 49.)5./(0.)(5.0/uabd齿宽系数取中心轮输入转矩 mN9.32T取行星轮间载荷分配不均匀系数 1.3cK在一对 b-g 传动中,小轮传递的转矩 .10523.9502cpgKnT齿数比 .061cgZu按表中公式计算 m53.1 6305.012)15.3(48)(4832 uKTuaHPag模数 m.6120.gaZ取 =4mm则 b-g 传动未变位时的中心距 162)0(24)(20 gam第 21 页由于此行星齿轮不要求变位。所以 a-g 传动和 g-b 传动的实际中心距变位系数及中心距为=0 agy20wag=0 bb5.3.3 几何尺寸计算1)分度圆直径 m8024aZd61g5b2)齿顶圆直径m84202mZdaa 561g 76ba3)齿根圆直径 m045.20425.1mZdaf361gf 8bf4)齿宽和实际齿宽系数取为 80 m81625.0am实际齿宽系数 49.062/ab5.3.4、验算 b-g 传动的接触疲劳强度和弯曲强度1、按接触疲劳强度校核根据表 13180 校核公式为 budKFZHVAtEHB1)(1)一对齿轮啮合中分度圆上圆周力 t N38.473805.920captat kdnTF第 22 页2)小轮单对齿啮合系数 BZ查表 131104 得 =13)节点区域系数 H查图 13116 得 =2.5HZ4)弹性系数 EZ查表 131105 得 189.8E2N/m5)重合度系数 67.1 )20tan)461coss(tanrc20420 )ta(t)ta(t 211 ttzz8.034Z6)螺旋角系数 17)使用系数 AK查表 13181 得 1A8) 动载系数 V动载系数是按齿轮相对于行星架 X 的圆周速度 60/)(xndv查图 13-1-14 求出smndvxaxga /4.1/)185.32(8014.360/)( 可得: 1.12 VK9)齿向载荷分布系数 、HFK由于: 内齿轮宽度/行星齿轮分度圆直径=80/2441所以: 可取 1F第 23 页10)齿间载荷分配系数 、HKF查表 13-1-102 按 7 级精度 选取 得 1.1HKFHFK将以上数据代入下式得齿轮得计算接触应力: MPa20.4 05.381.21).(3.4718.195)(1 budFZHVAtEHB 11)许用接触疲劳强度计算XWRVLNHimPZZS查图 13-1-24 选取 Pa70limH12)接触强度寿命系数 ,应力循环系数 N 由下式决定:N太阳轮 8105.4103)85.2(6)(6 tnpxaLa行星轮 781 92403/15.4/ gu内齿轮 7.6.)(0tNpbxLb由于 、La、7 9gN所以 057.9)1(LNTZ得 行星轮 (允许有一定点蚀)187.)92.4(057.Tg太阳轮 (允许有一定点蚀)93.).1(057.8NTaZ内齿轮 (允许有一定点蚀)1.)3.6(057.9Tb13)润滑油膜影响系数 RVLZ、查表 131108 取 92.014)工作硬化系数 w第 24 页取 1.0wZ15)尺寸系数 x查表 131109 得 1.0xZ16)接触强度最小安全系数查表 131110 取 =1.1minS将上述参数代入公式求得许用接触应力 XWRVLNTHLimPZZS则 =700 1.193 0.92/1.1=698.45)(aMPa=700 1.187 0.92/1.1=694.93)(gHP结论:由于 Mpa10.42(min)HP所以 b-g 传动的接触疲劳强度通过校核3、按弯曲疲劳强度校核根据表 131111 校核公式为 FVASaFntF KYbm1)齿向载荷分布系数 F由于: 内齿轮宽度/行星齿轮分度圆直径=80/2441所以: 可取 1HKF2)齿间载荷分配系数 查表 13-1-102 按 7 级精度 选取 、 得 1.1HKFHFK3)使用系数 AK14) 动载系数 V1.15 K5)齿形系数 FaY第 25 页查图 13138 得 2.80 =2.28FaYFagY6)应力修正系数 S查图 13143 得 5.1Sa 73.1Sag7)螺旋角系数 Y 1.08)重合度系数 70./5.02.Y9)将以上数据代入下式得齿轮的计算弯曲应力: MPa69.52 1.5.170.518.4037)( FVASaFntaF KYbmPa8.47 1.5.170.312.03)( FVASgFntgF KYbm9)许用弯曲疲劳强度计算relTRlXSTNHLimFPY查图 13-1-24 选取 MPa380limF由于行星轮受对称双向弯曲,故行星轮的许用弯曲疲劳强度为 267.038)lim(gF10)寿命系数 NTY太阳轮 8105.4103)85.2(0)( tnpxaLa行星轮 781 9243/15.4/ gu内齿轮 7.6.6)(60tNpbxLb第 26 页由于 、LbN、1603102所以 0.6)(LNTY得 行星轮 (允许有一定点蚀)946.)192.43(02.76Tg太阳轮 (允许有一定点蚀)5.)5.(02.86NTaY内齿轮 (允许有一定点蚀)3.1)3.6(02.7Tb11)尺寸系数 xY查图 13156 得 1.0xY12)相对齿根圆角敏感系数 relT.查表 32139 得 1.0rl.13)相对齿根表面状况系数 relTRY.查图 13158 得 1.0rl.14)试验齿轮的应力修正系数 ST0.2STY15)弯曲疲劳强度最小安全系数查表 131110 取 (一
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