复印机小端盖注塑模具设计【通过答辩毕业论文+CAD图纸】
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4 (2010) 145148 738a , 501 406 12334, 2009; 1, 2009; 2, 2009) he of is to of on to of a of -D to in of to a of OE is In it of is 2 of of In it be to of a of ne of in is of to a s 1 of on a in a 1. in an to of 1. to 4. a to a is of of 5. et of 6. et of in in of of 7. et in be an of of 4. In of on in of a is to an of is to a as as to a to an of of is of on of 2. In to a 1 of 64.4 W) 251.4 L) 184.0 H). of .7 mm .8 of 68.7 of a an at 009, 009. in o, * +82 62 230 7043, +82 62 230 7234 010 146 et (2010) 145148 . 2 3 A : : : : a) (b) 1. of (a) of (b) of (a) (b) 2. of (a) of (b) mm a 5 In to in of 76,674 EA of 1,098 EA of a P 30 of to of on 9(34) S/N) to of is to an 00 of 2 of as as . of of # 2 4 6 1 1 1 1 1 2 2 2 3 3 3 1 2 3 2 3 1 3 1 2 1 3 2 2 1 3 3 2 1 3. of of 50 W) 700 L) 870 H). 10 % of by OE to In to of on of of to of 3. of 3 of of in of of as 3. 3 of 1, 6 of .1 mm of In it of 2 3 in of of , 6 of 4 of 4, it be , 0 1.6 4.4 0 (2010) 145148 147 . of %) 1 4 6 a) (b) 4. of to of (a) S/N of (b) S/N of as 4. of of is of is of it is , as 4 . it of of of .6 4.4 0 in 7 5 of 5. (a) 30 by (b) 32 (a) (b) 6. of of of (a) of (b) of in as 5. of of 0 as 5(a). of do 2 as 5(b). of as an 2 an .6 a 48 et (2010) 145148 .4 an 0 of to of as 6. 6(a) in is mm mm is in In it of is by 6(b) of of mm of of is Pa Pa is is to by of on it is of 4. he of on in of a of to on it is In it It be at an of 2 of of In it be to of a 1 R. of a J. 1552004) 14972 K. J. C. W. Y. N. Y. H. D. S. K. H. . T. of in an J. 9 (3) (2008) 553 K. J. M. H. B. I. C. W. C. W. C. P. K. W. . T. of of J. 10 (4) (2009) 714 S. C. R. D. H. H. . S. of a J. 98 (5) (2005) 19695 A. Z. F. S. X. . of (2004) 6216 T. A. M. OK. . in 52 (2) (1996) 277 V. . of on of a 15) (1996) 1961hn 992. He 994 002, is a at s 1 优化注塑条件考虑核心转变 对于一个塑料电池盒与薄壁深腔 摘要 这篇文章的目的是利用数值分析和实验的方法来检验型芯移动时对注射模参数的影响以及对薄壁深腔塑料电池盒的最佳注塑条件。 与传统的注射成型分析不同，模具的活动部件利用 三维四面体网格 来表示以数值分析法来考虑型芯移动。 实验设计 (用来评估适当的成型条件下 ,使 型芯移动量最小的 一个重要参数。结果表明 ,当注射压力降低时 型芯移动量也在 减小。此外 ,研究结果表明 ,初始模具温度和注射时间几乎不影响型芯移动。实验的结果表明 ,当注射压力接 近 32 造的产品不发生弯曲。分析的结果与实验对比 ,确定了最佳注射成型条件。此外 ,结果表明 ,模拟注塑 一个塑料电池盒薄壁深腔的 工艺应考虑型芯移动 。 关键词 :优化注塑条件 ;型芯飘动 ;薄壁深腔 ;试验设计。 介绍最近汽车行业中人们普遍关心的问题之一是用减小车辆整体重量来提高燃油效率以及减少车辆对环境产生影响 1 - 3。薄塑料部件注射成型工艺性可以较大的减小汽车的重量，大幅度降低生产工艺 1。人们都在积极努力的从事各项研究来开发薄壁塑料件的注塑模成本和缩短生产周期 1。制造生产薄壁深腔 的塑料零件必须要使用高喷射压力和高喷射速度 4。然而 ,一个高喷射压力能增加一个型芯移动 ,这是型芯在注塑中空间位置的偏差形成的 5。 人发现在模具设计和注塑条件强烈影响型芯移动 6。 人报道 ,模具中强度较差的模板的弯曲会使产品的厚度发生变化 7。 可以通过模具填充模拟和易变形模具的零件的弹性分析可事先知道注塑成型时型芯移动的作用情况 4。 本文对注射成型参数影响 具有薄壁深腔的塑料电池盒考虑到其型芯的飘动时，来评估最佳注射模型条件。 实验设计是用来评估最小 化型芯偏移时适当的成型条件 ,以及确定主要成型参数。多次进行了试验研究用来获得一个理想的喷射 2 压力。最优注塑条件是通过对实验结果进行数值分析对比获得的。 2. 探讨研究型芯偏移对产品的质量的影响。 实验和数值分析来模拟型芯偏移的注射成型特点 ,一个三维的注射成型进行了分析使用 图 1模型分析说明。电池盒的尺寸是 W) L) H),最大和最小厚度的薄壁分别是 腔的深度为 注系统由一个锥形浇道（初始直径 8毫米和最后 直径 15毫米） ,圆形通道的直径 8毫米 ,浇口直径在 2毫米。为了考虑型芯移动现象的数值分析 ,动模的模具和活动部件分别用四面体网格 376674 1098 射材料是聚丙烯树脂。聚丙烯融化温度设定在 230 实验设计 (来定量检查型芯移动对注塑参数的影响。表 1显示了注塑参数的水平幅附图用绘 (34)正交阵列表示。信噪比 (S / N)的特点是用计算估算优的条件下最小型芯移动。用每个参数的贡献比率来估算使用方差分析 (得型芯移动的主要参数影响。 注射成型机用 600吨的夹紧 力进行几个实验。图 2显示了模具的设计 ,以及模具的制造实验。模具的尺寸为 750毫米 700毫米 (W)(L) 870毫米 (H)。主要参数变化在 10%的由 了检验型芯移动在模拟注塑工艺中的影响 ,实验结果用数值分析进行比较。 图 3和表 2注塑分析显示结果。在任何注塑条件的组合下动模的型芯的变形方向相同 ,见图 3图 3和表 2表明 ,变形的 5、 外 ,他们注意到 3变化的部分相比 ,是 可以忽略不计的其他部分。从结果的注塑成型分析、 S / 1, 图 4和表 3 4中 ,可以看到 ,S / 温时间、注射时间、初始模具温度是最大的时候 ,他们的标准分别是是 30 40摄氏度。当注射压力降低 S / 见图 4。 表 3显示 ,平均比例的喷射压力是近 在比率中的喷射压力明显高于其他参数。从这些结果 ,指出主要参数 ,主要影响型芯偏移的 ,就是注射压力。不同的 S/N 注射时间和初始模具温度都可以忽略不计 ,见图 4和表 3。从这些结果 ,指出注射时间和初始模具温度几乎没有影响到型芯偏移。 3 实验条件的注射时间、保温时间、初始模具温度分别设定在 40摄氏度。注射压力变化范围在 27 - 32 图 5显示了注射成型的实验结果。在所有的实验条件中不包括短时间注射 ,如图 5所示。当然 ,在注射压力低于 30 见图5(a)。这是保持压力不足的结果。当注射压力是 32 见图 5(b)。从这些结果 ,塑料电池盒的薄壁深腔优化注塑条件的测试被确定为注射压力 32 射时间 保持时间 初始模具温度为 40摄氏度。实验的图 6(a)表明 ,在壁厚之间的差异分析的实验是减少从 果进行了数值分析比较 ,见图 6。 此外 ,它是指出 ,厚度变化的深腔是正确预测的型芯偏移分析。图 6(b)表明 ,偏芯偏移略微影响变形期后的模制产品模式 ,数值分析会计为核心转变可以预测产品的变形期后在 计算精度。数值分析的结果表明 ,当型芯偏移被认为是从注射压力降低到 是由于增加了空腔体积引起的弹性变形的型芯。基于上述结果 ,型芯偏移注塑分析可以正确地模拟电池外壳的薄壁深腔注塑工艺。 4. 结论 注射成型对型芯偏移成型的塑料电池盒薄壁深腔的影响参数采用了实验和数值分析。弹性变形的型芯被认为是反映型芯偏移影响数值分析。通过数值分析和 芯偏移 ,当注射压力降低时型芯偏移减小。此外 ,它是指出 ,注射时间、保压时间、初始模具温度几乎没有影响 型芯偏移。通过实验证明 ,一个注射压力约为 32 较结果的数值分析与实验 ,获得了最佳注塑条件。此外 ,结果表明 ,型芯偏移应该准确地模拟一个塑料电池盒薄壁深腔注塑工艺。 绍 在韩国 釜山国立大学 获得机械工程学士学位。他 1994 年 和 2002年 在 国科学技术院 )又分别获得了硕士和博士学位。 士目前 任 韩国光州的朝鲜大学机械工 程系教授。 士的研究兴趣包括快速原型 设计 制造，轻质夹板，激光材料加工，及模具。 机械科学与技术杂志 24（ 2010） 145148 作者： 009年 4月 24日收到手稿 ;修订 2009年 9月 21日 ,接受于 2009年 10月 12日 )。 1 械科学与技术杂志 24 (2010) 145148 738 最 佳 注 射 ） 成 型 条 件 ） 型芯的飘动） a 塑料电池 盒 ） 薄壁深腔 ） 具有薄壁深腔的塑料电池盒考虑到其型芯的飘动时，最佳注射模型条件。 , 部；部门；系；科；局） 朝鲜大学） , 501国） 2 406 限公司 ） , 12334, 2009; 1, 2009; 2, 2009)（ 手稿收到 2009 年 4 月 24 日 ； 2009 年 9 月 21 日修订； 2009年 10 月 12 日接受） 要 of is to of 参量；参项；决定因素） on to 为了获得最佳 ） 注塑条件） of a 利用数值分析和实验） . 这篇文章的目的是利用数值分析和实验的方法来检验型芯移动时对注射模参数的影响以及对薄壁深腔塑料电池盒的最佳注塑条件。 活的部件 )of v. 代表；表现；描写） -D n. 晶体 四面体） 名词复数 ）；网状物；陷阱；困境 ) to in 与传统的注射成型分析不同，模具的活动部件利用 三维四面体网格 来表示以数 2 值分析法来考虑型芯移动 。 of to 计，估价；判断 )使减到最少；小看，极度轻视 最小化 )a 个重要参数） . 验设计，一种安排实验和分析实验数据的 数理统计 方法；试验设计主要对试验进行合理安排，以较小的试验规模 (试验次数 )、较短的试验周期和较低的试验成本，获得理想的试验结果以及得出科学的结论。 实验设计 (用来评估适当的成型条件下 ,使 型芯移动量最小的 一个重要参数。 of OE is 结果表明 ,当注射压力降低时 型芯移动量也在 减小。In it 此外 ,研究结果表明 ,初始模具温度和注射时间几乎不影响型芯移动。 of n. 产品；商品） n. 木 翘曲，弯曲） 制造，加工） is 2 实验的结果表明 ,当注射压力接近 32 造的产品不发生弯曲。 of of 分析的结果与实验对比 ,确定了最佳注射成型条件。 In it be to 仿；假装） of a 此外 ,结果表明 ,模拟注塑 一个塑料电池盒薄壁深腔的 工艺应考虑型芯移动 。 of 关键词 :优化注塑条件 ;型芯飘动 ;薄和深墙 ;薄壁深腔 ;试 验设计。 1. 3 ne of 最近的；近代的） 关系 ；关心；企业 ） in 汽车工业） is of to 料） 效率） a s(车辆 ) 1 介绍最近汽车行业中人们普遍关心的问题之一是用减小车 辆整体重量来提高燃油效率以及减少车辆对环境产生影响 1 - 3。 of on 车） , a 显著） in a 1大幅度降低生产成本和缩短生产周期 1。 各种研究） in an to of 1. 人们都在积极努力的从事各项研究来开发薄壁塑料件的注塑模工艺 1。 to 造） 44。 a 致） to a is 空间） 偏差） of of 5. 然而 ,一个高喷射压力能增加一个型芯移动 ,这是型芯在注塑中空间位置的偏差形成的 5。 et of 6. 人发现在模具设计和注塑条件强烈影响型芯移动 6。 et n. 偏向；挠曲；偏差） of 弱） 板块） in in 厚度 )of 过度 )of n. 模型制品；线脚 )7. 人报道 ,模具中强度较差的模板的弯曲会使产品的厚度发生变化 7。 et in be an 弹性分析） of of 4. 4 可以通过模具填充模拟和易变形模具的零件的弹性分析可事先知道注塑成型时型芯移动的作用情况 4。 In of on in of a is to an 有薄壁深腔的塑料电池盒考虑到其型芯的飘动时，来评估最佳注射模型条件。 of is to a as as to a 实验设计是用来评估最小化型芯偏移时适当的成型条件 ,以及确定主要成型参数。 to an 多次进行了试验研究用来获得一个理想的喷射压力。 of of is 最优注塑条件是通过对实验结果进行数值分析对比获得的。 of on of 探讨研究型芯偏移对产品的质量的影响。 2. 2。 n to n. 特 性 ， 特 征 ； 特 色（ 特质） , a 实验和数值分析来模拟型芯偏移的注射成型特点 ,一个三维的注射成型进行了分析使用 1 图 1模型分析说明。 5 of 64.4 W) 251.4 L) 184.0 H). of .7 mm .8 电池盒的尺寸 是 W) L) H),最大和最小厚度的薄壁分别是 of 68.7 浇注系统 ） of a an mm a 5 形通道 ) 口） In to 现象） in of 76,674 EA of 1,098 EA of 网格） , 注系统由一个锥形浇道（初始直径 8毫米和最后直径 15毫米） ,圆形通道的直径 8毫米 ,浇口直径在 2毫米。为了考虑型芯移动现象的数值分析 ,动模的模具和活动部件分别用四面体网格 376674 1098 he a 丙烯树脂） P 30 聚丙烯融化温度设定在 230 of to 数量上；分量上） of on 实验设计 (来定量检查型芯移动对注塑参数的影响。 9 (34) 表 1显示了注塑参数的水平幅附图用绘 (34)正交阵列表示。 S/N) to 信噪比 (S / N)的特点是用计算估算优的条件下最 小型芯移动。 n. 贡献；捐献；投稿） of 个参数） is to 6 用每个参数的贡献比率来估算使用方差分析 (得型芯移动的主要参数影响。 行） an 00 of 注射成型机用 600吨的夹紧力进行几个实验。 2 of as as 图 2显示了模具的设计 ,以及模具的制造 ,实验。 of 50 W) 700 L) 870 H). 10 % of by OE to 模具的尺寸为 750毫米 700毫米 (W)(L) 870毫米 (H)。主要参数变化在 10%的由 In to of on of of to of 实验结果用数值分析进行比较。 3. 讨论与结果 of 3 of 和表 2注塑分析显示结果。 of 变形） in 向） of of as 3. 在任何注塑条件的组合下动模的型芯的变形方向相同 ,见图 3。 3 of 1, 6 of .1 mm of 图 3和表 2表明 ,变形的 5、 In it of 2 3 in of 7 此外 ,他们注意到 3变化的部分相比 ,是可以忽略不计的其他部分。 of , 6 of 从结果的注塑成型分析、 S / 1, 4 of 图 4和表 3 4, it be , 最大化 )n. 价值观念；价值标准 )0 1.6 4.4 0 图 4中 ,可以看到 ,S / 温时间、注射时间、初始模具温度是最大的时候 ,他们的标准分别是是 30 40摄 氏度。 （ 显著地；非常地；引人注目地） as 4. 当注射压力降低 S / 见图 4。 of of is of is of 表 3显示 ,平均比例的喷射压力是近 在比率中的喷射压力明显高于其他参数。 it is 指出主要参数 ,主要影响型芯偏移的 ,就是注射压力。 in as 4 . 不同的 S/N 注射时间和初始模 具温度都可以忽略不计 ,见图 4和表 3。 it 指出注射时间和初 8 始模具温度几乎没有影响到型芯偏移。 of of of .6 4.4 0 实验条件的注射时间、保温时间、初始模具温度分别设定在 40摄氏度。 in 7 27 - 32 5 of 显示了注射成型的实验结果。 in as 5. 在所有的实验条件中不包括短时间注射 ,如图 5所示。 of of 0 as 当然 ,在注射压力低于 30 见图 5(a)。 足） 这是保持压力不足的结果。 of do 2 as 5(b). 当注射压力是 32 见图 5(b)。 of as an 2 an .6 a .4 an 0 从这些结果 ,塑料电池盒的薄壁深腔优化注塑条件的测试被确定为注射压力 32 射时间 保持时间 初始模具温度为 40摄氏度。 of to of as 6. 实验的结果进行了数值分析比较 ,见图 6。 6(a) in is mm 9 mm is in (a)表明 ,在壁厚之间的差异分析的实验是减少从 In it of is by 此外 ,它是指出 ,厚度变化的深腔是正确预测的型芯偏移分析。 6(b) of of mm of 图 6(b)表明 ,偏芯偏移略微影响变形期后的模制产品模式 ,数值 分析会计为核心转变可以预测产品的变形期后在 of is Pa Pa is 当型芯偏移被认为是从注射压力降低到 is to by of 这是由于增加了空腔体积引起的弹性变形的型芯。 on it is 负有责任；对做出解释；说明的原因）of 基于上述结果 ,型芯偏移注塑分析可以正确地模拟电池外壳的薄壁深腔注塑工艺。 4. of on in of a 结论， 注射成型对型芯偏移成型的塑料电池盒薄壁深腔的影响参数采用了实验和数值分析。 10 of to on 弹性变形的型芯被认为是反映型芯偏移影响数值分析。 it is 通过数值分析和 芯偏移 ,当注射压力降低时型芯偏移减小。 In it 它是指出 ,注射时间、保压时间、初始模具温度几乎没有影响型芯偏移。 It be at an of 2 通过实验证明 ,一个注射压力约为 32 of of 获得了最佳注塑条件。 In it be to of a 结果表明 ,型芯偏移应该准确地模拟一个塑料电池盒薄壁深腔注塑工艺。 参考文献 1 R. of a J. 1552004) 1497 2 K. J. C. W. Y. N. Y. H. D. S. K. H. . T. of in an J. 9 (3) (2008) 55 11 3 K. J. M. H. B. I. C. W. C. W. C. P. K. W. . T. of of J. 10 (4) (2009) 71 4 S. C. R. D. H. H. . S. of a J. 98 (5) (2005) 19691977. 5 A. Z. F. S. X. . of (2004) 621 6 T. A. M. O K. . in 52 (2) (1996) 27 7 V. . of on of a 15) (1996) 19611971. hn 992. He 994 002, is a at s 速原型设计制造 ） , 轻质夹板 ） , 在韩国 釜山国立 大学 获得机械工程学士学位。他 1994 年 和 2002 年 在国科学技术院 )又分别获得了硕士和博士学位。 士目前 任 韩国光州的朝鲜大学机械工程系教授。 士的研究兴趣包括快速原型 设计 制造，轻质夹板，激光材料加工，及模具。 机械科学与技术杂志 24（ 2010） 145148 作者： 009年 4月 24日收到手稿 ;修订 2009年 9月 21日 ,接受 于 2009年 10月 12日 ) 具有薄壁深腔的塑料电池盒考虑到其型芯的飘动时，最佳注射模型条件。 摘要 这篇文章的目的 是利用数值分析和实验的方法来检验型芯移动时对注射模参数的影响以及对薄壁深腔塑料电池盒的最佳注塑条件。 与 传统的注射成型分析 不同，模具的活动部件利用 三维四面体网格 来表示以数值分析法来考虑型芯移动。 实验设计 (用来评估适当的成型条件 下 ,使 型 芯移动量最小的 一个 重要 参数。结果表明 ,当注射压力降低 时 型芯移动量也在 减 小 。此外 ,研究结果表明 ,初始模具温度和注射时间几乎不影响 型芯移动 。实验的结果表明 ,当注射压力 接 近 32 造的产品不发生弯曲。 分析的结果与实验 对比 ,确定了最佳注射成型条件。此外 ,结果表明 ,模拟注塑 一个塑料电池盒薄壁深腔的 工艺应考虑 型芯移动 。 关键词 :优化注塑条件 ;型芯飘动 ;薄和深墙 ;薄壁深腔 ;试验设计。 介绍最近汽车行业 中人们普遍关心的问题之一是用 减 小 车辆整体重量来提高燃油效率 以及 减少车辆 对 环境 产生 影响 1 - 3。薄塑料 部 件注射成型工艺 性可以较大的减小汽车的 重量 ， 大幅度降低生产工艺 1。 人们都在积极努力的从事各项研究来开发薄壁塑料件的注塑模 成本 和缩短生产周期 1。制造生产薄壁深腔的 塑料零件 必须要使用 高喷射压力和高喷射速度 4。然而 ,一个高喷射压力能增加 一个型芯移动 ,这是 型芯 在注塑 中 空间位置的偏差 形成的 5。 人发现 在 模具设计和注塑条件强烈影响 型芯移动 6。 人报道 ,模具 中强度较差的模板的弯曲会使产品的厚度发生 变化 7。可以通过模 具填充模拟和易变形模具的零件的弹性分析可事先知道注塑成型时型芯移动的作用情况 4。 本文对注射成型参数影响 具有薄壁深腔的塑料电池盒考虑到其型芯的飘动时，来评估最佳注射模型条件。 实验设计是用来 评 估最小化 型芯偏移时 适当的成型条件 ,以及确定主 要 成型参数。 多次 进行了试验研究 用来 获得一个理想的喷射压力。最优注塑条件是通过对实验结果进行数值分析对比获得的。 2. 探讨研究型芯偏移 对产品的质量的影响。 实验和数值分析 来 模拟 型芯偏移的 注射成型特点 ,一个三维的注射成型进行了分析使用 图 1模型分析说明。电 池盒的尺寸是 W) L) H),最大和最小厚度的薄壁 分别是 深腔 的深度为 注系统由一个锥形浇道 （ 初始直径 8毫米和最后直径 15毫米 ） ,圆形通道 的直径 8毫米 ,浇口 直径在 2毫米。为了考虑 型芯移动 现象的数值分析 ,动模的模具和 活动 部 件 分别 用 四面体网格 376674 1098 射材料是聚丙烯树脂。聚丙烯融化温度设定在 230 实验设计 (来定量检查 型芯移动对 注塑参数的影响。表 1显示了注塑参数 的 水平幅 附图 用 绘 (34)正交阵列 表示 。 信噪比 (S / N)的特点是 用 计算估算 优 的条件下最小 型芯移动 。 用 每个参数的贡献比率 来 估 算 使用方差分析 (得 型芯移动的 主 要 参数影响。 注射成型机用 600吨的夹紧力 进行几个实验 。图 2显示了模具的设计 ,以及模具的制造实验。模具的尺寸为 750毫米 700毫米 (W)(L)870毫米 (H)。主 要 参数变化在 10%的由 了 检验型芯移动 在模拟注塑工艺 中 的影响 ,实验结果 用 数值分析进行比较。 图 3和表 2注塑分析显示结果。 在任何 注塑条件的组合 下动模 的 型芯的 变形方向相同 ,见图 3图 3和表 2表明 ,变形的 5、 芯是大于 模型芯 变形对称。此外 ,他们注意到 3变化的部分相比 ,是可以忽略不计的其他部分。从结果的注塑成型分析、 S / 1,芯 与相对较大的 型芯偏移 。 图 4和表 3 4中 ,可以看到 ,S / 温时间、注射时间、初始模具温度是最大的时候 ,他们的 标准分别是 是 30 40摄氏度。当注射压力 降低 S / 显 ,见图 4。 表 3显示 ,平均比例的喷射压力是近 在 比率 中 的喷射压力明显高于其他参数。从这些结果 ,指出主要参数 ,主要影响 型芯偏移的 ,就是注射压力。不同 的 S/N 注射时间和初始模具温度 都 可以忽略不计 ,见图 4和表 3。从这些结果 ,指出注射时间和初始模具温度几乎没有影响到 型芯偏移 。 实验条件的注射时间、保温时间、初始模具温度分别设定在 40摄氏度。注射压力变化范围在 27 - 32 图 5显示了注射成型的实验结果。在 所有的实验条件 中不包括短时间注射 ,如图 5所示。 当 然 ,在注射压力低于 30 模制产品 ,见图 5(a)。这 是保持 压力不足 的 结果。当注射压力是 32 产品 也不能生产 ,见图 5(b)。从这些结果 ,塑料电池盒 的薄壁深腔 优化注塑条件的测试被确定为注射压力 32 射时间 保持时间 初始模具温度为 40摄氏度。实验的图 6(a)表明 ,在壁厚之间的差异分析 的 实验是减少从 芯偏移 被认为是在数值分析。结 果进行了数值分析比较 ,见图 6。 此外 ,它是指出 ,厚度变化的 深腔 是正确预测的 型芯偏移 分析。图 6(b)表明 ,偏芯 偏移 略微影响变形期后的模制产品模式 ,数值分析会计为核心转变可以预测产品的变形期后在 值分析的结果表明 ,当 型芯偏移被认为是 从 注射压力降低到 是由于增加了空腔体积引起的弹性变形的 型芯 。基于上述结果 ,型芯偏移 注塑分析可以正确地模拟电池外壳 的薄壁深腔 注塑工艺。 4. 结论 注射成型对 型芯偏移 成型的塑料电池盒 薄壁深腔 的影响参数采用了实验和数值分 析。弹性变形的 型芯 被认为是反映 型芯偏移 影响数值分析 。 通过数值分析和 芯偏移 ,当注射压力降低 时型芯偏移减小 。此外 ,它是指出 ,注射时间、保压时间、初始模具温度几乎没有影响 型芯偏移 。通过实验证明 ,一个注射压力约为 32 制产品。比较结果的数值分析与实验 ,获得了最佳注塑条件。此外 ,结果表明 ,型芯偏移 应该准确地模拟一个塑料电池盒 薄壁深腔 注塑工艺。 绍 在韩国 釜山国立大学 获得机械工程学士学位。他 1994年 和 2002 年 在 国科学技术院 )又分别获得了硕士和博士学位。 士目前 任 韩国光州的朝鲜大学机械工程系教授。 士的研究兴趣包括快速原型 设计 制造，轻质夹板，激光材料加工，及模具。 毕业设计 (论文 )中期 报告 题目： 复印机小端盖注塑模具设计 系 别 机电信息系 专 业 机械设计制造及其自动化 班 级 姓 名 学 号 导 师 2013 年 3 月 18 日 - 1 - 1. 设计（论文）进展状况 阶段的主要任务是完成外文文献的翻译 a 有薄壁深腔的塑料电池盒考虑到其型芯的飘动时，最佳注射模型条件） 。发表于械科学与技术杂志 。（英文原文共计 2420 字，翻译单词词组 71 组，汉语翻译共计 2830 字）。 一步完善了零件二维图，如下图 示： 图 件零件图 一步完善了零件三维图，如下图 示： 图 件三维图 - 2 - 料与结构分析 该塑件为复印机小端盖， 盒盖长 110 85 26厚为 3构对称。 要求具有一定的强度、刚度、耐热和耐磨损等性能。 成塑料以其很好的韧性、密封性，很高的机械强度，耐化学腐蚀，加工适应性好，注射成型， 挤出成型等所有的加工方法都可以，而且尺寸稳定性好，耐碱性，耐应力开裂性也好，根据以上特点以及经济因素，采用 料。塑件形状类似为平板薄壳结构，具体形状如图 示。 型面的确定 由分型面选择条件，最大截面处，此零件有三个分型面。如下图 示： 方案一 方案二 方案三 图 型面的选择方案 - 3 - 案一分型面的选择使得在浇注过程中，动模和定模上都有侧挖，设计复杂，不利于简化模具设计。 案二有侧挖，分型面较大，有利于制品推出，简化模具结构，设计合理 。 案三分型面较小，有侧挖，不利于自动脱模，也影响本身的美观 。 我们要减少这种不必要的浪费，建立节约经济。故选择分分型面方案二。 注方式与型腔数目 注塑模的型腔数目 ,可以是一模一腔 ,也可以是一模多腔 ,在型腔数目的确定时主要考虑 塑件的尺寸精度 ，模具制造成本，注塑成型的生产效益。复印机小端盖属于批量生产，精度要求一般，塑件尺寸适中，复印机小端盖的生产批量是需要大批量生产及尺寸要求精度不高。 根据其结构特 点选用潜伏式浇注系统，注塑模型选用一模两腔结构。 步完成了零件的装配图，如下图 示： 图 配图 2. 存在问题及解决措施 首先，对 模具装配图 结构的理解还不是很到位等，还存在 有关成型零件工作尺寸的计算 ， 斜导柱长度及抽拔力的计算 ； 成型型腔壁厚、动模垫板厚度校核计算及冷却水道面积计算注射机进行校核 等 一些问题。 - 4 - 注： 1） 正文：宋体小四号字，行距 20 磅 ，单面打印； 其他格式要求与毕业相同。 2） 中期报告由各系集中归档保存，不装订入册。 通过与同学的探讨及老师的指点，按照要求认真完成毕业设计。 3. 后期工作安排 按照毕业设计后期的进度，完成自己的任务。安排如下： (1) 11，完成全部零件设计； (2) 14 周，撰写 毕业设计论文； (3) 15 周，整理资料，准备答辩 。 指导老师签字： 年 月 日 - 5 - 要符号表 T 额定锁模力 q 模腔压力 K 安全系数 s 塑件尺寸误差 塑料的最大收缩率 塑料的最小收缩率 塑件尺寸 S 塑料的平均收缩率 塑料的公差 模具制造公差 型腔许用变形量 E 型腔材料的弹性模量 型腔材料的需用压力 脱模斜度 f 摩擦系数 F 脱模力 推杆长度系数 Q 总脱模力 应力 s 屈服极限 购买后包含有 纸和论文 ,咨询 复印机小端盖注塑模具设计 摘 要 塑料工业是当今世界上增长最快的工业门类之一，而注射模具是其中发展较快的一种。因此，研究注射模具对了解塑料产品的生产过程和提高产品质量有很大意义。 本文主要是设计复印机小端盖的注射模具，论述了注射成型的基本原理，特别是单分型面注射模具的结构设计，详细介绍了注射模具的成型工艺及设备选择、浇注系统、抽芯机构和成型零部件的设计过程，并对模具制造工艺要求做了说明，最后通过 通过本设计，可以对注射模具有一个初步的认识，注意到设计中的细节问题，了解模具结构及工作 原理，系统的复习了大学四年所学的专业知识。 关键词： 注射模具；注射成型工艺；模具设计； 分型面 购买后包含有 纸和论文 ,咨询 of is to of in is to to of is a As as an AD I a ie of of 买后包含有 纸和论文 ,咨询 目 录 1 绪论 . 错误 !未定义书签。 目的背景和意义 .未定义书签。 内外模具工业的发展状况 .未定义书签。 料模具发展走势 .未定义书签。 题研究的意义及主要研究内容 .未定义书签。 2 复印机小端盖的工艺性分析 . 错误 !未定义书签。 件 的材料与结构分析 .未定义书签。 件的 体积及质量计算 .未定义书签。 件的 结构与材料 .未定义书签。 件 的尺寸精度及表面质量 .未定义书签。 件的 尺寸精度 .未定义书签。 件的 表面质量 . 7 艺 性分析 .未定义书签。 3 注塑模具结构设计 . 错误 !未定义书签。 型面的确定 .未定义书签。 口的确定 .未定义书签。 腔数目的确定 .未定义书签。 注系统设计 .未定义书签。 流道 .未定义书签。 流道 .未定义书签。 口的设计 .未定义书签。 口套的形式及固定方式 .未定义书签。 型零部件设计 .未定义书签。 型零部件结构设计 .未定义书签。 型零件工作尺寸计算 .未定义书签。 向零件的设计 .未定义书签。 9 芯机构和顶出机构的设计 . 21 芯机构的设计 . 21 出机构的设计 .未定义书签。 模结构 的设计 .未定义书签。 模力的计算 .未定义书签。 4 冷却设计及排气系统 . 错误 !未定义书签。 购买后包含有 纸和论文 ,咨询 .未定义书签。 .未定义书签。 .未定义书签。 .未定义书签。 气系统的设计 .未定义书签。 5 注射机的选择及校核 . 错误 !未定义书签。 择注射机 .未定义书签。 射机的校核 .未定义书签。 射压力的校核 .未定义书签。 大注射量的校核 . 30 模力的校核 . 30 嘴尺寸校核 . 30 射机固定模板定位孔与模具定位圈的关系 . 31 具外形尺寸校核 . 31 具的安装紧固 . 31 章小结 . 31 6 模具材料的选择 . 错误 !未定义书签。 7 模具装配图及制造工艺 . 错误 !未定义书签。 具装配图 .未定义书签。 具制造工艺 .未定义书签。 7 模具可行性分析 . 错误 !未定义书签。 模具的特点 .未定义书签。 场效益及经济效益分析 .未定义书签。 9 结论 . 错误 !未定义书签。 致谢 . 错误 !未定义书签。 参考文献 . 39 毕业设计（论文）知识产权声明 . 40 毕业设计（论文）独创性声明 . 41 附录 . 42 购买后包含有 纸和论文 ,咨询 1 绪论 目的背景和意义 在现代生产中，模具是生产各种工业产品的重要工艺装备，它以其特定的形状通过一定的方式使原材料成型。由于模具成型具有优质，高产，省料和低成本等特点，现已广泛应用于汽车，航空航天，仪器仪表，家电，机械制造，石化，轻工日用品等工业部门。美国是世界上超级经济大国，也是世界模具工业的领先国家，日本经济之所以能飞速发展，并在国际市场上占有一定优势，模具工业的迅猛发展是重要原因之一 1。一个国家的模具设计 ,制造水平反映了这个国家的机械制造水平 2。 塑料模具是现代塑料工 业生产中最重要的工艺装备，塑模工业是国民经济的基础工业之一 3。用塑模成型零件的主要优点是制造简便，材料利用率高，产品的尺寸规格一致，特别是对大批量生产的机电产品，更能获得价廉物美的经济效果。 内外模具工业的发展状况 中国塑料机械虽然发展很快、生产品种也较多 ,基本上能供给国内塑料原料加工与塑料制品加工、成型所需的一般技术装备 ,个别产品也进入世界前列 ,但与工业发达国家如德国、日本、意大利相比 ,中国塑料机械还有一定差距 ,主要表现在品种少、能耗高、控制水平低、性能不稳定等方面。目前中国塑料机械产品主要集中在通用的中小型设备上 ,技术含量低 ,20 世纪 80机械制造能力过剩 ,企业效益下降。有的品种特别是超精大型高档产品还是空白 ,仍需进口 4。 欧美许多模具企业的生产技术水平，在国际上是一流的。将高新技术运用于其中已成为快速制造优质模具的有力保证。 广泛运用，显示了用信息技术带动和提升工业的优越性，在欧美，这些已经达到了广泛应用 5。术在欧美也逐渐成熟，在注射模具设计中应用 析软件，预测成型过程中可能发生的缺陷。 术在模具设计中的作用 越来越大，意大利司应用 术后，试模时间减少了 50%以上。为了缩短制模周期、提高市场竞争力，普遍采用高速切削加工技术。在欧洲模具展上，成型技术与快速制模技术占据了十分突出的位置，有 各种类型的快速成型设备，也有专门提供原型制造服务的机构和公司 6。 2 复印机小端盖的工艺性分析 6 料模具发展走势 塑料新材料及多样化成型方式今后必然会不断发展，因此对模具的要求也越来越高。为了满足市场需要，未来的塑料模具无论是品种、结构、性能还是加工都必将有较快发展，而且这种发展必须跟上时代步 伐。展望未来，下列几方面发展趋势预计会在行业中得到较快应用和推广。 a. 超大型、超精密、长寿命、高效模具将得到发展。 b. 多种材质、多种颜色、多层多腔、多种成型方法一体化的模具将得到发展。 c. 为各种快速经济模具，特别是与快速成型技术相结合的 T 技术将得到快速发展。 d. 模具设计、加工及各种管理将向数字化、信息化、网络化方向发展。 e. 更高速、更高精度、更加智慧化的各种模具加工设备将进一步得到发展和推广应用。 f. 更高性能及满足特殊用途的模具新材料将会不断发展，随之将产生一些特殊 的和更为先进的加工方法。 g. 各种模具型腔表面处理技术，如涂覆、修补、研磨和抛光等新工艺也会不断得到发展。 h. 逆向工程、并行工程、复合加工乃至虚拟技术将进一步得到发展。 i. 热流道技术将会迅速发展，气辅和其它注射成型工艺及模具也将会有所发展。 j. 模具标准化程度将不断提高。 k. 在可持续发展和绿色产品被日益重视的今天，“绿色模具”的概念已逐渐被提到议事日程上来。即，今后的模具，从结构设计、原材料选用、制造工艺及模具修复和报废，以及模具的回收利用等方面，都将越来越考虑其节约资源、重复使用 、利于环保，以及可持续发展这一趋向。 题研究的意义及主要研究内容 结合大学四年所学的理论知识，以及将来所从事的专业，通过这次设计能够正确设计中等复杂程度的塑料模具和常见的塑料制品，能正确的分析与判断塑料制品成型过程中出现的常见缺陷，将理论知识运用到实践中，并能解决工程中到的实际问题。 本设计主要研究内容如下： a. 熟悉端盖的图样和技术条件，然后对其 进行工艺分析 。 2 复印机小端盖的工艺性分析 7 b. 确定模具型腔的数目、选择分型面、确定型腔的布置方案。 c. 确定成型零件、浇注系统、侧向分型与抽芯、脱模方式、定位与支承机构、导 向机构。 d. 对注塑模的主要零件尺寸进行设计计算。 e. 选择合理的塑压设备，确定成型机的技术参数。 f. 确定模具结构 ,然后 选用标准模架 ， 并完成端盖注射模具设计。 g. 最后绘制端盖注射模的装配图及主要零件图，零件图标注尺寸、公差及技术条件，并对主要零件进行强度校核。 h. 根据课题研究过程，撰写毕业设计说明书，要求 15000 字以上。 2 复印机小端盖的工艺性分析 8 2 复印机小端盖的工艺性分析 9 2 复印机小端盖的工艺性分析 10 2 复印机小端盖的工艺性分析 11 2 复印机小端盖的工艺性分析 件的 材料与结构分析 件的 体积及质量计算 体积及质量的计算也利用 分析模块 自动计算获得（塑件密度由塑料模设计手册表 1 4 查得： =如图 示： 图 件三维图 结果如下： 体积 = 4 曲面面积 = 4 密度 = 0 公吨 / 质量 = 4 公吨 故注塑件体积为： V=量为： M=注：此处的塑件体积及质量都不包括浇注系统在内） 毕业设计（论文） 12 件 的结构与材料 塑件的三维造型 如图 维如图 示 。 图 件三维图 毕业设计（论文） 13 图 件二维图 零件尺寸如图 示，该塑件名称为复印机小端盖，塑件形状类似为平板薄壳结构， 盒盖长 110 85 26盖壁厚为 3薄壁厚为1构对称。 要求具有一定的强度、刚度、耐热和耐磨损等性能。 封性，很高的机械强度，耐化学腐蚀，加工适应性好，注射成型，挤出成型等所有的加工方法都可以，而且尺寸稳定性好，耐碱性，耐应力开裂性也好，根据以上特点 以及经济因素，采用 料。 毕业设计（论文） 14 件 的尺寸精度及表面质量 件的 尺寸精度 a. 尺寸精度的选择；塑件的尺寸精度是决定塑件制造质量的首要标准，然而，在满足塑件使用要求的前提下，设计时总是尽量将其尺寸精度放低一些，以便降低模具的加工难度和制造成本。对塑件的精度要求，要具体分析，根据装配情况来确定尺寸公差，该塑件是一般 办公用 品，所以精度要求为一般精度即可，根据精度等级选用表， 般精度为 据塑件尺寸公差表，在公称尺寸在 6580范围内， 为 b. 尺寸精度的组成及影响因素；制品尺寸误差构成为： （ 式中： 制件总的成型误差； s 塑料收缩率波动所引起的误差； z模具成型零件制造精度所引起的误差； c 模具磨损后所引起的误差； a 模具安装，配合间隙引起的误差 。 影响塑料制品尺寸精度的因素比较复杂，归纳有以下三个方面。 模具 模具各部分的制造精度是影响制件尺寸精度重要的因素 ； 塑料材料 主要是收缩率的影响，收缩率大的尺寸精度误差就大 ； 成型工艺 成型工艺条 件的变化直接造成材料收缩，从而影响尺寸精度。 件的 表面质量 该塑件是复印机小端盖， 表面粗糙度为细橘皮状，除要求没有凹陷，无毛刺，内部无缩孔，没有特别得表面质量要求，故比较容易实现。综以上分析可知，注射时在工艺参数控制较好的情况下，零件的成型质量很容易得到保证。 艺 性分析 为了满足制品表面光滑的要求与提高成型效率采用侧浇口。 浇口隐藏在塑件的内部。结合塑件实际情况，采用从顶杆侧面进浇方式。 从塑料件侧面进料，因而塑件外表面不受损伤，不致因浇口痕迹而影响塑件的表面质量与美观效果。 塑件的工艺 参数： 干燥条件： 80 2 小时。 毕业设计（论文） 15 成型收缩率 :。 模具温度： 40（模具温度将影响塑件光洁度，温度较低则导致光洁度较低）。 注射压力： 56 注射速度：中高速度。 3 注塑模具结构设计 16 3 注塑模具结构设计 型面的确定 分型面是决定模具结构形式的一个重要因素，它与模具的整体结构、浇注系统的设计、塑件的脱模和模具的制造工艺的有关，因此，分型面的选择是注射模设计中的一个关键。 根据分型面的选择原则： a. 分型面应 选在塑件外形最大轮廓处 ； b. 在开模时尽量使塑件留在动模； c. 分型面的选择应保证塑件的尺寸精度和表面质量 ； d. 有利于排气和模具的加工方便 ； e. 有助于避免侧抽芯或便于侧抽芯。 由以上因素决定，有三种分型面方案，如图 案一 毕业设计（论文） 17 方案二 方案三 图 案的选择 如图 案一分型面的选择使得在浇注过程中，动模和定模上都有侧挖，不利于散热，设计复杂，不利于简化模具设计，设计不合理。 方案二有侧挖，分型面较大，侧挖结构简单，有利于制品推出，简化模具结构，设计合理。方案三分型面处， 将主要结构全部放入动模中，有侧挖，同时也影响本身的美观 。设计不合理。 该塑件为端盖不太要求过于美观，无斑点和熔接痕，表面质量要求一般高。在选择分型面时，塑件开模后会包在动模型芯上，模具结构也较为简单。所以，选塑件大端底平面作为分型面较为合适， 故选择分分型面方案二。 口的确定 浇口亦称进料口，是连接分流道与型腔的通道。是浇注系统的关键部分，浇口的位置、形状及尺寸对塑件的性能和质量的影响最大。 常用的浇口形式有： 1）直接浇口； 2）侧浇口； 3）扇形浇口； 4）平缝浇口； 毕业设计（论文） 18 5）环形浇口； 6）轮辐浇口； 7）爪形浇口； 8）点浇口； 9）潜伏浇口； 10）护耳浇口。 本次设计复印机小端盖， 该塑件 属于外观件， 端盖表面质量要求无斑点和熔接痕， 进浇入潜在外面影响美观，所以要把进浇口隐藏在塑件的内部。结合塑件实际情况，采用从顶杆侧面进浇方式，见下图 图 浇方式 腔数目的确定 注射模的型腔数目 ,可以是一模一腔 ,也可以是一模多腔 ， 在型腔数目的确定时主要考虑以下几个有关因素： a. 塑件的尺寸精度； b. 模具制造成本； c. 注射成型的生产效益； d. 模具制造难度。 考虑到该塑件是一般 办公用 品 ， 查手册得塑件的经济精度推荐 4 级 ，塑件的尺寸中等，考虑其浇注方式为潜伏式测浇结构，为保证其主浇道浇注不发生偏移的情况至少采用一模 2 腔结构。考虑其经济性能，降低模具制造成本低，所以本次设计采用一模 2 腔结构比较合适，装配也方便。 毕业设计（论文） 19 注系统设计 注射模的浇注系统是指模具中从注射机喷嘴开始到型腔入口为止的塑料熔体的流动通道，它由主流道，分流道，冷料穴和浇口组成。它向型腔中的传 料 ，传热，传压情况决定着塑件的内在和外表质量，它的布置和安排影响着成型的难易程度和模具设计及加工的复杂程 度，所以浇注系统是模具设计中的主要内容之一。 流道 主流道是连接注射机的喷嘴与分流道的一段通道，通常和注射机的喷嘴在同一轴线上，断面为圆形，有一定的锥度，目的是便于冷料的脱模，同时也改善料流的速度，因为要和注射机相配，所以 根据选用的 喷嘴前端孔径： 喷嘴前端球面半径： 6 根据模具主流道与喷嘴的关系 00120 . 5 1R R m md d m m取主流道球面半径： R=16 取主流道小端直径 ： d=了便于将凝料从主流道中取出，将主流道设计成圆锥形，起斜度为 26 此处选用 2，经换算得主流道大端直径为 图 示。 毕业设计（论文） 20 图 浇道 由于主流道要与高温的塑料熔体和喷嘴反复接触和碰撞，所以主流道部分常设计成可拆卸的主流道浇口套，以便选用优质的钢材单独加工和热处理。 流道 分流道是主流道与浇口之间的通道，一般开设在分型面上，起分流和转向作用，分流道的长度取决于模具型腔的总体布置和浇口位置，分流道 的设计应尽可能短，以减少压力损失，热量损失和流道凝料。 分流道如图 示。 图 流道 由于分流道中与模具接触的外层塑料迅速冷却，只有中心部位的塑料熔体的流动状态较为理想，因此里面分流道的内表面粗糙度 不要求很低，m 左右既可，这样表面稍不光滑，有助于塑料熔体的外层冷却皮层固定，从而与中心部位的熔体之间产生一定的速度差，以保证熔体流动时具有适宜的剪切速率和剪切热。 毕业设计（论文） 21 口的设计 a. 浇口类型及位置的确定 该模具是小型塑件的型腔模具，同时从所提供塑件图样中可看出，在底部顶杆上 的设置潜伏式侧浇口比较合适。 该模具采用侧浇 潜伏式浇 口，其有以下特性 : (1) 形状简单，去除浇口方便，便于加工，而且尺寸精度容易保证； (2) 试模时如发现不当，容易及时修改； (3) 能相对独立地控制填充速度及封闭时间； (4) 对于壳体形塑件，流动充填效果较佳。 如图 图 口 口套的形式及固定方式 而对于浇口套的固定则采用定位圈压紧浇口套外肩，并用四个螺钉把定位圈固定在定模座板上的方式，定位圈一般高出定模座板 510距离。其具体定位如图 示。直径为 100 图 口套固定方式 毕业设计（论文） 22 型零部件设计 成型零件工作时直接与塑料熔体接触，要承受熔融塑料流的高压冲刷、脱模摩擦等。因此，成型零件不仅要求有正确的几何形状、较高的尺寸精度和较低的表面粗糙度值，而且还要求有合理的结构和较高的强度、刚度及较好的耐磨性。设计注射模的成型零件时，应根据成型零件的塑料性能、使用要求、几何结构，并结合分型面和浇口位置的选择、脱模方式和排气位置的考虑来确定型腔的总体结构；根据塑件的尺寸计算成型零件型腔的尺寸；确定型腔的组合方式；确定成型零件的机械加工 、热处理、装配等要求；对关键部位进行强度和刚度校核。由此可见，注射模的成型零部件设计是注射模设计的一个重要组成部分。 型零部件结构设计 成型零件是决定塑件几何形状和尺寸的零件。它是模具的主要部分，主要包括凹模、凸模及镶件、成型杆等。 a. 端盖凸模结构设计 凸模即成型塑料制品内表面的大型芯，而成型制品上的孔的是小型芯或称成型杆。凸模分为整体结构的凸模、整体镶入结构的凸模和镶拼组合结构的凸模三种。此次设计采用整体结构凸模。型芯结构如图 示。 毕业设计（论文） 23 图 芯镶 块 b. 凹模的结构设计 凹模是成型制品外表面的成型零件（型腔），是制品外表面形状、结构的复制。结合制件的结构特性和模具的制造要求，采用整体结构凹模。对于易损部分容易更换。如图 示。 毕业设计（论文） 24 图 腔镶块 型零件工作尺寸计算 成型零件工作尺寸是指成型零件上直接用来构成塑件的尺寸，主要有型腔和型芯的径向尺寸，型腔的深度尺寸和型芯的高度尺寸，型芯和型芯之间的位置尺寸。影响塑件尺寸精度的因素很多，概括地说，有塑料原材料、塑件结构和成型工艺、模 具结构、模具制造和装配、模具使用中的磨损等因素。塑料原材料的影响主要是指收缩率。 常用按平均收缩率、平均磨损量和平均制造公差为基准的计算方法。该塑料的平均收缩率 S 为： %002 m i nm a x ( 式中 S 塑料平均收缩率； 塑料最大收缩率； 塑料最小收 缩率。 a. 型芯尺寸的计算 (1) 型芯径向尺寸的计算 毕业设计（论文） 25 型芯径向尺寸计算公式如下： 0000 )43()( （ =168+1683/4)=中 型芯的径向基本尺寸； 0d塑件的径向基本尺寸； 制造公差； 塑件公差； S 塑料的平均收缩率。 表 芯径向尺寸表 塑件的径向尺寸 0d 平均收缩率 S 制造公差 塑件公差 型芯的径向尺寸 16 0 01 b. 型芯高度尺寸的计算 型芯高度尺寸的计算公式如下： 0000 32 (=2/3)=中 型芯深度基本尺寸； 0h塑件内形深度尺寸； 制造公差； 塑件公差； S 塑料的平均收缩率。 (1) 型腔尺寸的计算 1) 型腔径向尺寸计算公式如下： 0000 43=3/4)=+ 毕业设计（论文） 26 式中 型腔径向基本尺寸； 0D塑件径向的基本尺寸； 制造公差； 塑 件公差； S 塑料的平均收缩率。 表 腔径向尺寸表 塑件的径向尺寸0D 平均收缩率S 制造公差 塑件公差 型腔的径向基本尺寸28 +5 +10 +) 型腔深度尺寸计算公式如下： 0000 32=2/3)=+中 型腔深度基本尺寸； 0H塑件内形深度尺寸； 制造公差； 塑件公差； S 塑料的平均收缩率。 表 腔深度尺寸表 塑件内形深度尺寸0H 平均收缩率 S 制造公差 塑件公差 型芯深度基本尺寸+ 毕业设计（论文） 27 向零件的设计 导向零件是保证动模与定模或上模与下模合模时正确定位和导向的重要零件。其主要零件包括导柱和导套。导向机构的形式主要有导柱导向和锥面定为两种。导向装置有以下作用： a. 导向作用； b. 定为作用； c. 承受一定 的侧向压力。 在设计导向装置时，
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