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芹菜收获机的设计摘 要随着新的农业生产模式和新技术的发展与应用，农业机器将成为农业生产的主力军。该文在分析芹菜收获机工作特点的基础上，从芹菜的采摘、转运、装箱等方面进行分析。其中主要对扶茎机构、切削刀、输送机构和装箱机构做了详细的说明。该芹菜收获机适用于家用收割芹菜，结构简单、制造成本低。该芹菜收获机的扶茎机构采用喇叭口式结构，切削刀采用固定式切削刀，本文主要介绍了扶茎机构采用喇叭口式结构的设计过程，对它可能出现的松动做了相应的防松措施。对于切削过程中刀具可能出现的状况做了相应的分析。还对其各零件的结构和选材做了详细的分析。整个结构简单、可操作性强、安全可靠。关键词：芹菜；收获机；固定式切削刀AbstractWith the new model of agricultural production and new technology development and application of agricultural machinery will become a major force in agricultural production. In this paper, the analysis of the characteristics of celery harvesting machine work on the basis of the picking from the celery, transit, packaging, etc. for analysis. The main body of the cutting knife and transporting mechanism part of a detailed description. The celery harvesting machine for celery harvest home, simple structure, low manufacturing costs. The celery harvesting machine parts Bellbottom type structure, the use of fixed cutting knife cutting knife, the paper introduces the body Wedge Lock design process, it may be loosened so the corresponding relaxation. Tool for cutting the course of the situation that may arise to do the corresponding analysis. Also parts of its structure and material to do a detailed analysis. The entire structure is simple, feasible, safe and reliable.Keywords: Celery；Harvesting machine；Fixed cutting knife目 录摘要IABSTRACT.II1 绪论.12 芹菜收获机总体方案设计.22.1 芹菜收获机的工作过程2.2 拖拉机的选择2.3 传动机构的皮带设计3 收获机切削机构的设计243.1 切削刀的分析.243.1.1 切削刀的切削情况.243.1.2 切削刀的选用.243.2 切削机构零部件的设计.243.2.1 刀片的设计.243.2.2 压刀板和刀杆的设计.253.2.3 刀架的设计.26四 收获机扶茎机构主要零部件设计.64.1 收获机扶茎机构简介24.2 机架的设计64.2.1 机架外形64.2.2 计算部分64.2.3 机架结构的确定74.3 平带带轮的设计74.3.1 尺寸和形状的确定74.3.2 主动带轮轴的设计84.3.3 端盖的设计.104.3.4 支撑导论的设计.104.3 平带的选择.11五 收获机输送机构的设计125.1 收获机输送机构简介45.2 输送机构的组成.125.3 输送机构速度的确定.125.4 输送机构主要零部件设计.135.4.1 张紧装置的设计.135.4.2 输送带的选择.155.4.3 滚筒的设计.165.4.4 支撑轴的设计.175.4.5 其他零部件的设计.20六 收获机装箱机构的设计6.1 装箱机构的简介6.2 装箱机构的设计6.2.1 装箱框的设计6.2.2 装箱平台的设计6.3 收获机总体方案三维图七 结论与展望.287.1 结论.287.2 问题与展望.28设计心得III参考文献.IV致谢V外文翻译.VI宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计11 绪 论在芹菜的收获过程中，收获作业占整个作业量的40%。收获作业质量的好坏直接影响到蔬菜的储存、加工和销售，从而影响市场价格和经济效益。由于收获作业的复杂性，收获作业的机械化程度还很低。叶菜收获属于一类劳动密集型工作，在很多国家，由于劳动力的高龄化，人力资源越来越缺乏，劳动力不仅成本高，而且还不容易得到，而人工收获的成本在芹菜的整个生产成本中所占的比例高达33%50%。因此实现芹菜收获的机械化变得越来越迫切。我国芹菜的种植以小农户居多，分布广而分散。因此设计芹菜收获机时，须考虑以下几个问题：1农民一般不具备太多的专业知识，因此收获机必须结构简单、操作性好、可靠性高、并且价格合理。2由于芹菜茎很脆嫩，在装运过程中，很难避免外力的碰撞、挤压而出现伤口。出现机械损伤不但影响商品价值，而且易腐烂变质。因此合理地设计收获机的作业过程至关重要。本设计对扶茎机构、切削机构、输送机构和装箱机构的工作原理做了详细的分析。从它的各零件的设计过程到总体结构的设计都有详细的说明，且对它在工作中的各种环境、安全性、做出了预判。其中防松机构就是保证锁紧机构的工作可靠性而特意做出的安全防护装置，它能很好的弥补由制造、安装带来的误差，从而很好的使锁紧机构与提升机构保持良好接触。同时对锁紧机构和切削机构的其它零部件也作出相应的分析。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计22 芹菜收获机总体方案设计本次设计的芹菜收获机的工作条件：连续单向运转，工作时有轻微振动，使用期限为 10 年，小批量生产，单班制工作（8 小时/天） 。运输速度允许误差为 。该装置工作时最下端与地面处于同一平面。%52.1 芹菜收获机的工作过程芹菜收获机的工作过程为：在拖拉机的惯性力的作用下，扶茎机构将芹菜扶正，切削刀将芹菜切断，然后芹菜直接落到输送机构上，输送机构通过拖拉机传递的动力将芹菜运输到装箱机构，如图 2-1 所示。图 2.1 芹菜收获机总体方案示意图2.2 拖拉机的选择无论是拖拉机，还是作业机械，都是农业生产的一个工具。它相当于过去的牛马和旧式农具，人们希望这些机具也能像牛马和旧式农具那样，随时可以驱使。使用起来不方便的机械，机械制造得再好也是没有用的。在农业机械当中，拖拉机的选择是至关重要的，它的价格比较贵，一但选择上出现问题，不仅发挥不了它的作用，还会蒙受重大的经济损失。在选择之前，为了慎重起见，最好是制定一个经营计划和拖拉机运用的方案，据此来选择，就不会出现大错。选择拖拉机应注意的事项如下：应选择适用的拖拉机。要明确你买拖拉机的目的是搞运输，还是完成农田作业；农田作业是为旱田使用，还是水田使用；田间作业是为了完成耕田、整地，还是各项作业均要使用；旱田作业的栽培作物是什么等等。这就需要你根据经营计划和使用方案，进行细致的选择。仅仅是为了搞运输，建议您还是买一台农用运输车，它的结构适于运输，速度也快，如仅仅为完成耕翻、整地作业，要选择标准型拖拉机。为完成一系列的农田作业。要选择通用型拖拉机。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计3应选择配套农具较多的拖拉机。配套农具多，表示能够完成的作业项目多。将来拖拉机的作用就能够充分发挥。综上所述，本次设计的拖拉机选择为 18 马力的小型农用拖拉机 XT-180，拖拉机的基本参数如下：额定功率：13.2kW外型尺寸（mm)：25001210（宽）/1070（窄）1285轴距（mm）：1450轮距前/后（mm）：宽型 950/985、窄型 820/850最小离地间隙（mm）：305最小转弯半径（mm）：3.9转速：2200r/min标定牵引力（kN）：3.7启动方式：电启动1发动机均为立式、水冷、柴油、四冲程，分电启动和手摇启动方式，单缸和双缸；2.无架式，全齿轮直接传动；3.符合国际标准的动力输出轴；4.齿轮泵液压提升系统，提升力符合国际标准；5.整机结构紧凑，美观实用；耗能低，功效高，牵引力大，爬坡力强。拖拉机实物图如图 2.2 所示：宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计4图 2.2 拖拉机实物图宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计53 芹菜收获机切割机构设计3.1 切削刀的分析3.1.1 切削刀的切削情况通过到附近菜市场对芹菜的认真调查发现，芹菜的直径约为 50mm,芹菜高约为 400mm,每棵芹菜一般有 6 片左右的分支。芹菜与地面紧密的连在一起，要想将它分离，就应当将其根部切断，然后通过运输机构运到所需的位置上去。当然也可以直接从地里拔取出来，但考虑到从地里拔取出来的拔取力过大，拔取的时候可能会对芹菜的部分部位造成损害，且拔取后的根部带有大量泥土，将会污染运输机构和芹菜本身。所以选择边切断边运输的方式。刀片贴近着地面以 0.75m/s 的速度向待切割的芹菜运动过去。通过拖拉机行走时的惯性将芹菜切断。3.1.2 切削刀的选用切削刀主要有旋转切割刀和固定式切割刀两种。活动式的切割刀虽然切削效率比较高，但它结构太复杂成本太高不适合用于小型的收获机械上。其中固定式的切削刀一般分为斜切刀和弧型切刀两种如图 31 所示：其中A 为斜切刀 B 为弧型切刀，A 虽然结构比较简单，加工相对简单，但它的刚度没有 B 好，容易产生翘曲。所以决定选择 B 弧型切刀。AB图 3-13.2 切削机构零件的设计3.2.1 刀片的设计（1）刀片的作用宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计6因为刀片是固定在提升机构上的，自身没有切削速度，只能靠拖拉机提供一个切削速度。这就要求刀片相对锋利，且具有一定的强度。根据资料表明新鲜芹菜的切削力为 100N。芹菜在切削时不会像金属切削时产生大量的热，所以不用考虑到切削热对刀体的影响。刀片的形状如图 3-1 所示：芹菜是种植在一条直线上刀片的直径只要大于单棵芹菜的直径就可以了，通过到附近菜市场调查得知芹菜的直径约为 50mm,芹菜高约为 400mm,为了保证刀片能切到每棵芹，刀片的直径这里取 150mm。刀片锋利就要求刀片薄一点刀片强度高就要求刀片厚一点综合一下，这里取刀片的厚度为 5mm 。（2）刀片的选材刀片在切割过程中为不连续的切割，刀片要受到一个较大的冲击，可以选择综合机械性能较好的中碳钢，又考虑到刀片与地面离的很近时常会发生摩擦，因此希望它有一定的耐磨，这里本机构采用 40Gr，且表面要经过热处理使它的硬度为 HRC5560。图 3-23.2.2 刀架的设计芹菜收获机的刀架的主要功能是安装固定刀片，固定连接在机架上，调节刀片距离地面的高度。为了不能挡住芹菜切割和输送的路线，刀架设计成 U 型，采用横截面为矩形的结构钢（见图 3-3）焊接在一起形成。具体尺寸见零件二维图：刀架.dwg。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计7图 3-3宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计84 输送机构的设计4.1 收获机输送机构简介本设计选用简单带式输送机为计算实例。该带式输送机构的结构特征和工作原理是：输送带既是承载货物的构件，又是传递牵引力的牵引构件，依靠输送带与滚筒之间的摩擦力平稳地进行驱动。 如图 4-1 所示为收获机带式输送机构简图，输送带绕过驱动滚筒和张紧滚筒。工作时，由内燃机通过带轮装置使驱动滚筒转动，依靠驱动滚筒与输送带之间的摩擦力使输送带运动，芹菜随输送带运送到卸载点。为了减轻对输送带的磨损、提高生产率和便于布置装、卸载装置，输送带的布置形式为水平输送。图 4-1 芹菜收获机输送机构示意图4.2 输送机构的组成带式输送机又称胶带输送机，现场俗称“皮带” ，是常见的连续运输设备，使用尤为广泛。带式输送机构的主要部件包括输送带、驱动装置、托辊、滚筒、机架、张紧装置等等。设计带式输送机构时，首先应确定原始的计算数据，如输送机的计算生产率，输送机的输送线路图，输送机的工作制，被运输物料的物理机械性能以及输送机的安装特征和工作条件，给料和卸料方式等等；而在设计选型计算中需要合理选择相关参数，如带宽、带速、驱动滚筒围包角，部件的运行阻力系数等，使其接近实际运行状态值，以提高带式输送机的综合技术及经济效益。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计9图 4-2 输送机构简图由以上对芹菜收获机的分析，对于这种力求小型化和简单化的收获机，设计其输送机构组成如图 4-2 所示。根据图 4-2 该输送机构的工作原理可简述为：绕在拖拉机上 V 带为输送机构提供动力源，驱动滚筒旋转后，输送带与驱动滚筒在摩擦力的作用下水平运动。从而将芹菜由驱动滚筒处运输到张紧滚筒处，芹菜在输送带与张紧滚筒的切点处脱离输送带落到装箱框中。为防止输送带松驰，特在张紧滚筒处设置了张紧装置，主要由螺杆和滑架组成，其原理在以下的章节中有详细的介绍。4.3 输送机构速度的确定令芹菜脱离输送带处离装箱框的垂直距离为 h，水平距离为 s，输送带的速度为 ,芹菜下落的时间为 ，下落的速度为 V 则有：vth= （4.1）21gts= （4.2）v（4.3）ghsv2gsttSV22h 可以通过调节输送机构的高度及装箱框的高度进行调节，范围在 1000mm以内。芹菜下落的速度 V 越小越好（即 s 要尽量小）以防速度太大造成芹菜与打包框的冲击,损坏芹菜。4.4 主要零部件的设计 4.4.1 张紧装置的设计1、张紧装置的概述由于带式输送机构是靠输送带与驱动滚筒的摩擦来传递牵引力的，因此，在各个参数都确定的情况下，就可根据输送带运行中对张力的要求来设计张紧装置，包括张紧装置的形式、安装位置、张力调节范围及特点等等。张紧装置作为带式输送机构必不可少的重要组成部分，它的性能好坏直接影响带式输送机构的性能。在带式输送机构系统中，张紧装置的主要作用有以下几点：（1）保证输送带在驱动滚筒分离点有适当的张力以防止输送带打滑（2）保证输送带周长上各点具有必要的张力以满足悬垂度要求（3）启动等非稳定工况下张力的调节（4）补偿输送带的弹性伸长和塑性变形（5）为输送带重新接头提供必要的行程宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计10张紧装置按结构型式可分固定式、重锤式和自动式三种，无论选择何种张紧装置，都应考虑以下几点：（1）张紧装置尽量安装在靠近传动滚筒的空载分支上，以利于起动时不产生打滑现象，对运输距离较短的输送机可布置在机尾部，并将机尾部的改向滚筒作为张紧滚筒；（2）张紧装置应尽可能布置在输送带张力最小处，这样可减小张紧力；（3）应尽可能使输送带张紧滚筒的绕入和绕出分支方向与滚筒位移线平行，且施加的张紧力要通过滚筒中心。选择适用的张紧装置并确定合理的安装位置，是保证输送机起动和正常运转时输送带在驱动滚筒上不打滑的必要条件。张紧装置的安装位置虽然可以任意选择，但所选位置不同对输送机系统的影响变化很大。一般情况下，张紧装置安装位置的选择必须考虑以下几点：（1）张紧装置要尽可能布置在输送带张力最小处；（2）长度在 30m 以上的水平或坡度在 5%以下的倾斜带式输送机，张紧装置应设在紧靠驱动滚筒的空载侧。如果安装位置离驱动滚筒较远，可在驱动滚筒空载侧增设重锤，以抵消加速度和减速度的影响；（3）距离较短的输送机和坡度在 5%以上的上倾输送机，张紧装置多半布置在输送机尾部，并用尾部滚筒作为张紧滚筒；（4）不论哪一种张紧装置都必须布置成张紧滚筒绕入和绕出的输送带分支与张紧滚筒位移线平行，而且施加的张紧力要通过滚筒中心。 2、张紧方案的确定在实际应用中，首先要根据带式输送机的工作状况合理计算牵引力，然后根据具体情况来选择张紧装置及其安装位置。一般来说，对于短距离的带式输送机，可采用结构简单，周期调整张力的固定式张紧装置。根据输送机系统对张力的要求和输送机的型式选择了张紧装置后，还要考虑张紧装置的安装位置和安装空间。由于本设计中的输送机构的输送距离为 1200mm。属于短距离，小运量的带式输送机，张力要求小，所以选择机头驱动下运输送带，采用螺旋式张紧，张紧装置设在机尾。螺旋张紧如图 4-3 所示，螺旋张紧系统中，张紧滚筒的轴承安装在活动架上，活动架可在导轨上滑动，当旋转螺杆时使活动架上的螺母跟活动架一起前进和后退，达到张紧和放松的目的。其特点是结构简单，但张紧行程太小，只适用于短距离的输送机，一般机长小于 80m 时才选用。螺旋张紧的缺点是：输送带经过一段时间使用后，由于塑性变形而伸长，宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计11如不及时调整，输送带张紧力会减小，输送带会变松而引起输送带打滑。另外，由于负载经常发生变化，输送带受负载冲击，致使张紧滚筒的固定螺栓松动，螺杆后退，由此造成输送带松驰而导致输送带打滑。还有螺杆生锈后，导致输送带伸长后不能用拧紧螺杆的方法来张紧。3、张紧装置的工作过程该螺旋式张紧装置的工作过程简述为：利用人力旋转螺杆，使得支撑板及装在其上的张紧滚筒可沿机架纵向移动，以调节输送带的张力。如图 4-3 所示图 4-3 张紧装置针对螺旋张紧的缺点，主要采取了以下措施：（1）在滚筒表面粘贴了橡胶层，加大摩擦系数，防止打滑；（2）螺杆与支撑板采用小间隙配合，螺杆不容易后退；（3）设计的滑架也可在机架上移动，螺杆生锈时，可通过移动滑架来调整张紧力。4.3.2 输送带的选择输送带用来传递牵引力和承放被运货物，因此要求它强度高、抗磨耐用、伸长率小和便于安装修理。带式输送机使用的输送带有橡胶带、塑料带、钢带、金属网带等，最常用的是橡胶带。输送带的张力由帯芯胶布衬垫层承受，带的强度决定于带的宽度和帯芯衬垫层数。同时，为使输送带有足够的横向刚度，防止它在支撑托辊之间向两侧过分塌下。应根据带宽选用一定的衬垫层数，见表 4-1，并按下式作输送带的强度验算：（4.4）带nBZSmaxa宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计12式中 ： 分别为输送带实际传递的和允许传递的最大张力（N);naxS,m输送带宽度，cm；BZ衬垫层数；普通分层帆布带的抗拉强度， N/层cm；带n安全系数，硫化接头为 8-10，机械接头为 10-12，衬垫层数多时取上限。表 4-1 橡胶带荐用衬层数由于该收获机运输芹菜时，芹菜是横放的，芹菜的长度大约为 400mm，因此选用输送带的宽度为 500mm，衬层数 Z 为 3 并采用机械接头。普通橡胶带具有成槽性好，伸长率较小，对驱动滚筒的摩擦系数较大的优点，强度和允许带速适用于一般通用带式输送机，故选用常用的橡胶带就能满足要求。通过查相关资料选择棉帆布芯输送带，型号为 CC-56。此外输送带的输送距离只有1200mm，支撑托辊间距一般为 1300mm，所以该装置也就没必要安装托辊。由以上参数及公式计算出 ，并与 （第 4 节已算出）进行比较：naxSmax（4.5）NBZ1.970561230max 带即输送带强度足够。4.3.3 滚筒的设计驱动滚筒是带式输送机传递的主要部件，借助滚筒表面与输送带间的摩擦使输送带运行。驱动滚筒可分为光面与胶面两种，胶面滚筒摩擦系数较大。在功率不大、环境湿度小的情况下采用光面滚筒；当环境潮湿、功率又大、容易打滑时应采用胶面滚筒。该输送装置的功率较小，但田地比较潮湿，故此处采用胶面滚筒。输送带绕过滚筒时，因发生弯曲引起疲劳损坏。因此驱动滚筒直径不能太小，一般要求滚筒直径（mm）应大于输送带衬层数的 80-125 倍。另外，滚筒直径应按标准选用（如 100、150、250、350 等） 。该收获机适用于家用，且滚筒转速不高，因此选取滚筒直径 250mm。为了减少滚筒的重量，将滚筒设计成管壁为 5mm，滚筒两端面参照轮辐式带轮的结构设计原则。输送带的宽度为500mm，据此将滚筒的径向尺寸设为 250mm。带宽（mm) 500 650 800 1000 1200衬层 Z（层）3-4 4-5 4-6 5-8 6-12宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计13滚筒是通过滚筒上的 V 带带动的，故在滚筒上需加工轮槽,下面对皮带进行详细设计。4.3.4 传动机构的皮带设计该传动机构是通过拖拉机的大带轮带动输送机构上的小带轮转动。带传动具有结构简单、传动平稳、价格低廉和缓冲吸振等特点，带传动又可以分为平带传动、圆带传动和 V 带传动，由于 V 带传动允许的传动比大，结构紧凑，所以 V 带传动得到了广泛的应用。本次的设计选用 V 带传动。拖拉机的额定功率 P=13.2kW，转速 =2200r/min，小带轮的转速1n= =733 r/min。因为传动比大会减小带轮的包角，当带轮的包角减小到一2ni1定程度时，带传动就会打滑，从而无法传递规定的功率。因此，带传动的传动比一般为 i7,本次设计的 i=3 ，该芹菜收获机每天工作 8 小时。(一) 确定计算功率 caP计算功率 是根据传递的功率 P 和带的工作条件而确定的caKA式中： 计算功率(Kw)；caP工况系数，取 =1.1。见文献 3表 8-7；AAKP 传递的额定功率。将已知数据代入公式可得： = 1.113.2=14.52 kWcaP(二) 选择 V 带的的带型根据计算功率 Pca 和小带轮的转速 ，从文献 3中图 8-11 选取 B 型带。2n(三) 确定带轮的基准直径 并验算带速 vd1)查文献 3 表 8-6 和 8-8， 初选小带轮直径 =125mm1d2)验算带速：根据式 v = = m/s =14.4m/s 故106nd0625符合条件，所以 = 125 mm1d(四) 计算大带轮的基准直径 2d宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计14mi37512d2根据表 8-8， 圆整取 mm40d2(五) 确定中心距 a 及 V 带的基准长度 Ld1)根据带传动总体尺寸的限制条件或要求，结合公式初定中心距0.7( ) 2( )1d201d2将数据代入得：,367.5 mm 1050mm，为减小安装尺寸，初选中心距0a= 700mm0a2)计算相应的带长 ，将数据代入得：021120d 4aaddL（ 2251.25mm74)5 () 125(702Ld0 查文献 3 表 8-2，取带的基准长度 Ld = 2240mm3)计算中心距 a 及其变动范围传动的实际中心距近似为 a +( )/2 690mm00d-L(六) 验算小带轮上的包角 由公式 157.16 90a3.57d- 18012（6903.5712-48）（故符合条件。(七) 确定带的根数 LAcaKPZ)(0r为计算功率(已求得为 14.52kW)；cap为单根皮带的额定功率；r为单根皮带的基本额定功率，由 =125 和 =2200r/min,查表 8-4a 得 0P1d1nkW75.2p 为单根皮带的增量功率，由 B 带型,i=3, =2200r/min,查表 8-4b 得0 1宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计15 = 0.7kW0pKa 为包角修正系数，查表 8-5 并计算取包角系数为 0.93为带长修正系数，查表 8-2 取 V 带带长修正系数为 1.00LK将各数据代入公式求得：=4.5 圆整后取 Z=50.1937.05.24)(0 ）（LcaKpPZ(八)带轮的结构设计带轮的材料：带轮常用的带轮材料为灰铸铁。当带速 v25m/s，采用 HT150；带速v=2530m/s 时采用 HT200；当转速较高时可以采用铸钢或用钢板冲压后焊接而成。此外，传递小功率时可以采用铸铝或塑料。本次设计 v=14.4m/s,所以 V 带轮材料采用 HT150。带轮的结构形式：V 带轮由轮缘、轮辐和轮毂组成。根据轮辐的不同，V 带轮可以分为实心式、腹板式、孔板式和椭圆轮辐式。V 带轮的结构形式与基准直径有关。当带轮基准直径 2.5d (d 为安装带轮的轴的直径，mm) 时，可采用实心d式； 当 300mm 时，可采用腹板式；d当 300mm 时，同时 - 100mm 时，可采用孔板式；1Dd当 300mm 时，可采用轮辐式。d所以小带轮采用实心式，大带轮采用孔板式。4.3.4 支撑轴的设计 1、根据前面算出的带速 即可根据如下的公式算出滚筒的转速：smv/4.1（转/分） （4.8）6.025.34dvtn取滚筒的转速为 1110（转/分）2、轴的材料选用 45 钢，调质处理，力学性能为：抗拉强度 ,MPab640宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计16弯曲疲劳极限 ，剪切疲劳极限 ，许用弯曲应力MPa2751 MPa15，许用扭转应力 。a601078,403CT3、经分析支承轴并不转动，主要受弯矩。根据经验取轴的直径为 30mm。4、根据轴向定位的要求确定各轴直径和长度，轴上零件从两端装入；左端装入支撑板，通过紧定螺钉定位；右端装入滚筒，轴承和止动环，可设计支撑轴结构及尺寸如图 4-5 所示：图 4-4 5、按弯扭合成强度校核驱动滚筒上轴的强度1）对轴进行受力分析：支撑轴并不转动，故只受弯矩的作用。在轴承处受滚筒的重力和轴承施与的力，在紧定螺钉处受到与轴承处相平衡的力和力偶。2）做轴的计算垂直面内受到滚筒的重力 ： =7.8g/ g=9.8 （4.9）3cm2/s（4.10）45.9GgVN水平面内受到皮带和输送带的张紧力 :输送带两边拉力之差称为带传动的有效拉力，也就是带所传递的圆周力 ，即 。,F21,F圆周力 (N)、带速 V（m/s) 和传递功率 P(kw)之间的关系为：,F 10,VFP由欧拉公式可知： e21/摩擦系数，查表可知橡胶与橡胶间的摩擦系数为 0.3包角，两滚筒的直径相等且放在同一水平面上，故包角 180 宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计17经计算得： F=97.14NV 带的张紧力为：（4.11）NqvKZvPFc 549.71.0)1295.(701)5.2(0 22 支承轴上所受的压力为：（4.12）Q .8.6sin4.2sin010V 带对支承轴的力与输送带对支撑轴的力方向相反，故支承轴所受的合力为FZ=44.35N。做出垂直面和水平面内的弯矩垂直方向： mNGLM40.6125.941垂直平面弯矩图：见图 4.5（b ）水平面内： FZ 932水平平面弯矩图：见图 4.5（c）式中 L 为两轴承之间的距离，这里取 500mm。由图可知轴承受力处及阶梯部分有必要验算。计算当量弯矩应力校正系数因为轴不受扭矩，所以 T=0因此 当量弯矩： mNaT063.合成弯矩： M9.221=0.1 =0.1 =2.7W31d3.61=0.1 =0.1 =1.3822040合成弯矩：见图 4.5（d）式中 d1 为轴承受力处的轴的直径，为 30mm,d2 为阶梯部分（止动环处）的轴的直径，为 24mm。MPaWTM6017.2307.2966211 .4538.2622 宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计18故安全。图 4.5 驱动轴的载荷分析6、按弯扭合成强度校核张紧滚筒上轴的强度1）对轴进行受力分析：与驱动滚筒上的轴进行比较，该轴也只受弯矩的作用。其不同之处在于，在水平面内只收输送带的张紧力。2）做轴的计算垂直面内受到滚筒的重力 ：G =mg= g=245.59N,V水平面内受到输送带的张紧力：F =97.14N,做出垂直面和水平面内的弯矩垂直方向： =61.40NM1M,垂直平面弯矩图：见图 4.6（b ）水平面内： = F L=97.140.5=48.57NM,2,水平平面弯矩图：见图 4.6（c）式中 L 为两轴承之间的距离，这里取 500mm。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计19由图可知轴承受力处及阶梯部分有必要验算。计算当量弯矩应力校正系数因为轴不受扭矩，所以 T=0因此 当量弯矩： mNaT063.合成弯矩： NM2178.29M=0.1 =0.1 =2.7,1W31d3.610=0.1 =0.1 =1.38,2204合成弯矩图：见图 4.6（d） MPaTM609.28107.28621,1 W73.53.2621, 故安全。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计20图 4.6 张紧轴的载荷分析4.3.5 其他部件的设计1、滑架的设计滑架的作用主要是将螺杆与滚筒连接起来。所以将滑架设计成直角状，在竖直面的中心加工一螺纹孔；在水平面内加工两螺纹孔，以实现滑架的固定。直角状容易引起强度不足，故为其添置两条加强筋。结构简图如图 4-6 所示。图 4-52、机架的设计此处将其设计成一“T”字型，为了提高其支撑能力，特为其设计了一条加强筋。为了配合与滑架和轴承座的连接，在其表面加工了“T”型四通槽。如图4-7 所示。宁夏大学新华学院 2012 届毕业设计21图 4-63、支撑板的设计左端支撑板的作用主要是支撑支撑轴，因此在支撑板上加工一与轴相配的孔（即孔 31） 。从动侧的支撑板除了这些作用外，还需与螺杆连接，故在右端的支撑板上加工一与螺杆相配的凸孔。如图 4-8 所示。图 4-7 支撑板4、螺杆的设计螺杆通过调节支撑板在机架的移动来调整张紧力，由张紧行程为 120mm 确定螺杆部分的长为 120mm。由支撑板上与螺杆连接部分的孔深为 20mm，确定螺杆光杆部分的长度为 30mm。5、轴承的选择根据轴径为 30mm，主要受径向负荷选择深沟球轴承 6006.轴承内径为 30mm,其与轴的配合采用过渡配合 H7/js6,外径为 55mm，与滚筒的配合也采用过渡配合M6/h5。轴承内圈与轴的轴向紧固用弹性挡圈嵌在轴的沟槽内，如图
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