装配式钢筋砼简支t型梁桥设计-跨径16m

西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）0目录.1 课题与设计资料 1.2 任务与要求 2.3 结构尺寸拟定 3.4 行车道板计算 44.1 恒载及其内力 44.2 车辆荷载产生的内力 44.3 荷载组合 54.4 配筋 55、承载力验算： 6.5 主梁内力计算 75.1 跨中荷载弯矩横向分布系数（按 GM 法） 75.2 内力计算 121恒载内力 122、活载内力计算 13（2）计算边主梁公路级荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。 135.1 截面设计、配筋与验算。 181） 截面设计 182） 截面复核 194）跨中截面的纵向受拉钢筋计算 205）腹筋设计 20（4）箍筋设计 21（5）弯起钢筋及斜筋设计 22（6）斜截面抗剪承载力的复核。 26.6 裂缝宽度验算 27.7 变形验算 27.8 行车道板计算 错误！未定义书签。西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）1装配式钢筋砼简支 T 型梁桥设计.1 课题与设计资料1、设计荷载公路I 级和人群荷载标准值为 3 2mkN2、主梁跨径和全长标准跨径： (墩中心距离)；lb0.16计算跨径： (支座中心距离)；5主梁全长： (主梁预制长度)；l9.全桥面净空：净9+21m 人行道。3、材料钢筋：主钢筋采用 HRB400，其它用钢筋采用 HRB335混凝土： C404、缝宽度限值：类环境（允许裂缝宽度 0.02mm） 。5、设计依据1） 公路桥涵设计通用规范 （JTGD602004）2） 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTGD622004）6、参考资料桥梁工程 ，姚玲森主编，人民交通出版社，北京。桥梁计算示例集混凝土简支梁（板）桥 ，易建国主编，人民交通出版社，北京。结构设计原理 ，沈浦生主编。西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）2.2 任务与要求1、结构尺寸拟定；2、主梁内力计算；3、主梁正截面、斜截面设计与复核，以及全梁承载能力校核；4、钢筋混凝土受弯构件的变形与裂缝计算；5、总说明书（包括文件装订） 。西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）3.3 结构尺寸拟定1、主梁截面尺寸：根据公路桥涵设计通用规范 （JTGD60-2004） ，梁的高跨比的经济范围在 1/11 到1/16 之间，此设计中标准跨径为 25m，拟定采用的梁高为 1.60m，翼板宽 1.7m，腹板宽0.18m。 2、主梁间距和主梁片数：桥面净空：净9+21.0m 人行道，采用 7 片 T 型主梁标准设计，主梁间距为1.70m。西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）4.4 行车道板计算计算如图所示的 T 梁翼板，荷载为公路一级，桥面铺装为 9cm（计算行车道板安全考虑）的沥青混凝土和 8cm 的 C40 混凝土垫层。4.1 恒载及其内力（1）每延米板上的恒载 g：沥青混凝土面层及 C40 混凝土垫层 mkN/1.9320.17:1T 梁翼板自重 k/5320.61.02合计： mkNgi/.7（2）每延米宽板条的恒载内力弯矩 mkNlMAg 6.027.61210剪力 Q45.74.2 车辆荷载产生的内力将车的后轮置于图中位置，后轴作用力为 P=140kN,轮压分布宽度如图所示。对于车西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）5轮荷载中后轮的着地长度为 ，宽度为 ，则有：ma20.1mb60.1Ha54720.12b96荷载对于悬臂根部的有效分布宽度：单个车轮： mla06.2.51402, 两个车轮： d4.3冲击系数 3.1作用于每米宽板条上的弯矩为：两个车轮： mkNblaPMAp 81.3)49.076.)(3412.()(42)(20单个车轮： lp 5120,作用于每米宽板条上的剪力为： kNaPQAp 30.264.13.42)1(4.3 荷载组合恒+汽：基本组合： mkNMApAg 8.21).3(4.1)06.2(.1.4.21QA 55所以，行车道板的设计内力为： kA8.QA35.44.4 配筋I 类环境，取 , C40 混凝土： 0.1 56.0,65.1,4.1btdcd MPafaf HRB335 中： MPafsd281、求混凝土相对受压区高度 x悬臂根部高度 h=16cm,净保护层厚度 2cm,取14 钢筋有效高度 h0=h-a-d/2=0.13按（D62）5.2.2 条： 0Md fcdbx(h0-x/2)故 x=0.0156m 取为 0.016m10.52c24、尺寸验算：按（D62）5.2.9 条抗剪上限值：按（D62）5.2.10 条抗剪下限值：由上式可知可不进行斜截面抗剪承载力的验算，仅须按第 9.3.13 条构造要求配置箍筋，取分布钢筋10 255、承载力验算：fsdAS=fcdbx 得 x= 0.0164m104.872bfAcdSsMd= fcdbx(h0-x/2)Md=18.4 m21.8KNM6.3782.3.164.01 A3 mKN）（满足要求kNbhfNVkcud 75.43)(105.K.340,30 td12西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）7.5 主梁内力计算主梁的荷载弯矩横向分布系数5.1 跨中荷载弯矩横向分布系数（按 GM 法）（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩 xTI、求主梁截面的重心位置（下图单位：cm） xa平均板厚 cm1842hcmax 17.3180)1860( 22422331057.4)1.(108 08).(42Ix T 形截面抗矩惯扭近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：3iiTtbcI式中： 为矩形截面抗扭刚度系数；ic为相应各矩形的宽度与厚度。iitb、西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）8查表可知： 31,.069.0.1cbt295.,182t故 4333 10.8.0.06 mIxT 单位抗弯及抗扭惯矩：cbIJx /59.216/57.4/ 42cmbIJTx 01604.2/ 453（2）横隔梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度 计算（图如下）：横隔梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：mbl4.614 mc835.1).0853(21h80. 8 274.6l根据理论分析结果， 值可按 之比值由表可查计算得： ，所以：c 654.0c.18350654. 求横隔梁截面重心位置 ：yambhy .14508.01.22.21 横隔梁的抗弯和抗扭惯矩 ：yTI、西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）942232113 1067.)()(21 mahbhahI yyy 32bcIyT，查表得 ，但由于连续桥面板的单宽抗扭.086.5.301b 31c惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取 ； ，查表1c 1.026.1.08.2 bh得利用内插值法求得： 故 27.1c4333 097.8.060.8561 mIyT 单位抗弯及抗扭惯矩：cbIJy /18.15/7.1/ 42 IyyT /0.0389./ 451 (3)计算抗弯参数 和抗扭参数 ：403.1438.0925.14 yxPJlB式中： 桥宽的一半； 计算跨径。ByxTJEGyx2)(按规定第 2.1.3 条，取 G=0.43E，则：046.1438.0159.2)6(4305 214.06.（4）计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知 ，查 GM 图表，可查得下表数值：.(表略 )用内插法求得各梁位处值（如下图）：西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）101 号、5 号梁： bbbb KKK434343 8.02.0)(2 号、4 号梁： bbb 41214121 .06.)( 3 号梁： 值 ）点 的系 梁 位 在 0(0列表计算各梁的横向分布影响坐标 值（如下表）：(表略)（5）绘制横向分布影响线（如下图） ，求横向分布系数。1.按公路-级和人群荷载标准值 设计，计算各梁的横向分布系数：2/3mkN汽车荷载：1 号梁 49.0)16.04.519.(21 汽2 号梁 65.3.23.汽西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）113 号梁 418.0)2.35.0219.8.0(213 汽人群荷载： 1 号梁 2 号梁 67人 410.2人3 号梁 3人2.梁端剪力横向分布系数计算（按杠杆法）汽车荷载：（如下图）公路级 m1 汽=1/2 0.875=0.438m2 汽=1/2 1.000=0.500m3 汽=1/2 （0.938+0.250 ）=0.594人群荷载 m1 人=1.422m2 人=-0.422m3 人=0人群荷载：（如图）西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）125.2 内力计算1恒载内力(1)恒载：假定桥面构造各部分重量平均分配给各土梁承担，计算如下。主梁： mKNg /86.50.2)14.08.)(6.18.01 （横隔梁：对于边主梁： )/97.49.2 （对于中主梁： )/18501 mKNg（桥面铺装层：沥青混凝土：0.021.623=0.74 （kN/m）混凝土垫层（取平均厚 9cm）：0.091.624=3.46（kN/m）所以 KNg/2.46.37.03作用于边主梁的全部恒载 g 为：g=8.86+0.59+4.2=13.65kN/m)作用于中主梁的恒载强度为：=8.86+1.18+4.2=14.24(kN/m)1g2、恒载内力计算边主梁弯矩和剪力，有：)(2xlgxlMx 2lglQx西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）13表*.* 边主梁恒载内力内力截面位置 x剪力 Q（kN） 弯矩 M（kNm）X=0 105.8 0X=l/4 13.65/2(15.515.5/2)=52.9 13.6515.5/8(15.515.5/4)=307.4X=l/2 0 13.6515.5/4(15.515.5/2)=409.9表*.* 中主梁恒载内力内力截面位置 x剪力 Q（kN） 弯矩 M（kNm）X=0 110.4 0X=l/4 14.58/2(15.515.5/2)=55.2 14.5815.5/8(15.515.5/4)=320.7X=l/2 0 14.5815.5/4(15.515.5/2)=427.62、活载内力计算（1）荷载横向分布系数汇总表*.*荷载横向分布系数汇总表梁号 荷载位置 公路级 人群荷载 备注边主梁跨中 cm支点 00.4940.4380.6171.422G-M 法计算杠杆法计算中主梁 2跨中 c支点 00.4650.5000.410-0.422G-M 法计算杠杆法计算中主梁 3跨中 cm支点 00.4180.5940.3200G-M 法计算杠杆法计算（2）计算边主梁公路级荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。简支梁的基频：cmEIlf21式中： 结构的计算跨径， =15.5ml lE混凝土弹性模量，E=3.0 210/mN西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）14结构跨中截面的惯矩， =0.0415cI cI4m结构跨中处单位长度质量（ =G/g） ，m=13.65 9.81=1. 39c31033/102Ns将以上数值代入公式，可得： =6.187Hzf根据公路桥涵设计通用规范 （JTG D602004） ，当 1.5Hzf14Hz 时，则可得：0157.ln176.0f306.15786ln( ）=1，双车道不折减。公路级车道荷载的 值和 值按公路 I 级相应值 =10.5kN/m，kqkpkq=180（1+ ）=222kN。 kp50.1跨中： = =1/815.515.5=30 y=l/4=3.87528l 2m1/4 跨： = =315.515.5/32=22.5 y=l/16=0.973l故得： )()1(2 yPqMkcql =1.30610.494（10.530+2223.875 ）=758.23kN m)()1(4 yqkcql =1.30610.494（10.522.5+2220.97 ）=291.35kN m（3）计算边主梁人群荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。=0.617（30.75 ）30=41.65 kN mrcrpM21=0.617（30.75 ）22.5=31.24 kN mrr4（4）计算中主梁 2 公路级荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。)()1(2 yPqmkcql =1.30610.465（10.530+2223.875 ）=713.72kN m)()(4Mkcqql =1.30610.465（10.522.5+2220.97 ）=274.25kN m（5）计算中主梁 2 人群荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）15=0.410（30.75 ） 30=27.67kN m rcrpmM21=0.410（30.75 ）22.5=20.75 kN mrr4（6）计算中主梁 3 人群荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。)()1(2 yPqkcql =1.30610.418（10.530+2223.875 ）=641.57kN m)()(4mMkcqql =1.30610.418（10.522.5+2220.97 ）=246.52kN m（7）计算中主梁 3 人群荷载的跨中弯矩和 l/4 处弯矩。=0.32（30.75 ）30=21.6 kN mrcrp21=32（30.75 ）22.5=16.2 kN mrrmM4表*.* 弯矩组合表（单位：kNm）梁号 内力 恒载 人群 汽车 1.2 恒 +1.4（汽+人）409.9 41.65 758.23 1621.711307.4 31.24 291.35 820.51427.6 27.67 713.72 1551.072320.7 20.75 274.25 797.84427.6 21.6 641.57 1441.563320.7 16.2 246.52 752.65（8）计算边主梁、中主梁 2、中主梁 3 跨中截面车道活载的最大剪力鉴于跨中剪力 的影响线的较大坐标位于跨中部分，故采用全跨统一的荷载横向21Q分布系数 来计算cqm的影响线面积： =1/21/215.50.5=1.93821边主梁： =1.30610.494（10.51.938+1.22220.5）=99.06 kNqQ,21中主梁 2： =1.30610.465（10.51.938+1.22220.5）=93.24 kN,214M212144M西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）16中主梁 3： =1.30610.418（10.51.938+1.22220.5）=83.82 kNqQ,21（9）计算边主梁、中主梁 2、中主梁 3 跨中截面人群荷载最大剪力边主梁： =0.617（30.75 ）1.938=2.69 kNr，21中主梁 2： =0.410（30.75 ）1.938=1.78kNr，中主梁 3： =0.320（30.75 ）1.938=1.39kNrQ，21（10）计算边主梁、中主梁 2、中主梁 3 支点截面车道荷载最大剪力作荷载横向分布系数沿桥跨方向的变化图和支点剪力影响线。横向分布系数变化区域段长度： a=1/215.53.85=3.9m对应于支点剪力影响线的荷载布置，如图所示：影响线的面积为：=1/215.51=7.75m因此按下列式子计算：qkkcq QyPqmQ 00 )2.1()1(边主梁： =1.30610.494（10.57.75+1.22221）+ =224.37kN+ q0中主梁 2： =1.30610.465（10.57.75+1.22221）+q0 q0=211.2kN+ qQ0中主梁 3： =1.30610.418（10.57.75+1.22221）+ =189.85kN+qQ0 qQ0q0附加三角形荷载重心处的影响线坐标为：，且916.05.13）（y cm0因此，按下列式子计算：yPyqmaQKckcA 2.1)()(2)( 00边主梁：12.)49.038.(96.5)4.38.(9136. A=-20.86 kN中主梁 2：西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）1712.)465.0(91.05)46.05(29.3106. AQ=13.03kN中主梁 3：12.)418.059.(16.0)48.59.0(216. A=65.54kN故公路级荷载的支点剪力为：边主梁： =224.37-20.86=203.51kNqQ，0中主梁 2： =211.2+13.03=224.23kN，中主梁 2： =189.85+65.54=255.39kNq，0（11）计算边主梁、中主梁 2、中主梁 3 支点截面人群荷载的最大剪力为:根据人群荷载的横向分布系数可得人群荷载的支点剪力为：边主梁： ypmapmQrcrc )(00=0.617（30.75 ）7.75+3.9/2(1.422-0.617) （30.75）0.916=13.99kN中主梁 2： ypaprcrc )(200=0.410（30.75 ）7.75+3.9/2(0.42-0.37) （30.75）0.916=3.80kN中主梁 3： ypmapmQrcrc )(200=0.32（30.75 ）7.75+3.9/2(00.342 )（30.75）0.916=4.29kN西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）18表*.*剪力组合值（单位：kN）梁号 内力 恒载 人群 汽车 1.2 恒+1.4（汽+ 人）0Q105.8 13.99 203.51 415.641 210 2.69 99.06 144.000110.4 3.8 224.23 448.892 210 1.78 93.2 136.490Q110.4 4.29 255.39 491.973 210 1.39 83.82 117.355.1 截面设计、配筋与验算由附表查得 =13.8MPa， =1.39MPa， =280MPa， =0.56， =1.0cdftdfsdfb0弯矩计算值 M= Md=1621kN.m0=(80+140)/2=110mmfh1、截面设计采用焊接钢筋骨架，故可设 ，则截面mhmas 107.0307.3有效高度 。翼缘的有效宽度为：h91070按计算跨度 lbf 51/3/按翼缘厚度 4802602 ffh（1）判定 T 形截面类型 )193(148.3)(0 ffcdhbfmNMmN66 02027所以是第一类截面。（2）求受压区高度，可得 )293(14805.01626x整理后，可得出合适解为 mhxf0Q00Q西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）19（2）求受拉钢筋面积 sA将 代入方程，可得mx102 60782814.3mfbAsdcs 选择钢筋为 ，截面面积 。钢筋叠高度为 6 层，布置如图。21As混凝土保护层厚度去 30mmd=28mm 及附表中规定的 30mm，钢筋间横向净距： mdmSn 3528.15.408.56302.180 及故满足构造要求。2、截面复核已设计的受拉钢筋中 的面积为 ， 。由布置图可20482618MPafsd80以求得 ，即sa ms 12564973.320496 ）（）（则实际有效高度 。mh00（1）判断 T 形截面的类型 Nbffcd 6 1247.148.3As 60.26由于 ，故为第一类 T 形截面。sdfcdAh（2）求受压区高度 x，即 mhbfx ffcds 1085140.362 （3）正截面抗弯承载力，求得正截面抗弯承载力 为uM)28590(8.)2(0 xhfMfcdumNMmN6612145又 ，故截面复核满足要求。%.47.398in0 bhAs3、已知设计数据及要求梁体采用 C30 混凝土，轴心抗压强度设计值 ，轴心抗拉强度设计值MPafcd8.13。主筋采用 HRB335 钢筋，抗拉强度设计值 ；箍筋采用Paftd9.1 fsd20西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）20R235 钢筋，直径 8mm，抗拉强度设计值 。取 .0MPafsd19510简支梁控制截面的弯矩组合设计值和剪力组合设计值为跨中截面 kNVmkNMldld 4,1622/, l/4 跨截面 l804/,支点截面 dd9,0,要求确定纵向受拉钢筋数量和进行腹筋设计。4、跨中截面的纵向受拉钢筋计算由前面的计算可知：跨中截面主筋为 ，焊接骨架的钢筋层数为 6 层，纵2048向钢筋面积 ，截面有效高度 ，抗弯承载力2618mAsmh90。kNMkNldu .61.45/,05、腹筋设计（1）截面尺寸检查根据构造要求，梁最底层钢筋 通过支座截面，支点截面有效高度为28mh1054)26.3(0 10543)10.(5., bhfkcuNVNd9290,（2）截面尺寸符合设计要求。检查是否需要根据计算配置箍筋跨中段截面： kNbhftd 2.980139.)105.()105.(03 支点截面： t 354832.5，取 =2.5， =990mm2/l 2/l0h支点截面 =0.65， =105400h西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）22则平均值分别为P=（2.5+0.65）/2=1.57 =（990+1054）/2=1022mm0h箍筋间距 220,6321)(p.5.VbhfAfS svkcuv ） （ 262 5.41028956.13701.0. ）（）（=187mm确定箍筋间距 的设计值尚应考虑公路交规的构造要求。vS若箍筋间距计算值去 =180mm1/2h=550 及 400mm，是满足规范要求的。而且箍v筋配筋率 。综上可知，符合规范要求。%18.031.0816.minvssbSA在支座中心向跨径长度方向的 1100mm 范围内，设计箍筋间距 =100mm，尔后至vS跨中截面统一的箍筋间距取 =180mm。v（5）弯起钢筋及斜筋设计设采用架立钢筋为 ，钢筋中心至梁受压翼板上边缘距离 。2 mas56弯起钢筋的弯起角度为 ，现弯起 N1N5 钢筋，计算如下：o45简支梁的第一排弯起钢筋的末端弯折点应位于支座中心的截面处。这时 为1hh 93)5.0631.2().1630(1 弯起钢筋的弯起角度为 ，则第一排弯筋（2N5）的弯起点 1 距支座中心距离为o45939mm。弯筋与梁纵轴线交点 距支座中心距离为。m6).130(2/193对于第二排弯起钢筋，可得到： mh 907)5.631.254(.2 弯筋（2N4）的弯起点 2 距支座中心距离为 。h184632分配给第二排弯起钢筋的计算剪力值 ，由比例可求出：2sbV，求得62.185439501sbVkNs15.68所需提供的弯起钢筋截面积（ ）为2bA222 370.3sin. mfAodbsb 第二排弯筋与梁纵轴线交点 距支座中心距离为145).630(/1846西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）23同理可以算出其他排钢筋的数据。表*.*弯起钢筋计算表起点 1 2 3 4 5939 907 876 852 830距支座中心距离 939 1846 2722 3574 4404分配的计算剪力值 185.6 168.2 143.58 88.07 49.81需要的弯筋面积 1250 1133 967 593 335可提供的弯筋面积 1609(228) 1609(228) 1609(228) 628(220) 628(220)弯筋与梁轴交点到支座中心的距离466 1405 2313 3192 4405按照计算剪力初步布置弯起钢筋和弯矩包络图如下：ih)(mxi)(KNVsbi2Asbi)(2msbi)(xc西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）24各排弯起钢筋弯起后，相应正截面抗弯承载力 计算如下表uiM表*.* 钢筋弯起后相应各正截面抗弯承载能力梁区段 截面纵筋 有效高度h0(mm) T 形截面类型受压区高度x(mm)抗弯承载力 )(mKNM支座中心 -1 点 281054 第一类 17 360.61 点-2 点 41038 第一类 34 704.52 点-3 点 61023 第一类 51 1031.63 点-4 点 281007 第一类 68 1342.14 点到 5 点 0998 第一类 76 1493.45 点-跨中 4990 第一类 85 1640.3将表中的正截面抗弯承载力 在图上用各平行直线表示出来，它们与弯矩包络图uiM的交点分别为 i、j、.、q，以各 值可求得 i、j、.、q 到跨中截面距离 x 值。i现在以图中所示弯起钢筋的弯起点初步位置来逐个检查是否满足规范要求。第一排弯起钢筋（2N5）其充分利用点“m”的横坐标 x=5827mm，而 2N5 的弯起点 1 的横坐标，说明 1 点位于 m 点左边，且mx681937501，其不需要点 n 的横坐标h5192/038/427x=6834mm，而 2N5 钢筋与梁中轴线交点 1的横坐标满足要求。x6867501第二排弯起钢筋（2N4）其充分利用点“l”的横坐标 x=4673mm，而 2N4 的弯起点 2 的横坐标x=4673mm，且mx942，其不需要点 m 的横坐标h602/13/12367500x=5827mm，而 2N4 钢筋与梁中轴线交点 2的横坐标满足要求。x58742第三排弯起钢筋（2N3）其充分利用点“k”的横坐标 x=3215mm，而 2N3 的弯起点 3 的横坐标西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）25，且 ，mx502873 mhmx 5042/17/180325003 其不需要点 l 的横坐标 x=4673mm，而 2N3 钢筋与梁中轴线交点 3的横坐标满足要求。467913 第四排弯起钢筋（2N2）其充分利用点“j”的横坐标 x=2175mm，而 2N2 的弯起点 4 的横坐标，且 ，mx57404 mhmx 492/8/201751604 其不需要点 k 的横坐标 x=3215mm，而 2N2 钢筋与梁中轴线交点 4的横坐标满足要求。3254 第五排弯起钢筋（2N1）其充分利用点“i”的横坐标 x=0mm，而 2N1 的弯起点 5 的横坐标，且 ，其不需要点mx346075 mhmx492/0/4605 i 的横坐标 x=0mm，而 2N1 钢筋与梁中轴线交点 5的横坐标满足要求。05 由上述检查结果可知图中所示弯起钢筋弯起点初步位置满足要求。由包络图可以看出形成的抵抗弯矩图远大于弯矩包络图，所以可以进一步调整钢筋的弯起点位置，在满足规范的前提下，使抵抗弯矩图接近弯矩包络图，在弯起钢筋间增加直径为 16mm 的斜筋，下图为调整后的钢筋布置图。图*.* 梁弯起钢筋和斜筋设计布置图（尺寸单位：cm）西南交通大学希望学院 桥梁工程课程设计（模板）26（6）斜截面抗剪承载力的复核。复核距支座中心处为 h/2 处斜截面抗剪承载力。1）选定斜截面的顶端位置距支座中心为 h/2 处截面的横坐标为 x1=7750-550=7200mm，正截面的有效高度。取斜截面投影长 ，则可做出斜截面顶端的位置。其横坐标054h mhc1054x=7200-1054=6146mm。2）斜截面抗剪承载力的复核此处正截面上的剪力 及相应的弯矩 计算如下：xVxMkNLVllx 56.3421062)49(12)(/02/ mxMlx 9.534122/此处正截面有效高度 （主筋为 ） ，则实际广义的剪跨比 m 及斜截mh1044面投影长度 c 分别为 38.12.5630 Vxmh82.60斜截面内纵向受拉主筋有 ，相应的主筋配筋率 p 为)(N501426910 bhAps箍筋配筋率 min%31.vsS与斜截面相交的弯起钢筋有