金合轮胎超高模架方案

威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案 威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目超高模板施工方案(（WJJS-EJ-2013- ）施 工 单位：威海建设集团第二建筑分公司工 程 名称：威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目项目负责人：于 洪 洋编 制 人：刘 冬日 期：2013. 10威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案 目 录一、工程概况： .1二、编制依据： .1三、 施工计划： .2四、施工工艺技术 .3五、施工质量保证措施： .6六、施工安全保证措施： .11七、劳动力计划 .12八、计算书 .13威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案1一、工程概况：1、建筑概况该 工 程 位 于 威 海 市 工 业 新 区 开 元 路 南 ， 金 华 北 路 东 。 由 威 海 金 合 轮 胎有 限 公 司 投 资 兴 建 ， 建 筑 面 积 16585.11平 方 米 ， 项目为单体工业厂房，其中在 E-G轴1-21 轴有一架空层，层高 15.23米。2、高支模概况按照危险性较大的分部分项工程安全管理办法：搭设高度 8m及以上；搭设跨度 18m及以上，施工总荷载 15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m2及以上，需按高大支撑模板系统有关规定进行施工并进行专家论证。则本工程二层 E-G 轴1-21 轴部位需要专家论证：该部位层高15.23m，板厚 120mm，满堂脚手架实际搭设高度为 15m。二、编制依据：1、本工程图纸及相关文件资料序号 图纸及相关文件资料1 威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目施工图纸2 威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目施工组织设计3 威海建设集团技术质量管理标准 QWJ/JZ.01-20122、规范图集1 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002）（2011 版）2 建筑工程施工质量验收统一标准 （GB50300-2001）3 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案21 混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB502042002）（2011 版）4 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ130-2011）6 建筑施工模板安全技术规范 （JGJ162-2008）7 建筑结构荷载规范 GB5009-20128 建筑施工安全检查标准 （JGJ 59-2011）9 建筑施工脚手架实用手册10 建筑施工手册 第四版11 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987 号12 建筑工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导 则 建质2009254 号三、 施工计划：1、施工进度计划预计施工日期为 2013-10-20 -2013-11-202、材料周转计划高支模所需模板、木方的材料周转计划如下表：序号 材料 数量 备注1 模板 3000 13mm厚覆膜胶合板2 木方 100m3 5575mm3 钢管 6m 320t 483.04 钢管 3m 80t 483.05 钢管 1.5m 40t6 顶托 2500个7 安全网 6000 m28 直角扣件 16000个威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案39 对接扣件 2000个10 旋转扣件 2000个11 铁板卡子 2000个12 对拉螺栓 2000个 M1413 架板 400块四、施工工艺技术1、框架柱 最大 500700mm矩形框架柱模板采用 13mm厚覆膜木胶板,模板支撑体系由竖向 5575150250 木方及横向 2483.0450 钢管配合 M14对拉螺栓组成，柱根部 1米范围内间距减半，第一道柱箍距楼面最大为 200mm。本工程所有框架柱在中间设一道 M14对拉螺栓; 2、框架梁：最大 3501200mm梁模板采用 13mm厚木胶板和 5575木方配置，配合短钢管进行固定，顺梁长侧模板采用 5575mm200木方作加强肋，483.0500 钢管作侧模立挡，梁底采用 5575mm145-200 木方作加强肋，采用 483.0 钢管作顶撑。所有梁板交接处、主次梁交接处、梁柱交接处均需加设短木方威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案4固定，所有梁模板安装均采用企口方式，可有效防止漏浆。本工程梁断面尺寸梁高-板厚500mm 时，靠支撑板模的水平钢管顶撑，同时用铁板卡子固定。梁高-板厚500mm1000mm 时，梁侧模设置 2根 14 对拉螺栓和铁板卡子固定，对拉螺栓沿梁纵向间距每 500mm设置一道。当梁高-板厚1000mm 时，竖向设置三道 M14对拉螺栓；其对拉螺栓水平方向间距400mm设置；同时在梁内设置三级 16 间距 500500（呈梅花状分布）同梁宽的钢筋内撑。对于 700mm梁高1000mm 的梁，在其梁底增设一根承重立杆，纵向间距同满堂脚手架立杆间距 900mm，对于 1000mm梁高2000mm，其梁底应增设两根承重立杆（横距视梁宽确定） ，纵向间距同满堂脚手架立杆间距800mm。梁两侧立杆的间距为梁宽+2300mm。具体如右图所示。施工时跨度4m 的梁，按梁跨度的 1进行起拱，梁模板支撑立杆自由高度小于 40cm。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案5立杆步距 1500mm，但至顶时要同时满足两个条件：1、立杆步距不大于 1500mm；2、立杆上端伸至模板支撑点长度小于 400mm。为防止在柱头与主、次梁的交接处部位产生连接不顺直、胀模、漏浆、边角不规则的质量问题，梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。3、E-G 轴1-21 轴二层 架体高度 15m （1） 、120mm 厚板板模采用 13mm厚覆膜木胶板，5575200mm 木方作龙骨，垂直木 1方方向设置 483.0800mm 钢管作为托梁。满堂脚手架立杆间距为 800800，步距 1500，离地面 200mm设置扫 2地杆，满堂支撑架采用 6m和 3m脚手架搭设，在外侧周圈设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间每 5跨（且不小于 3m）由底至顶设置连续竖向剪刀撑，在扫地杆层、第四步水平杆处、第九步水平杆处分别设置三道连续水平剪刀撑。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案6水 平 剪 刀 撑竖 向 剪 刀 撑-0.4米14.95米五、施工质量保证措施：1、项目部成立以项目经理为组长，技术负责人、工程师、项目质检员为副组长，项目施工员、项目安全员、项目技术员为组员的质量管理小组。2、各分项工程的质量严格执行班组自检、互检、交接检三检制和样板制，项目质检员跟踪检查，做好各项工程质量的检验和评定工作，出现不合格分项立即报请有关部门作出处置意见并监督整改。3、工程施工前，技术负责人编制详尽的技术交底向施工员或班组直接交底，做到交底清楚、切实可行。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案74、积极开展分项作业 QC小组活动,促进全员质量意识。5、为更进一步搞好工程质量,我们引入竞争机制，建立奖罚制度、样板制度，对施工质量优秀和低劣的施工队、管理人员，要奖罚分明，严格纪律和制度。由技术负责人组织，带领技术质量人员每周对现场进行大检查，并评比，对检查中质量好的施工 队和较差的分别给予奖励和惩罚。6、所有模板在使用前应涂脱模剂，拼缝处用黄胶带粘贴（柱模加设海绵条） 。砼施工前应将模板内部的垃圾杂物等清理干净，并保持清洁。7、为防止保护层地过大或过小，应垫好保护层垫块。为保证结构物件位置细部尺寸，平整度符合要求，模板支完后应根据校核线进行检查校核。8、浇筑前应有专人护模，检查各扣件的坚固情况发现问题随时解决，消险隐患。9、模拆除后，立即包上护角，并进行养护。10、模板要求接缝严密，防止漏浆，模板安装的允许偏差详见下表：模板工程安装允许偏差表分 项项 目 轴 线位 移 截面尺 寸 标高 垂直 度 平整 度相邻模板高低差工艺标准允许偏差 3 mm 2 mm5 mm 3 mm2 mm/2m 1mm11、模板安装、预埋件及预留孔施工允许偏差见模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表示。模板安装、预埋件、预留孔允许偏差表检查频率序号项目 允许偏差 （MM） 范围 数量 检验方法刨光模板 21 相邻两板表面高低差 不刨光模板 3 4 用尺量刨光模板 32 表面平整度不刨光模板 5 4 用 2m直尺量柱、桩 5宽 梁、衍架 0、-10 每个 1 用尺量威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案8板 0、-10柱、桩 0、-5梁、衍架 0、-10高板 0、-101 用尺量柱、桩 0、-5梁、衍架 0、-53模内尺寸长板 0、-5构件1 用尺量柱、桩 L/1500梁、衍架 H/10004 侧向弯曲板 L/2000且10每个构件 1沿构件全长拉线量取最大矢量预应力钢筋孔道 （梁端）35 预留孔洞位置 其它 10每个孔洞 1 用尺量位置 3 1 用尺量钢板联结板等 平面高度 2 1 用尺量位置 10 1 用水准仪量6 预埋件 螺栓锚筋等 外露长 度 10每个预埋件1 用尺量12、模板支设及拆除：（1） 、柱模板a、柱模安装时，同排柱必须先安装两端柱，经校正、固定验收合格后，挂通线校正、安装中间各柱。柱模板与满堂脚手架应可靠连接固定，每隔1500mm纵横向均设置一道钢管与满堂脚手架连接。b、为控制柱四角漏浆、砂棱角、柱头与主次梁交接处的不顺直、涨模等质量通病，本工程柱模板配置成企口形式；梁、柱交接处采用梁模顶柱模、次梁模顶主梁模的方法。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案9c、柱与梁板的砼分开进行浇注时，为保证柱头钢筋位置的准确及控制柱混凝土浇筑高度，现场制作 3540mm的限位木条，将此木条直接钉设在柱模板上口内侧，比柱子浇筑混凝土的高度高 20mm处；梁板柱砼一次性浇注时，柱头部位设置水泥砂浆垫块，保证钢筋的保护层厚度。d、施工时候要注意施工现场垃圾的处理。柱模板的根部应预留清扫口，以排除和清理杂物，清理好后，合上清扫孔盖板密封。（2） 、梁模板a、施工时跨度=8m 的梁，按梁跨度的 2.5进行起拱，梁模板支撑立杆自由高度小于 40cm。b、为防止在柱头与主、次梁的交接处部位产生连接不顺直、胀模、漏浆、边角不规则的质量问题，梁柱交接处采取梁模顶柱头模板，次梁模顶主梁模的方法。（3） 、板模板a、为保证混凝土的底表面平整，施工过程中覆膜木胶板的拼缝处用胶带纸粘贴，保证其不漏浆。（4） 、模板拆除a、拆除承重模板时混凝土强度应达到以下要求，并经计算确定项 次 结构跨度（ m） 按设计强度取% 评定依据2 55板28 100悬挑构件 100现场回弹b、非承重的模板，混凝土强度应在其表面及棱角不至因拆模而受损坏时，方可拆除。c、模板拆除必须经项目技术负责人、监理单位批准后方可进行。d、模板拆除顺序与安装顺序相反，先支后拆，后支先拆，先拆非承重模板，后拆承重模板。13、承重模架支设与拆除（1） 、满堂架必须扎在坚实地面上脚手架下铺设脚手板，严禁坐落在未经处理的地面上，当模板支架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施，要切实做好地面防排水措施。（2） 、搭设满堂脚手架时，立杆要垂直，2m 高度的垂直允许偏差为15mm，大横杆在每一面脚手架范围内的纵向高差不宜超过 20mm。（3） 、扣件拧紧力矩必须控制在 4065Nm,抽查数量不得少于 10%，合格率不得小于 95%，抽查记录真实、完整。（4） 、立杆顶部自由端长度不得大于 40cm，立杆顶部应设可调支托，其螺杆伸出钢管顶部不得大于 300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于 3mm，安装时应保证上下同心。（5） 、脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在离底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长不少于两跨与立杆固定，高低差不应大于 1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于 500mm。（6） 、剪刀撑杆件与立杆相连，其底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不得小于 1000mm，并应采用 3个旋转扣减分别放在离杆端不小于 100mm处进行固定。（7） 、安全平网首层挂设于满堂承重模板脚手架第二步处，最上层挂于操作面下，层间保证安全平网距离不超过 10m。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案11（8） 、满堂脚手架支设完毕后，由项目负责人、技术负责人、施工员、安全员、搭设人员及使用人员共同对架体扎设情况进行预验，合格后方可报公司验收，合格后进入下一道工序施工。（9） 、立杆纵向水平拉杆两端用钢管与已浇注的钢筋混凝土柱顶紧或抱箍扣接，如图：拉结点设置：每个框架柱拉结一道，每跨间梁设置 2道，平均每 3m设置一道，竖向每 2步设置一道。（10） 、脚手架的拆除须经项目技术负责人、监理单位同意，由专人指挥，高空拆除人员必须系好安全带，严禁将钢管直接抛下，拆除脚手架必须及时清理，迅速外运，运输整理时严禁拆除作业。14、质量通病预防措施(1)、梁、板底不平、下挠，梁侧模板不顺直，梁上下口涨模：梁板底模板的龙骨、支撑的截面尺寸及间距应通过设计计算确定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度，作业中应认真执行设计要求，防止混凝土浇筑时模板变形，并应按设计及规范规定起拱。模板支撑底部垫通长垫板，防止支撑下沉，并进行侧向支撑，保证上下口模板不变形。(2)、柱模板涨模，断面尺寸不准：根据柱高和断面尺寸，验算钢板柱扣的设置间距，必要时使用穿柱对拉螺栓，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。(3)、柱身扭向：支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装支撑并吊线垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，以使柱模不扭向。(4)、柱轴线位移：每根柱的根部均应焊钢筋内限位撑，成排的柱子，威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案12支模前要在地面上弹出柱轴线、柱边通线及控制线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误且加固稳定后，在柱模顶拉通线，再支中间各柱模板。每根柱均应设四面支撑，保证柱垂直度和位置正确。(5)、柱烂根，模板接缝处跑浆：楼层、底板砼浇筑过程中，柱筋外侧 10cm范围内用铁抹子抹平，支设柱模时，模板根部用海绵封严，并在模板根部外侧用细砂封堵，以防浇筑柱砼时因漏浆而产生的烂根现象发生；柱模应采用新模板配制，施工过程中，一旦发现柱模边缘有损坏现象，应及时修复或更换。柱模支设时，模板间的接缝卡固措施应牢靠，且接缝处用海绵条封堵。六、施工安全保证措施：1、项目部成立以项目经理为组长，安全员为副组长，施工员、技术员、质检员为组员的安全管理小组。2、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。3、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。4、工作前应先检查使用的工具是否牢固，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。5、遇六级风以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。6、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落。7、拆除模板一般用长撬棍，人不许站在正在拆除的模板上。在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑；防止模板突然全部掉落伤人。8、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下，并严禁在上下同一垂直面上装、威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案13拆模板，作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架，缆风绳，泵送砼和砂浆的输送管架固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。9、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞盖没。混凝土板上拆模后形成的临边或洞口应按安全措施处理。10、混凝土浇筑离地 2m以上框架、过梁时，应设操作平台，不得直接站在模板或支撑件上操作。模板拆除严禁直接从高空抛下。11、 “四口、五临边”处必须搭设防护栏杆，模板吊运时，必须设专人现场指挥，统一安排。12、模板支架在使用过程中应定期检查，特别是地面是否积水底座是否松动，立杆是否悬空，扣件螺栓是否松动。七、劳动力计划。序号 工种 数量1 架工 152 木工 103 零工 54 技术管理人员 25 安全管理人员 16 质量管理人员 1八、计算书模板结构安全验算，主要选最大构件进行验算，具体验算构件为：15m高 500*700柱, 14m 高 0.35m*1.2m梁，15m 高 120mm厚板.威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案141、500*700柱模板计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=700mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 14000mm，柱箍间距计算跨度 d = 450mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度55mm，高度75mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞5根。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。500148148148700161161161161柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；1 外加剂影响修正系数，取1.000；威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案152 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.93.000=2.700kN/m 2。三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下161 161 16121.14kN/mA B面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q = 1.236.0000.450+1.402.7000.450=21.141kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 45.001.301.30/6 = 12.68cm3；I = 45.001.301.301.30/12 = 8.24cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2016.200+1.401.215)0.1610.161=0.055kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05510001000/12675=4.337N/mm 2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2016.200+1.41.215)0.161=2.045kN截面抗剪强度计算值 T=32045.0/(2450.00013.000)=0.524N/mm 2威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案16截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67716.200161 4/(100600082388)=0.150mm面板的最大挠度小于161.3/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下450 450 4507.58kN/mA B竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.161m。荷载计算值 q = 1.236.0000.161+1.402.7000.161=7.576kN/m按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 3.409/0.450=7.576kN/m最大弯矩 M = 0.1ql 2=0.17.5760.450.45=0.153kN.m最大剪力 Q=0.60.4507.576=2.045kN最大支座力 N=1.10.4507.576=3.750kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.507.507.50/6 = 51.56cm3；I = 5.507.507.507.50/12 = 193.36cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.15310 6/51562.5=2.98N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求!(2)抗剪计算 可以不计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案17截面抗剪强度计算值 T=32045/(25575)=0.744N/mm 2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm 2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v =0.6775.805450.0 4/(1009000.001933593.8)=0.093mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.236.00+1.402.70)0.148 0.450 = 3.14kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。355 3551.57kN 3.14kN 3.14kN 1.57kNA B支撑钢管计算简图0.1220.254支撑钢管弯矩图(kN.m)0.92 0.920.65 0.653.783.783.783.780.65 0.650.92 0.92支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：355 3551.20kN 2.40kN 2.40kN 1.20kNA B威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案18支撑钢管变形计算受力图0.0000.018支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.254kN.m最大变形 vmax=0.019mm最大支座力 Qmax=7.564kN抗弯计算强度 f=0.25410 6/8982.0=28.28N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于355.0/150与10mm,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 7.564对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P = (1.236.00+1.402.70)0.161 0.450 = 3.41kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案19455 4551.70kN 3.41kN 3.41kN 3.41kN 1.70kNA B支撑钢管计算简图0.2050.395支撑钢管弯矩图(kN.m)1.55 1.550.16 0.163.57 3.573.57 3.570.16 0.161.55 1.55支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：455 4551.31kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 1.31kNA B支撑钢管变形计算受力图0.0000.060支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.395kN.m最大变形 vmax=0.060mm最大支座力 Qmax=10.541kN抗弯计算强度 f=0.39510 6/8982.0=43.98N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm 2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于455.0/150与10mm,满足要求!威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案20八、H方向对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm 2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm 2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm 2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.541对拉螺栓强度验算满足要求!2、 0.35m*1.2m 梁支撑计算书：梁底模板计算梁底增加2道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为483.00 。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案21一、参数信息:梁段信息:L1；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.80；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.40；脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):14.00；梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:2根承重立杆，木方垂直梁截面；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m 2):0.350；梁截面宽度B(m):0.350；混凝土和钢筋自重(kN/m 3):25.000；梁截面高度D(m):1.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m 2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m 2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm 2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm 2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm 2):1.300；木方的间隔距离(mm):200.000；木方的截面宽度(mm):55.00；木方的截面高度(mm):75.00；4.其他采用的钢管类型(mm):483.0。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.0001.2000.800=24.000 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.3500.800(21.200+0.350)/ 0.350=2.200 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P 1= (2.000+2.000)0.3500.800=1.120 kN；2.木方楞的支撑力计算均布荷载 q = 1.224.000+1.22.200=31.440 kN/m；集中荷载 P = 1.41.120=1.568 kN；威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案22木方计算简图经过计算得到从左到右各木方传递集中力即支座力分别为：N1=1.342 kN；N2=4.766 kN；N3=5.100 kN；N4=1.342 kN；木方按照简支梁计算。本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.5007.5007.500/6 = 51.56 cm3；I=5.5007.5007.5007.500/12 = 193.36 cm4；木方强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 5.100/0.800=6.375 kN/m；最大弯距 M =0.1ql 2= 0.16.3750.8000.800= 0.408 kN.m；截面应力 = M / W = 0.408106/51562.5 = 7.913 N/mm2；木方的计算强度小于13.0 N/mm 2,满足要求!木方抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力: Q = 0.66.3750.800 = 3.060 kN；截面抗剪强度计算值 T = 33059.974/(255.00075.000) = 1.113 N/mm 2；截面抗剪强度设计值 T = 1.300 N/mm 2； 木方的抗剪强度计算满足要求!木方挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案23最大变形 V= 0.6775.312800.000 4 /(1009500.000193.359103)=0.802 mm；木方的最大挠度小于 800.0/250,满足要求!3.支撑钢管的强度计算支撑钢管按照连续梁的计算如下计算简图(kN)支撑钢管变形图(kN.m)支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到：支座反力 R A = RB=0.177 kN 中间支座最大反力Rmax=8.397；最大弯矩 M max=0.194 kN.m；最大变形 V max=0.056 mm；威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案24截面应力 =0.19410 6/4490.0=43.178 N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm 2,满足要求!三、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。四、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.40 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力： N 1 =8.397 kN ；脚手架钢管的自重： N 2 = 1.20.12914.000=2.169 kN；N =8.397+2.169=10.566 kN；- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l o/i 查表得到；i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59；A - 立杆净截面面积 (cm 2)： A = 4.24；W - 立杆净截面抵抗矩(cm 3)：W = 4.49； - 钢管立杆抗压强度计算值 ( N/mm 2)；f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm 2；lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案25lo = k1uh (1)lo = (h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数，按照表1取值为：1.167 ；u - 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3，u =1.700；a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a =0.400 m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度 L o = k1uh = 1.1671.7001.500 = 2.976 m；Lo/i = 2975.850 / 15.900 = 187.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=10566.015/(0.205424.000) = 121.560 N/mm2；立杆稳定性计算 = 121.560 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！立杆计算长度 L o = h+2a = 1.500+0.4002 = 2.300 m；Lo/i = 2300.000 / 15.900 = 145.000 ；公式(2)的计算结果：由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.328 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=10566.015/(0.328424.000) = 75.975 N/mm2；立杆稳定性计算 = 75.975 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo = k1k2(h+2a) (3)k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.300 按照表2取值1.027 ；公式(3)的计算结果：立杆计算长度 L o = k1k2(h+2a) = 1.1671.027(1.500+0.4002) = 2.757 m；Lo/i = 2756.571 / 15.900 = 173.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.237 ；钢管立杆受压强度计算值 ；=10566.015/(0.237424.000) = 105.147 N/mm2；立杆稳定性计算 = 105.147 N/mm2 小于 f = 205.00满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。梁侧模计算一、梁侧模板基本参数计算断面宽度350mm，高度1200mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置6道，内龙骨采用5575mm木方。外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+300+300mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度13mm，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。威海金合轮胎高性能全钢子午胎项目-超高模板施工方案26木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。205205205205205 2003003001200mm350mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准