CA6140车床主轴箱的设计【全套CAD图纸+毕业论文答辩资料】

买文档就送全套 纸 14951605 或 1304139763 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 沈阳化工大学科亚学院 本科毕业论文 题 目： 车床主轴箱 设计 专 业： 机械设计制造及其自动化 班 级： 机制 1102 学生姓名： 王旻涵 指导教师： 侯志敏 论文提交日期： 2015 年 6 月 1 日 论文答辩日期： 2015 年 6 月 5 日 买文档就送全套 纸 14951605 或 1304139763 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 毕业设计（论文）任务书 机械设计制造及其自动化专业 1102 班 姓名 :王旻涵 毕业设计（论文）题目 :车床主轴箱 设计。 毕业设计（论文）内容： 1、零号图纸 1 张，二号图纸 3 张（装配图，零件图）； 2、计算说明书一份（ ，小 4字 30 页以上）。 毕业设计（论文）专题部分： 通过查阅资料及调研，要求设计一车床主轴箱 选合适的传动机构，适合小厂生产的零部件。 ；总体结构和成套图纸。 起止时间： 2015 年 3 月 6 至 2015 年 6 月 5 日 指导教师签字： 年 月 日 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 摘 要 伴随着国民经济的快速发展，机械行业的市场呈现出一片光明的景象，国外的先进技术和经验我们通过消化吸收，将其优点转化成我们的优势资源，利用其优点我们将在制造业中占有一席之地。主轴箱是机床中的重要零部件，它承担着整台机床动力传动的任务，机床的工作效率也受主轴箱的好坏影响，由此可见主轴箱的重要程度。 在机械行业中， 床为主体的切割 机，已广泛应用于零件加工行业，这样的设计主要是为 床主轴箱设计，设计内容包括确定主参数，传输方案及驱动系统图，主要部分是通过使用二维绘图软件设计和零部件加工计算 。 关键词 : 机床 ； 主轴箱 ； 零件 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 of is of to of a in is an it s be In as in of is of of is by to 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 目 录 第一章 引言 . 1 第二章 机床的规格和用途 . 2 第三章 主要技术参数 . 3 第四章 拟定传动方案和传动系统图 . 5 限转速的确定 . 5 比的确定 . 5 轴转速级数 Z 的求算 . 5 构网或结构式的确定 . 5 速图的绘制 . 5 第五章 计算和验算主要设计零件 . 7 轴箱的箱体 . 7 设计 I 轴及轴上零件 . 8 算普通 V 带传动 . 8 算多片式摩擦离合器 . 10 算齿轮 . 12 算传动轴 . 14 劳强度校核 轴承 . 16 设计轴及轴上零件 . 17 算齿轮 . 17 算传动轴 . 20 算轴组件的刚度 . 22 下载文档就送 纸全套 14951605 或 1304139763 轴及轴上零件设计 . 24 算齿轮 . 24 算传动轴 . 27 算轴组件的刚度 . 29 计轴及轴上零件 . 32 算齿轮 . 32 算传动轴 . 35 算轴组件的刚度 . 36 设计轴及轴上零件 . 36 算齿轮 . 37 算传动轴 . 38 算轴组件的刚度 . 39 总结 . 40 参考文献 . 41 致谢 . 42 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第一章 引言 1 第一章 引言 普通车床 又称为卧式车床， 因其主轴以水平方式放置 的缘 故 ，而被 称为卧式车 床 ，是车床中应用最广泛的一种，约占总数的 65%。 主要部件有：主轴箱、进给箱、溜板箱、刀架、尾架、光杠、丝杠和床身。 主轴箱： 主电机旋转经过一系列的变速机构，从一开始转正，负 2 种不同转向，使主轴得到需要，在同一时间进给箱接收主轴箱分离的力量，是主轴箱的任务。主轴是主轴箱的关键部件。直接影响工件的加工质量是在轴承运行稳定性是主要因素，减小主轴的旋转精度，是减少使用机床的价值。 进给箱： 被安装在进给箱中的变速机构，是调节 进给运动的， 其馈送或间距可以通过变速机构来调节 ，刀架 接收 通过光杠或丝 杠 传递的 运动。 溜板箱： 作为车床进给运动控制箱实际上是滑板 箱 ， 被固定在刀架底部 ， 可以和刀架一同进行 做纵向、横向进给、快速移动或螺纹加工。 为了方便操作机床，各种操作手柄和按钮被装在溜板箱上 。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第二章 机床的规格和用途 2 第二章 机床的规格和用途 主轴箱、进给箱、溜板箱、刀架、尾架、光杠、丝杠和床身是组成 床的组成部。滚动轴承作为的主轴三支撑；双轴滑移共用齿轮机构 作为 进给系统； 用 十字手柄 操作 纵向与横向进给， 伴 有快速电机。刚性 强 ，功率 高 ，操作 简洁是此机床的特点 。 床广泛的应用于机械加工行业中。加 工公制、英制、模数和径节螺纹均可用 床进行。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 主要技术参数 3 第三章 技术参数 工件最大回转直径： 在床面上 在床鞍上 工件最大长度： 0 0、1 5 0 0、1 0 0 0、7 5 0 主轴孔径： 主轴前端孔锥度： 主轴转速范围： 正传 0 反传 /4 加工螺纹范围： 公制 模数 径节 961 径节 进给量范围： 细化 r/纵向正常 r/加大 r/细化 r/横向正常 r/加大 r/刀架快速移动速度： 纵向 横向 主电机： 功率 转速 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第三章 主要技术参数 4 快速电机： 功率 转速 冷却泵： 功率 流量 升L/工件最大长度为 机床： 外形尺寸毫米 11901000668 量约 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 拟定传动方案和传动系统图 5 第四章 拟定传动方案和传动系统图 限转速 10mm/s 为主轴最 小 转速（ , 1400mm/s 为最 大 转速（ ， 14=/n m 比 是主轴转速数列的公比 轴转速级数 Z 24=1+n/l g =Z 构式 242232 转速图 （ 1）所选电动机 无特殊要求，用 Y 系列封闭自扇冷式鼠笼型三相异步电动机，来作为金属切削机床的驱动。 Y 系列电动机效率高，节能，噪声小，振动小，起动转矩大，运行安全，选择 4 是根据机床来确定， 1500 转 /分的同步转速 。 （ 2）总降速传动比 3106 . 6 7/nn=u I I dm 总降速传动比 ，主轴最低转速 过增加定比传动副，来减少齿轮和及径向与轴向尺寸，从而使总降速传动比分担开来。串联的各变速组中的最小传动比是由总降速传动比按“先缓后急”的递减原则分配来的。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 拟定传动方案和传动系统图 6 （ 3）传动轴轴数 传动轴数 6= （ 4）画转速图 画转速图可用传动轴数、主轴转速级数格距。在图上，电动机转速到主轴最低转速的总降速比是先分配的， 1) ku( k 在 串联的双轴传动间 . 各变速组的传动比射线按结构式的级比分配规律画上，传动副的传动比就确定了。见图 1， 轴运动转速图。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第四章 拟定传动方案和传动系统图 7 图 1 轴运动转速图 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 8 第五章 计算和验算主要设计零件 体 主轴箱中包含主轴、变速机构、操作机构和润滑系统等。确保运动参数和较高的传动效率是主轴箱应该做到的，充足的强度，较低噪声，操作方便，良好的工艺性传动件是传动件应具备的特性。 这种设计材料的选择中等强度 ，灰铸铁 为最广泛 , 选用材料，根据其外形轮廓尺寸 (长 宽 高 )选取最小壁厚， 体积小于 500500300 3壁厚选取 8 体积大于 500500 30000500 3壁厚选取 10 体积大于 800800500 3壁厚选取 12 扭转刚度下降 10%受到箱体轴承孔的影响，导致弯曲刚度大幅下降，通过用凸台和加强筋来 补足因开口而受到削弱的刚度；还可适当增加壁厚来进一步保证。 支撑和定位的作用是身在主轴箱。在主轴箱中，有通过安装孔位置可以完成 15根轴的定位，从而，确定盒体上的安装孔的位置是非常重要的。考虑到安装之间的齿轮啮合并相互干扰是决定轴孔的位置，在箱主体的主要问题由轴安装孔的位置测定每个以适应齿轮和变位系数的中心距来画，计算公式为： ：中 心距 变 中心距 变y（d2+( a )中心距 ) （ 5 1 0 5 . 7 5 . 2 5/2）38+56(- 9 4 . 5 . 2 5/2）34+50(- 7 2 . 2 5/2）34+30(=- 9 0 . 2 5/2）41+39(=- 1 2 5 . 5/2）50+50(=- 8 8 /2）44+44(=- 1 6 8 /2）58+26(=- 8 4 /2）26+58(=- 1 1 6 /2）58+58(=- 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 9 6 6 /2）33+33(=- 5 8 /2）33+25(=- 因此得出箱体上各轴安装孔的位置，见图 2，安装孔位置图 图 2 安装孔位置图 不同类型的机床，定位安装主轴传动方式也有所不同，是固定的，移动的。在箱上的两个小垂直平面座的平面底部的盒子，以及压力板的底部固定有螺栓，称为固定式。单件式铸造成型是其轴箱体，由于安装的需要进行了相应的调整，以在箱体的底部。通过床的整体设计、使用喜好颜色的人，以确定框的颜色，框具有保留详见身体部位在图中的空间。 设计 I 轴及轴上零件 算普通 V 带传动 普通 V 带应保证带传动不打滑和能够提供的最大功率和 疲劳强度 、 寿命必须满足 设计功率 P（ ， （ 5 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 10 其中工况系数 通过机床设计指导，得 1 . 1 1 1 1 2 . 1dP k W 1 带速 1 1 / ( 6 0 1 0 0 0 ) 9 . 8 6 /dv d n m s v 2 1000选中心距，0 0弯曲数增加；相反，易振动。 2210 0 1 20()2 ( ) 2 7 2 2 . 524 d a d d m (5通过机床设计指导得 ,带基准长度 28000 ; 000 40 1s 为带挠曲次数， 表示； 实际中心距 2a A A B 12() 1 0 8 . 748d d dL d 221() 12508故 21 0 8 . 7 1 0 8 . 7 1 2 5 0 2 2 3a m m 小带轮包角 1 211 1 8 0 2 s i n 1 5 4 . 0 9 1 2 02a 通过机床设计指导得 ,单根 V 带的基本额定功率 1 ； V 带基本额定功率增量111(1 )b n K 其中弯曲影响系数 , 0 动比系数 ,1 ； 带的根数 11() P K K 其中 K， 包角修正系数， 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 11 带长修正系数， 故11 2 . 1 3 . 8 9( 2 . 2 8 0 . 1 6 ) 0 . 9 3 1 . 0 1z 圆 z 取 4； 单根带初拉力20 2 . 55 0 0 ( 1 )q vv z K （ 5 q 是带每米 重 量， 由 上得0F 受带的压力，见图 3，带对轴压力图 图 3 带对轴压力图 101 5 4 . 0 92 s i n 2 5 8 . 2 3 4 s i n 4 5 3 . 9 822Q F z N （ 5 算多片式摩擦离合器 对 于 片式摩擦离合器 的 设计，首先根据机床结构 选 择 离合器的尺寸，确定为轴装式时，外摩擦片的内径 d 比小 2 6离合器的径向和轴向尺寸 由 内部摩擦片整体直径 d 确定 ， d 会影响 主轴箱内部布局结构都会，所以应 正确选取 。 计算摩擦片对数 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 12 2fZ 20Dbp （ 5 其中 扭矩； 955 410510 ; 额定功率； 计算转速； ， 传动效率； K， 安全系数，取 f， 摩擦系数，磨擦片材质 是 淬火钢，通过机床设计指导得 ， f= 0D， 平均直径 ; 0D 67 2）d+D(=； B， 接触宽度； 2 32）b ； p ， 许用压强； p 0vK mK 0， 基本许用压强，通过机床设计指导 ， 得 速度修正系数 。 02 410 )m/.= 平均圆周速度通过机床设计指导得 接合次数修正系数，通过机床设计指导得 摩擦结合面数修正系数，通过机床设计指导得 2f Z 20Dbp 11 按空载功率损耗 摩擦离合器的轴向压紧力 Q 可最后确定，计算如下： Q=0 20) 10 符号意义同上。 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 13 选择所述衬里的厚度通常为 1、 2（ ， 用于 内外层分离 的 最大间隙 ， 常用 10 或 15 钢 摩擦片材料 ， 衬里应该已高耐磨损性，较大的摩擦系数，良好的耐高温性 ， 表面渗碳 ,及 62 的淬火硬度。 图 4 多片式摩擦离合器图 。 轮的验算 检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力 验算接触应力的公式如下 1 2 3 K K K NZ m u B n j （ 5 验算弯曲应力的公如下 51 2 3w 22 0 8 1 1 0 ()S K K N M P aZ m B Y n （ 5 其中 N， 传递功率， =； 160 5 T， 工作期限（齿轮总工作时间（ h），0000h15000=，同一变速组 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 14 总工作时间 / s 。 ， P， 传动副数； 1n， 最低转速 ； 基准循环次数；（以下均参见机床设计指导） M， 疲劳曲线指数； 速度转化系数； 功率利用系数； 材料强化系数； K= K= 1K， 工作情况系数，中等冲击主运动，1K 2K， 动载荷系数； 3K， 齿向载荷分布系数； Y， 标准齿轮齿形系数； j， 许用接触应力； w， 许用弯曲应力）。 验算，j或w不合格时， 最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，齿宽再次调 整或齿模数的选择。 采用整淬的方式对 I 轴上的齿轮进行热处理。 传至 I 轴时最大转速： 1 130 8 2 0 / m i n r 130 0 . 9 8 0 . 5 1 1230 N = 2 0 / m i n r3离合器两齿轮，齿数最少 0 为，齿宽 1 =u，1 2 m m=B 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 15 j= 32 0 8 1 1 0 (1 . 0 5 1 ) 1 . 2 1 . 3 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 6 2 5 1 0 1 8 . 1 55 0 2 . 2 5 1 . 0 5 1 2 8 2 0 j 1250 符合要求。 验算 6 的齿轮： j= 32 0 8 1 1 0 (1 . 0 5 1 ) 1 . 2 1 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 6 2 5 9105 6 2 . 2 5 1 . 0 5 1 2 8 2 0 j 1250 符合强度要求，见图 5，齿轮图。 图 5 齿轮图 算传动轴 传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。 计算花轴 键轴抗弯断面惯性矩 I 42 4( ) ( ) ()64d b N D d D dI m m 04 (5 其中 d，小径； I，大径； b，键宽； N，键数； 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 16 计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段 ： 4 5 1 0 ( N m m )扭= 445 . 6 2 59 5 5 1 0 6 . 5 5 1 0820 N m m （ 5 其中 N， 最大功率 ； 计算转速 ； 齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载荷 4 32 2 6 . 5 5 1 0 2 . 3 4 1 0 6 扭 （ 5 其中 D， 直径 。 径向力 ( ) / c o s ( ) t g N （ 5 其中 ， 啮合角 20 ； ， 齿面摩擦角 ， 螺旋角 0 故 30 . 5 1 . 1 7 1 0 挤压应力为： m a ( )()nj y j P aD d l N K （ 5 其中 传递的最大转矩； D， 大径 ； D， 小径； L， 工作长度 ， ； N， 键数； K， 载荷分布不均匀系数 4228 6 . 5 5 1 0 3 . 6 2 0 ( )( 3 8 3 2 . 2 ) 8 5 6 0 . 7j y j a M P a 故合格，见图 6，花键轴图 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 17 图 6 花键轴图 劳强度校核 轴承 滚动轴承 为 传动轴，导致 无法工作的 原因是疲劳破坏， 所以 需要疲劳验算。计算额定寿命 ）（K 0 2 )( （ 5 或按计算符合 计算公式进行计算： )( n K （ 5 其中 寿命； 算动载荷； T，工作期限，取 10000时。 C， 额定负载 , 速度系数， 1003n if n，计算转速 寿命系数，500 ， 于 轴 承 的 工 作 期 限 ； ， 寿命系数，球轴承 等于 3，滚子轴承 等于 103 ； 工作情况系数， ； 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 18 功率利用系数； 速度转化系数； P 当量动载荷用 ； 1 2 4 8 6 3 nL h T2 3 2 0 0 3 nL h T3 1 9 8 5 2 nL h T故合格。 设计轴及轴上零件 算齿轮 检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力 验算接触应力 : 1 2 3 K K K NZ m u B n （ j （ 5 验算弯曲应力 ： 51 2 3w 22 0 8 1 1 0 ()S K K N M P aZ m B Y n （ 5 =； U， 齿数之比（大齿轮与小齿轮），当 u 大于等于 1， “+”号外啮合， “-”号内啮合； 寿命系数： S T n N K K K其中 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 19 160 5 T， 工作期限（齿轮总工作时间（ h），0000h15000=，同一变速组 总工作时间 / s K= K= 验算，j或w不合格时， 最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，齿宽再次调整或齿模数的选择。 采用整淬的方式对双联滑移齿轮热处理。 传至 轴时最大转速为： 1 3 0 5 61 4 5 0 1 2 0 7 . 7 8 / m i 0 3 8 361 3 0 5 60 . 9 8 0 . 9 9 0 . 7 6 92 3 0 3 8 m = 2 0 7 . 7 8 / m i n r3双联滑移齿轮，齿数最少 8 ，齿宽 14 u j 32 0 8 1 1 0 (1 . 0 5 1 ) 1 . 2 1 . 3 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 4 21 1 9 5 . 8 23 8 2 . 2 5 1 . 0 5 1 4 1 2 0 7 . 7 8 j 1250 符合标准。 验算齿轮 9 ： 采用整淬 1 2 0 7 . 7 8 / m i n r3 71 3 0 5 6 0 . 9 8 0 . 9 9 0 . 7 6 12 3 0 3 8 = 4 1=u j 32 0 8 1 1 0 (1 1 ) 1 . 2 1 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 7 11 0 2 7 . 9 43 9 2 . 2 5 1 1 4 1 2 0 7 . 7 8 j 1250 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 20 齿轮合格。 验算齿轮 2 ： 采用整淬 1 2 0 7 . 7 8 / m i n r3 721 3 0 5 6 3 9 0 . 9 8 0 . 9 9 0 . 9 7 0 . 6 8 02 3 0 3 8 4 1 =N 4 u 4= j 32 0 8 1 1 0 ( 4 1 ) 1 . 2 1 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 19 2 7 . 4 92 2 2 . 2 5 4 1 4 1 2 0 7 . 7 8 j 1250齿轮合格。 验算齿轮 0 ： 采用整淬 1 2 0 7 . 7 8 / m i n r3 71 3 0 5 6 0 . 9 8 0 . 9 9 0 . 6 8 02 3 0 3 8 =N 14 1=u j 32 0 8 1 1 0 (1 1 ) 1 . 2 1 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 1 1 1 3 1 . 2 43 0 2 . 2 5 1 1 4 1 2 0 7 . 7 8 j 1250齿轮合格。 算传动轴 传动轴的方面，除了过载轴，强度，其他不必，通常仅刚度检查。 计算花轴键的轴抗弯断面惯性矩 I 如下 42 4( ) ( ) ()64d b N D d D dI m m 04 （ 5 计算弯曲载荷，最大扭矩通常采取的险段 ： 4 5 1 0 ( N m m )扭 445 . 4 29 5 5 1 0 4 . 5 1 1 01 1 4 8 . 8 6 N m m （ 5 齿轮的输入扭矩和齿轮圆周力和径向力的输出转矩，齿轮圆周力是在轴弯曲载荷 4 32 2 4 . 5 1 1 0N 1 . 8 0 4 1 0 0 扭 （ ） （ 5 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 21 齿轮的径向力 ( ) / c o s ( ) 9 0 2 t g N N （ 5 22()0 . 1 m m （ 5 符合条件。 验算侧挤压应力 侧表面的挤压应力： m a ( )()nj y j P aD d l N K （ 5 4228 4 . 5 1 1 0 2 . 0 4 2 0 ( )( 3 6 3 2 ) 1 1 6 8 0 . 7j y j a M P a 故合格，见图 7，花键轴图 图 7 花键轴图 算轴组件的刚度 具有在主轴部件的刚度有很大的影响是跨度，画主轴组件的结构后 ，计算合理跨距 L。，对图的修改更加有力， L。远小于 跨距 时，三支撑结构应被考虑。 主轴组件的灵活性式系统在主井和灵活性的轴承两相叠加主轴终点 C，极值公是 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 22 3 6 6 10o l C C （ 5 其中 L。 ， 合理跨距； C ， 主轴悬伸梁； 后支撑轴承刚度； 前支撑轴承刚度； 求解可得一实根： 33 212( 1 ) ( )12()( 1 )( 1 )m m 并 且滚动轴承 为 传动轴，导致 无法工作的 原因是疲劳破坏， 所以 需要疲劳验算 。计算额定寿命 ）（ 0 k （ 5 按符合 公式计算： )( n K （ 5 1 2 4 8 6 3 nL h T2 3 2 0 0 3 nL h T3 1 9 8 5 2 nL h T故合格，见图 8，轴承图 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 23 图 8 轴承图 计轴及轴上零件 算齿轮 算齿轮 检查齿轮的强度，应选择相同的模承载的最大最小齿轮，接触应力的齿数和弯曲应力计算。通用齿轮齿面接触应力计算的高速传输，齿轮齿根弯曲应力计算低速驱动。在硬齿面，软核渗碳齿轮淬火，一定要检查齿根弯曲应力。 验算接触应力 ： 1 2 3 K K K NZ m u B n ）j （ 5 验算弯曲应力 ： 51 2 3w 22 0 8 1 1 0 ()S K K N M P aZ m B Y n （ 5 U 齿数之比，当 u 大于等于 1， “+”号外啮合， “-”号内啮合； S T n N K K K160 5 沈阳化工大学科亚学院学士学位论文 第五章 计算和验算主要设计零件 24 0000h15000=，同一 变速组 ， 总工作时间 / s K= K= 验算，j或w不合格时， 最初选择的材料或热处理方法可以改变，也不能满足，齿宽再次调整或齿模数的选择。 采用整淬的方式对三联滑移齿轮热处理 传至三轴时的最大转速为： 1 3 0 5 6 3 91 4 5 0 1 1 4 8 . 8 6 / m i 0 3 8 4 1 371 3 0 5 6 3 90 . 9 8 0 . 9 9 0 . 7 2 32 3 0 3 8 4 1 = 1 4 8 . 8 6 / m i n r3三联滑移齿轮，齿数最少 ，齿宽 12 u j 32 0 8 1 1 0 (1 . 0 5 1 ) 1 . 2 1 . 3 1 . 0 4 3 . 7 2 5 . 4 211894 1 2 . 2 5 1 . 0 5 2 0 1 1 4 8 .