资源目录
压缩包内文档预览：(预览前20页/共60页)
编号：1129815
类型：共享资源
大小：4.50MB
格式：RAR
上传时间：2017-04-02
上传人：机****料
认证信息
个人认证
高**（实名认证）
河南
IP属地：河南
50
积分
- 关 键 词：
-
挖掘机
工作
装置
结构设计
全套
cad
图纸
- 资源描述：
-
- 内容简介：
-
外文翻译资料 1 机电一体化技术及其应用研究 1 机电一体化技术发展 机电一体化是机械、微、控制、机、信息处理等多学科的交叉融合，其发展和进步有赖于相关技术的进步与发展，其主要发展方向有数字化、智能化、模块化、化、人性化、微型化、集成化、带源化和绿色化。 字化 微控制器及其发展奠定了机电产品数字化的基础，如不断发展的数控机床和机器人；而计算机网络的迅速崛起，为数字化设计与制造铺平了道路，如虚拟设计、计算机集成制造等。数字化要求机电一体化产品的软件具有高可靠性、易操作性、可维护性、自诊断能力以及友好人机界面。 数字化的实现将便于远程操作、诊断和修复。 能化 即要求机电产品有一定的智能 ,使它具有类似人的逻辑思考、判断推理、自主决策等能力。例如在 控机床上增加人机对话功能，设置智能 I/O 接口和智能工艺数据库，会给使用、操作和维护带来极大的方便。随着模糊控制、神经网络、灰色、小波理论、混沌与分岔等人工智能技术的进步与发展，为机电一体化技术发展开辟了广阔天地。 块化 由于机电一体化产品种类和生产厂家繁多，研制和开发具有标准机械接口、动力接口、环境接口的机电一体化产品单元模块是一项复杂而 有前途的工作。如研制具有集减速、变频调速电机一体的动力驱动单元；具有视觉、图像处理、识别和测距等功能的电机一体控制单元等。这样，在产品开发设计时，可以利用这些标准模块化单元迅速开发出新的产品。 络化 由于网络的普及，基于网络的各种远程控制和监视技术方兴未艾。而远程控制的终端设备本身就是机电一体化产品，现场总线和局域网技术使家用电器网络化成为可能，利用家庭网络把各种家用电器连接成以计算机为中心的计算机集成家用电器系统，使人们在家里可充分享受各种高技术带来的好处，因此，机电一体化产品无疑应朝网络化 方向发展。 性化 机电一体化产品的最终使用对象是人，如何给机电一体化产品赋予人的智能、情感和人性显得愈来愈重要，机电一体化产品除了完善的性能外，还要求在外文翻译资料 2 色彩、造型等方面与环境相协调，使用这些产品，对人来说还是一种享受，如家用机器人的最高境界就是人机一体化。 型化 微型化是精细加工技术发展的必然，也是提高效率的需要。微机电系统(称 指可批量制作的，集微型机构、微型传感器、微型执行器以及信号处理和控制 电路，直至接口、通信和电源等于一体的微型器件或系统。自 1986 年美国斯坦福大学研制出第一个医用微探针， 1988 年美国加州大学 校研制出第一个微电机以来，国内外在艺、材料以及微观机理方面取得了很大进展，开发出各种 件和系统，如各种微型传感器（压力传感器、微加速度计、微触觉传感器），各种微构件（微膜、微粱、微探针、微连杆、微齿轮、微轴承、微泵、微弹簧以及微机器人等）。 成化 集成化既包含各种技术的相互渗透、相互融合和各种产品不同结构的优化与复合，又包含在生产过程 中同时处理加工、装配、检测、管理等多种工序。为了实现多品种、小批量生产的自动化与高效率，应使系统具有更广泛的柔性。首先可将系统分解为若干层次，使系统功能分散，并使各部分协调而又安全地运转，然后再通过软、硬件将各个层次有机地联系起来，使其性能最优、功能最强。 源化 是指机电一体化产品自身带有能源，如太阳能电池、燃料电池和大容量电池。由于在许多场合无法使用电能，因而对于运动的机电一体化产品，自带动力源具有独特的好处。带源化是机电一体化产品的发展方向之一。 色化 技术的发展给人们的生活 带来巨大变化，在物质丰富的同时也带来资源减少、生态环境恶化的后果。所以，人们呼唤保护环境，回归，实现可持续发展，绿色产品概念在这种呼声中应运而生。绿色产品是指低能耗、低材耗、低污染、舒适、协调而可再生利用的产品。在其设计、制造、使用和销毁时应符合环保和人类健康的要求，机电一体化产品的绿色化主要是指在其使用时不污染生态环境，产品寿命结束时，产品可分解和再生利用。 2 机电一体化技术在钢铁中应用 在钢铁企业中，机电一体化系统是以微处理机为核心，把微机、工控机、数外文翻译资料 3 据通讯、显示装置、仪表等技术有机的结合起来，采用组装合并方式，为实现工程大系统的综合一体化创造有力条件，增强系统控制精度、质量和可靠性。机电一体化技术在钢铁企业中主要应用于以下几个方面： 能化控制技术 (由于钢铁具有大型化、高速化和连续化的特点，传统的控制技术遇到了难以克服的困难，因此非常有必要采用智能控制技术。智能控制技术主要包括专家系统、模糊控制和神经等，智能控制技术广泛于钢铁的产品设计、生产、控制、设备与产品质量 诊断等各个方面，如高炉控制系统、电炉和连铸车间、轧钢系统、炼钢 连铸 轧钢综合调度系统、冷连轧等。 布式控制系统 ( 分布式控制系统采用一台中央机指挥若干台面向控制的现场测控计算机和智能控制单元。分布式控制系统可以是两级的、三级的或更多级的。利用计算机对生产过程进行集中监视、操作、管理和分散控制。随着测控技术的，分布式控制系统的功能越来越多。不仅可以实现生产过程控制，而且还可以实现在线最优化、生产过程实时调度、生产计划统计管理功能，成为一种测、控、管一体化的综合系统。 有特 点控制功能多样化、操作简便、系统可以扩展、维护方便、可靠性高等特点。 监视集中控制分散，故障面小，而且系统具有连锁保护功能，采用了系统故障人工手动控制操作措施，使系统可靠性高。分布式控制系统与集中型控制系统相比，其功能更强，具有更高的安全性。是当前大型机电一体化系统的主要潮流。 放式控制系统 (开放控制系统 (计算机技术发展所引出的新的结构体系概念。“开放”意味着对一种标准的信息交换规程的共识和支持，按此标准设计的系统，可以实现不同厂家 产品的兼容和互换，且资源共享。开放控制系统通过工业通信网络使各种控制设备、管理计算机互联，实现控制与经营、管理、决策的集成，通过现场总线使现场仪表与控制室的控制设备互联，实现测量与控制一体化。 算机集成制造系统 (钢铁企业的 将人与生产经营、生产管理以及过程控制连成一体，用以实现从原料进厂，生产加工到产品发货的整个生产过程全局和过程一体化控外文翻译资料 4 制。目前钢铁企业已基本实现了过程自动化，但这种“自动化孤岛”式的单机自动化缺乏信息资源的共享和生产过程的统一管理，难以适应钢铁生产的要求。 未来钢铁企业竞争的焦点是多品种、小批量生产，质优价廉，及时交货。为了提高生产率、节能降耗、减少人员及现有库存，加速资金周转，实现生产、经营、管理整体优化，关键就是加强管理，获取必须的效益，提高了企业的竞争力。美国、日本等一些大型钢铁企业在 20 世纪 80 年代已广泛实现 。 场总线技术 ( 现场总线技术 ( 连接设置在现场的仪表与设置在控制室内的控制设备之间的数字式、双向、多站通信链路。采用现场总线技术取代现行的信号传输技术 (如 4 20 C 直 流传输 )就能使更多的信息在智能化现场仪表装置与更高一级的控制系统之间在共同的通信媒体上进行双向传送。通过现场总线连接可省去 66%或更多的现场信号连接导线。现场总线的引入导致变革和新一代围绕开放自动化系统的现场总线化仪表，如智能变送器、智能执行器、现场总线化检测仪表、现场总线化 现场就地控制站等的发展。 流传动技术 传动技术在钢铁工业中起作至关重要的作用。随着电力技术和微电子技术的发展，交流调速技术的发展非常迅速。由于 交流传动的优越性，电气传动技术在不久的将来由交流传动全面取代直流传动，数字技术的发展，使复杂的矢量控制技术实用化得以实现，交流调速系统的调速性能已达到和超过直流调速水平。现在无论大容量电机或中小容量电机都可以使用同步电机或异步电机实现可逆平滑调速。交流传动系统在轧钢生产中一出现就受到用户的欢迎，应用不断扩大。 外文资料翻译 1 n is on of of of a of a of of as NC of as of a of it is to in NC / O of as of up a As of of a is a If is to of 文资料翻译 2 as in we As of of is of to AN a to a as of so in be of of be no 1.5 of is to of is in to it so on of or a to as is of 1.6 is a in to to be by is of or 986 1988 at at of as . 外文资料翻译 3 a of of of in at In to of a be to of at be to 1.8 to as As on be to a of of in s in at of of in of is of In of be in of is to of is at of of 2 in of in In of at of as by of a 文资料翻译 4 in in in As a of it is to in as a of a be or to on of be of be as a of be is of is to a of Is of 外文资料翻译 5 is of by a of in be of so to to to is be to of to of of of of of is of of of In to of is to to of of in 980s is in of in to 0 C 外文资料翻译 6 it in in on be 6% or to of CS of as C in a of C C to of in C C of to AC C or be to or AC in of as a to 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 1 页 共 61 页 目录 1 绪论 . 3 题背景及目的 . 3 内外研究状况 . 3 题研究方法 . 4 文构成及研究内容 . 4 2 总体方案设计 . 5 作装置构 成 . 5 臂及斗杆的结构形式 . 7 臂油缸与铲斗油缸的布置 . 7 2. 4 铲斗与铲斗油缸的连接方式 . 8 斗的结构选择 . 8 始几何参数的确定 . 9 3 工作装置运动学分析 . 10 臂运动分析 . 10 杆的运动分析 . 11 3. 3 铲斗的运动分析 . 12 殊工作位置计算： . 16 4 基本尺寸的确定 . 19 形参数的确定 . 19 臂机构参数的选择 . 20 1与 A 点坐标的选取 . 20 选择 . 20 计算 . 20 计算 . 21 臂机构基本参数的校核 . 22 臂机构闭锁力的校核 . 22 斗处于最大挖掘半径时动臂油缸提升力矩的校核 . 24 斗处于最大高度时 ,动臂提升力矩的校核 . 25 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 2 页 共 61 页 杆机构基本参数的选择 . 26 斗机构基本参数的选择 . 27 角范围 . 27 斗机构其它基本参数的计算 . 27 5 工作装置结构设计 . 29 杆的结构设计 . 29 杆的受力分析 . 29 构尺寸的计算 . 39 臂结构设计 . 41 一工况位置 . 41 二工况位置： . 46 力图和弯矩图的求解 : . 48 斗的设计 . 55 斗斗形尺寸的设计 . 55 斗斗齿的结构计算： . 55 斗的绘制： . 56 6 销轴与衬套的设计 . 58 轴的设计 . 58 轴用螺栓的设计： . 58 套的设计： . 58 7 总结 . 60 参考文献 . 61 致谢 . 错误 !未定义书签。 附件一 开题报告 . 错误 !未定义书签。 附件二 外文翻译 . 错误 !未定义书签。 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 3 页 共 61 页 挖掘机工作装置结构设计 1 绪论 题背景及目 的 挖掘机在国民经济建设的许多行业被广泛地采用，如工业与民用建筑、交通运输、水利电气工程、农田改造、矿山采掘以及现代化军事工程等等行业的机械化施工中。据统计，一般工程施工中约有 60%的土方量、露天矿山中 80%的剥离量和采掘量是用挖掘机完成的。 随着我国基础设施建设的深入和在建设中挖掘机的广泛应用，挖掘机市场有着广阔的发展空间，因此发展满足我国国情所需 要的挖掘机是十分必要的。而工作装置作为挖掘机的重要组成部分，对其研究和控制是对整机开发的基础。 反铲式单斗液压挖掘机工作装置是一个较复杂的空间机构，国内外对其运动分析、机构和结构参数优化设计方面都作了较深入的研究，具体的设计特别是中型挖掘机的设计已经趋于成熟。而关于反铲式单斗液压挖掘机的相关文献也很多，这些文献从不同侧面对工作装置的设计进行了论述。而笔者的设计知识和水平还只是一个学步的孩子，进行本课题的设计是为对挖掘机的工作装置设计有一些大体的认识，巩固所学的知识和提高设计能力。 内外研究状况 当前 ，国际上挖掘机的生产正向大型化、微型化、多能化和专用化的方向发展。国外挖掘机行业重视采用新技术、新工艺、新结构和新材料，加快了向标准化、系列化、通用化发展的步伐。我国己经形成了挖掘机的系列化生产，近年来还开发了许多新产品，引进了国外的一些先进的生产率较高的挖掘机型号 1。 由于使用性能、技术指标和经济指标上的优越，世界上许多国家，特别是工业发达国家，都在大力发展单斗液压挖掘机。目前，单斗液压挖掘机的发展着眼于动力和传动系统的改进以达到高效节能 ;应用范围不断扩大，成本不断降低，向标准化、模块化发展，以提高零 部件、配件的可靠性，从而保证整机的可靠性 ;电子计算机监测与控制，购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 4 页 共 61 页 实现机电一体化 ;提高机械作业性能，降低噪音，减少停机维修时间，提高适应能力，消除公害，纵观未来，单斗液压挖掘机有以下的趋势 : （ 1）向大型化发展的同时向微型化发展。 （ 2）更为普遍地采用节能技术。 （ 3）不断提高可靠性和使用寿命。 （ 4）工作装置结构不断改进，工作范围不断扩大。 （ 5）由内燃机驱动向电力驱动发展。 （ 6）液压系统不断改进，液压元件不断更新。 （ 7）应用微电子、气、液等机电一体化综合技术。 （ 8）增大铲斗容量，加大功率，提高生产效 率。 （ 9）人机工程学在设计中的充分利用。 题研究方法 本文作者对三一重工生产的 得了工作装置的大体数据资料。再结合同济大学出版的单斗液压挖掘机，利用旋转矢量法和力学知识分别对单斗液压挖掘机的工作装置进行运动学分析和力学计算。根据运动学分析和力学计算的结果得到工作装置的基本尺寸和结构尺寸。然后用 文构成及研究内容 本论文主要对由动臂、斗杆、铲斗、销轴、连杆机构组成挖掘机工作装置进行设计。具体内容包括以下五部分 : (1) 挖机工作装置的总体设计。 (2) 挖掘机的工作装置详细的机构运动学分析。 (3) 工作装置各部分的基本尺寸的计算和验证。 (4) 工作装置主要部件的结构设计。 (5) 销轴的设计及螺栓等标准件进行选型。 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 5 页 共 61 页 2 总体方案设计 作装置构成 12- 动臂； 3 4 5 6 7 8 9 10 11 图 2作装置组成图 图 2液压挖掘机工作装置基本组成及传动示意图，如图所示反铲工作装置由铲斗 5、连杆 9、斗杆 11、动臂 2、相应的三组液压缸 1, 4,10 等组成。动臂下铰点铰接在转台上，通过动臂缸的伸缩，使动臂连同整个工作装置绕动臂下铰点转动。依靠斗杆缸使斗杆绕动臂的上铰点转动，而铲斗铰接于斗杆前端，通过铲斗缸和连杆则使铲斗绕斗杆前铰点转动。 挖掘作业时，接通回转马达、转动转台，使工作装置转到挖掘位置，同时操纵动臂缸小腔进油使液压缸回缩，动臂下降至铲斗触地后再操纵斗杆缸或铲斗缸，液压缸大腔进油而伸长，使铲斗进行挖掘和装载工作。铲斗装满后，铲斗缸和斗杆缸停动并操纵动臂缸大腔进油，使动臂抬起，随即接通回转 马达，使工作装置转到卸载位置，再操纵铲斗缸或斗杆缸回缩，使铲斗翻转进行卸土。卸完后，工作装置再转至挖掘位置进行第二次挖掘循环 2。 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 6 页 共 61 页 在实际挖掘作业中，由于土质情况、挖掘面条件以及挖掘机液压系统的不同，反铲装置三种液压缸在挖掘循环中的动作配合可以是多样的、随机的。上述过程仅为一般的理想过程。 挖掘机工作装置的大臂与斗杆是变截面的箱梁结构，铲斗是由厚度很薄的钢板焊接而成。各油缸可看作是只承受拉压载荷的杆。根据以上特征，可以对工作装置进行适当简化处理 3。则可知单斗液压挖掘机的工作装置可以看成是由动臂、斗杆、 铲斗、动臂油缸、斗杆油缸、铲斗油缸及连杆机构组成的具有三自由度的六杆机构，处理的具体简图如 2一步简化得图如 2 图 2作装置结构简图 1234567、动臂油缸 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 7 页 共 61 页 图 2作装置结构简化图 挖掘机的工作装置经上面的简化后实质是一组平面连杆机构，自由度是 3，即工作装置的几何位置由动臂油缸长度 杆油缸长度 斗油缸长度 定，当 3 为某一确定的值时，工作装置的位置也就能够确定 2。 臂及斗杆的结构形式 动臂采用整体式弯动臂，这种结构形式在中型挖掘机中应用较为广泛。其结构简单、价廉，刚度相同时结构重量较组合式动臂轻 3，且有利于得到较大的挖掘深度。 斗杆也有整体式和组合式两种，大多数挖掘机采用整体式斗杆。在本设计中由于不需要调节斗杆的长度，故也采用整体式斗杆。 臂油缸与铲斗油缸的布置 动臂油缸装在动臂的前下方，动臂的下支承点（即动臂与转台的铰点）设在转台回转中心之前并稍高于转台平面 3，这 样的布置有利于反铲的挖掘深度。油缸活塞杆端部与动臂的铰点设在动臂箱体的中间，这样虽然削弱了动臂的结构强度，但不影响动臂的下降幅度。并且布置中，动臂油缸在动臂的两侧各装一只，这样的双动臂在结构上起到加强筋的作用，以弥补前面的不足。具体结构如图 2 1 2=动臂油缸 图 2臂油缸铰接示意图 1 2 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 8 页 共 61 页 2. 4 铲斗与铲斗油缸的连接方式 本方案中采用六连杆的布置方式，相比四连杆布置方式而言在相同的铲斗油缸 行程下能得到较大的铲斗转角，改善了机构的传动特性。该布置中 1杆与 2杆的铰接位置虽然使铲斗的转角减少但保证能得到足够大的铲斗平均挖掘力。如图 2 1 2 3图 2斗连接布置示意图 斗的结构选择 铲斗结构形状和参数的合理选择对挖掘机的作业效果影响很大，其应满足以下的要求 1： （ 1） 有利于物料的自由流动。铲斗内壁不宜设置横向凸缘、棱角等。斗底的纵向剖面形状要适合于各种物料的运动规律。 （ 2） 要使物料易 于卸尽。 （ 3） 为使装进铲斗的物料不易于卸出，铲斗的宽度与物料的粒径之比应大于 4，大于 50时，颗粒尺寸不考虑，视物料为均质。 综上考虑，选用中型挖掘机常用的铲斗结构，基本结构如图 2 3 2 1 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 9 页 共 61 页 图 2斗 斗齿的安装连接采用橡胶卡销式，结构示意图如 2 1； 2 橡胶卡销； 3 齿座； 4 斗齿 图 2销式斗齿结构示意图 始几何参数的确定 （ 1） 动臂与斗杆的长度比 于所设计的挖机适用性较强，一般不替换工作装置，故取中间比例方案， 步选取 l1/ （ 2） 铲斗斗容与主参数的选择 斗容在任务书中已经给出： q =0.9 经验公式和比拟法初选： 600 3） 工作装置液压系统主参数的初步选择 各工作油缸的缸径选择要考虑到液压系统的工作压力和“三化“要求。初选动臂油缸内径 40塞杆的直径 0杆油缸的内径 40塞杆的直径0斗油缸的内径 10塞杆的直径 0由经验公式和其它机型的参考初选动臂油缸行程 000杆油 缸行程 500斗油缸行程300按经验公式初选各油缸全伸长度与全缩长度之比： 1=2=3=照任务书的要求选择工作装置液压系统的工作压力 P=锁压力 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 10 页 共 61 页 3 工作装置运动学分析 臂运动分析 :臂油缸的最短长度； :臂油缸的伸出的最大长度； A：动臂油缸的下铰点； B： 动臂油缸的上铰点； C：动臂的下铰点 . 图 3臂摆角范围计算简图 1 是 臂上任意一点在任一时刻也都是 图 3中 :臂油缸的最短长度； :动臂油缸两铰点分别与动臂下铰点连线夹角的最小值； :臂油缸两铰点分别与动臂下铰点连线夹角的最大值； A：动臂油缸的下铰点； B：动臂油缸的上铰点； C：动臂的下铰点。 则有： 在三角形 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 11 页 共 61 页 = l 7l 5 1 = 12） /2l7l 5 (3在三角形 = l 7l 1 20 = l7l 1 (3由图 3得到 21 的表达式： 21 =20+11 (3当 U 之下时 21 为负，否则为正。 l1F = (3 XA+ C = YA+ (3动臂油缸的力臂 e1 (3显然动臂油缸的最大作用力臂 令 = = 时 = 2 1 = (3杆的运动分析 如下图 3D 点为斗杆油缸与动臂的铰点点， F 点为动臂与斗杆的铰点， E 点为斗杆油缸与斗杆的铰点。斗杆的位置参数是 里只讨论斗杆相对于动臂的运动，即只考虑 影响。 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 12 页 共 61 页 铰点点； 斗杆摆角 . 图 3杆机构摆角计算简图 在三角形 l 8l 9 2 = l8l 9 (3由上图的几何关系知 22 (3则斗杆的作用力臂 (3显然斗杆的最大作用力臂 时 2 = l9/ 3. 3 铲斗的运动分析 铲斗相对于 标系的运动是 函数，现讨论铲斗相对于斗杆的运动，如图 3G 点为铲斗油缸与斗杆的铰点， F 点为斗杆与动臂的铰点 Q 点为铲斗与斗杆的铰 点， v 点为铲斗的斗齿尖点 ， K 点为连杆与铲斗的饺点， N 点为曲柄与斗杆的铰点， M 点为铲斗油缸与曲柄的铰点， H 点为曲柄与连杆的铰点 1。 （ 1） 铲斗连杆机构传动比 i 利用图 3以知道求得以下的参数： 在三角形 22 = l 14 30 = L3l 14 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 13 页 共 61 页 32 = - (3在三角形 l 272 = 2l 14l 21 (3在三角形 27 = l 27 (3在四边形 (3铲斗油缸对 r1 (3连杆 点的作用力臂 r2 (3而由 3 连杆机构的总传动比 i = （ r1r 3） /（ r2r 4） (3显然 3i 是铲斗油缸长度 函数，用 入可得初传动比 （ 2） 铲斗相对于斗杆的摆角 3 铲斗的瞬时位置转角为 3 =7+24+26+10 (3其中，在三角形 7 = (310 暂时未定，其在后面的设计中可以得到。 当铲斗油缸长度 别取 ，可分别求得铲斗的最大和最小转角 33是得铲斗的瞬间转角 :3 = 3 (3铲斗的摆角范围 : 3 = 3 (3购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 14 页 共 61 页 图 3斗连杆机构传动比计算简图 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 15 页 共 61 页 （ 3） 斗齿尖运动分析 见图 3齿尖 V 点的坐标值 函数只要推导出 V 的函数表达式，那么整机作业范围就可以确定，现推导如下 : 由 32= 3 (3在三角形 ： 后面的设计确定，在 定后则有： 2l1l 6 (3 2l 1l 8 3 = l1l 8 (3在三角形 2l 8l 9 图 3尖坐标方程推导简图 1 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 16 页 共 61 页 则可以得斗杆瞬间转角 2 2 = 22） /2l8l 9 (3 4、 6 在设计中确定。 由三角形 ： 2l 16l 1） (3由三角形 ： 2l 2 (3由 Q 点知： 35= 233 (3在三角形 ： 2 33 = l 3 (3在三角形 ： 2l 27l 21 24 = l 21 (3在三角形 ： 2l 27l 24 26 = (3在四边形 24 +26 (320 = 在后面的设计中确定。 在列出以上的各线段的长度和角度之间的关系后，利用矢量坐标我们就可以得到各坐标点的值。 殊工作位置计算： （ 1） 最大挖掘深度 买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 17 页 共 61 页 A 图 3大挖掘深度计算简图 如图 3动臂全缩时， F, Q, U 三点共线且处于垂直位 置 时，得最大挖掘深度为 : l2= YC+l2 YC+1l2 (3（ 2） 最大卸载高度 买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 18 页 共 61 页 A ； 3大卸载高度计算简图 如图 3斗杆油缸全缩，动臂油缸全伸时， 线处于垂直状态时，得最大卸载高度为 : )s i n()s i n( 112132211211m a M (3（ 3） 水平面最大挖掘半径 A 3机面最大挖掘半径计算简 图 如图 3斗杆油缸全缩时， F. Q. V 三点共线，且斗齿尖 v 和铰点 C 在同一水平线上，即 到最大挖掘半径 : 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 19 页 共 61 页 C+ (3式中： 2+2 3） (3（ 4） 最大挖掘半径 R 最大挖掘半径时的工况是水平面最大挖掘半径工况下 C、 V 连线绕 C 点转到水平面而成的。通过两者的几何关系，我们可计算得到： l 30 = 85 l 40 = 9800 （ 5） 最大挖掘高度 大挖掘高度工况是最大卸载高度工况中铲斗绕 Q 点旋转直到铲斗油缸全缩而形成的。具体分析方法和最大卸载高度工况的分析类似。 4 基本尺寸的确定 形参数的确定 斗容量 q ：在设计任务书中已给出 q = 0.9 均斗宽 B：其可以由经验公式和差分法选择，又由续表知 1： 当 q = 1.0 ， B = q = 0.6 ， B = 当 q = ， B = 参考其它机型的平均斗宽预初定 B = 1050掘半径 R：按经验统计和参考同斗容的其它型号的机械，初选 R = 1450 转斗挖掘满转角（ 2）： 在经验公式 q = 2， 土壤的松散系数，取值为 q = 0.9 B = 入上式有： 2 买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 20 页 共 61 页 = 47 铲斗两个铰点 K、 Q 之间的间距 比值 选取： 大将影响机构的传动特性，太小则影响铲斗的结构刚度 3，初选特性参数 由于铲斗的转角较大，而 取值较小，故初选 10 = 105。 臂机构参数的选择 1 与 A 点坐标的选取 初选动臂转角 1 = 120 由经验统计和参考其它同斗容机型，初选特性参数 41） 铰点 A 坐标的选择： 由底盘和转台结构，并结合同斗容其它机型的测绘，初选： 450 ； 1200 选择 由统计分析，最大挖掘半径 与 l1+l2+值很接近，由已给定的最大挖掘距离初步选定的 合经验公式有： （ R （ 1+ = （ 9885（ 1+= 2960 2960 = 5330 计算 如图 4三角形 5 21 2 0c o 3 0c o 2552 = 3574 3 9= l1l 42 = 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 21 页 共 61 页 计算 由经验和反铲工作装置对闭锁力的要求初取 11 的取值对特性参数 大挖掘深度 最大挖高 有影响，增大 11会使 少或使 大，这符合反铲作业的要求，初选 11 = 。 斗杆油缸全缩时， 32 8 最大，依经验统计和便于计算，初选 （ 32 8） 160 。 由于采用双动臂油缸， 取 5 如上图 4三角形 180 = 3= = 由 3= YC+1l2 (4= 1+132 11 = l2+l3+112） - A) (4由 44 1+ 132 11+ 112） + (4令 A =2+11 = 93 B = A + （ 32 8） 93 +（ = A、 1+ 93 + 167） +1= 0 (4又特性参数 1 则有 1 = (42m a s o s (4购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 22 页 共 61 页 将 446485+66301+ 93 + 167） = 0 (4解之： 1= 160 1= 45 由 4= l2+l3+11 2） - A = l2+l3+112） - 1600+2960 +533093 - 1200- 6630/ = 780 1 1要满足以下条件 1 2+1 (41 2+1 (4将 1 1值代入 44 = = + 1 = 1 = (4（ 1 + ） / = （ = (4、满足 44明 、的取值是可行的。 则 = = 780 = 2508 (4= 780 =2035 (41 = 2035 = 3257 (4至此，动臂机构的各主要基本参数已初步确定。 臂机构基本参数的校核 臂机构闭锁力的校核 正常的挖掘阻力 购买后包含有 咨询 挖掘机工作装置结构设计 第 23 页 共 61 页 Z a xm a c o (4在 4中， 切削阻力的切向分力； C 土壤的硬度系数，对不同的土壤条件取值不同，这里设挖机用于级土壤的挖掘，取值为 3； R 铲斗与斗杆铰点到斗齿尖距离，即转斗切削半径其 在前面已经初步确定，取值为 1600 某一挖掘位置时铲斗总转角的一半； 某一挖掘位置处转斗的瞬时转角，在此处由于是求平均挖掘阻力，故初取 = B 切削刃宽度影响系数， B = 1 + 1 + A 切削角变化影响系数，取 A = Z 带有斗齿的系数，取 Z =X 斗侧壁厚影响系数， X = 1+0. 03S,其中 S 为侧壁厚度，由于是初步设计，故预取 X = D 切削刃挤压土壤的力，根据经 验统计和斗 挖掘机工作装置结构设计 第 1 页 共 60 页 目录 1 绪论 . 3 题背景及目的 . 3 内外研究状况 . 3 题研究方法 . 4 文构成及研究内容 . 4 2 总体方案设计 . 5 作装置构 成 . 5 臂及斗杆的结构形式 . 7 臂油缸与铲斗油缸的布置 . 7 2. 4 铲斗与铲斗油缸的连接方式 . 7 斗的结构选择 . 8 始几何参数的确定 . 9 3 工作装置运动学分析 . 10 臂运动分析 . 10 杆的运动分析 . 11 3. 3 铲斗的运动分析 . 12 殊工作位置计算： . 16 4 基本尺寸的确定 . 19 形参数的确定 . 19 臂机构参数的选择 . 19 1与 A 点坐标的选取 . 19 选择 . 20 计算 . 20 计算 . 20 臂机构基本参数的校核 . 22 臂机构闭锁力的校核 . 22 斗处于最大挖掘半径时动臂油缸提升力矩的校核 . 24 斗处于最大高度时 ,动臂提升力矩的校核 . 25 杆机构基本参数的选择 . 25 挖掘机工作装置结构设计 第 2 页 共 60 页 斗机构基本参数的选择 . 27 角范围 . 27 斗机构其它基本参数的计算 . 27 5 工作装置结构设计 . 29 杆的结构设计 . 29 杆的受力分析 . 29 构尺寸的计算 . 38 臂结构设计 . 40 一工况位置 . 41 二工况位置： . 45 力图和弯矩图的求解 : . 48 斗的设计 . 53 斗斗形尺寸的设计 . 53 斗斗齿的结构计算： . 54 斗的绘制： . 55 6 销轴与衬套的设计 . 57 轴的设计 . 57 轴用螺栓的设计： . 57 套的设计： . 57 7 总结 . 59 参考文献 . 60 致谢 . 错误 !未定义书签。 附件一 开题报告 . 错误 !未定义书签。 附件二 外文翻译 . 错误 !未定义书签。 挖掘机工作装置结构设计 第 3 页 共 60 页 挖掘机工作装置结构设计 1 绪论 题背景及目 的 挖掘机在国民经济建设的许多行业被广泛地采用，如工业与民用建筑、交通运输、水利电气工程、农田改造、矿山采掘以及现代化军事工程等等行业的机械化施工中。据统计，一般工程施工中约有 60%的土方量、露天矿山中 80%的剥离量和采掘量是用挖掘机完成的。 随着我国基础设施建设的深入和在建设中挖掘机的广泛应用，挖掘机市场有着广阔的发展空间，因此发展满足我国国情所需 要的挖掘机是十分必要的。而工作装置作为挖掘机的重要组成部分，对其研究和控制是对整机开发的基础。 反铲式单斗液压挖掘机工作装置是一个较复杂的空间机构，国内外对其运动分析、机构和结构参数优化设计方面都作了较深入的研究，具体的设计特别是中型挖掘机的设计已经趋于成熟。而关于反铲式单斗液压挖掘机的相关文献也很多，这些文献从不同侧面对工作装置的设计进行了论述。而笔者的设计知识和水平还只是一个学步的孩子，进行本课题的设计是为对挖掘机的工作装置设计有一些大体的认识，巩固所学的知识和提高设计能力。 内外研究状况 当前 ，国际上挖掘机的生产正向大型化、微型化、多能化和专用化的方向发展。国外挖掘机行业重视采用新技术、新工艺、新结构和新材料，加快了向标准化、系列化、通用化发展的步伐。我国己经形成了挖掘机的系列化生产，近年来还开发了许多新产品，引进了国外的一些先进的生产率较高的挖掘机型号 1。 由于使用性能、技术指标和经济指标上的优越，世界上许多国家，特别是工业发达国家，都在大力发展单斗液压挖掘机。目前，单斗液压挖掘机的发展着眼于动力和传动系统的改进以达到高效节能 ;应用范围不断扩大，成本不断降低，向标准化、模块化发展，以提高零 部件、配件的可靠性，从而保证整机的可靠性 ;电子计算机监测与控制，实现机电一体化 ;提高机械作业性能，降低噪音，减少停机维修时间，提高适应能力， 挖掘机工作装置结构设计 第 4 页 共 60 页 消除公害，纵观未来，单斗液压挖掘机有以下的趋势 : （ 1）向大型化发展的同时向微型化发展。 （ 2）更为普遍地采用节能技术。 （ 3）不断提高可靠性和使用寿命。 （ 4）工作装置结构不断改进，工作范围不断扩大。 （ 5）由内燃机驱动向电力驱动发展。 （ 6）液压系统不断改进，液压元件不断更新。 （ 7）应用微电子、气、液等机电一体化综合技术。 （ 8）增大铲斗容量，加大功率，提高生产效 率。 （ 9）人机工程学在设计中的充分利用。 题研究方法 本文作者对三一重工生产的 得了工作装置的大体数据资料。再结合同济大学出版的单斗液压挖掘机，利用旋转矢量法和力学知识分别对单斗液压挖掘机的工作装置进行运动学分析和力学计算。根据运动学分析和力学计算的结果得到工作装置的基本尺寸和结构尺寸。然后用 文构成及研究内容 本论文主要对由动臂、斗杆、铲斗、销轴、连杆机构组成挖掘机工作装置进行设计。具体内容包括以下五部分 : (1) 挖机工作装置的总体设计。 (2) 挖掘机的工作装置详细的机构运动学分析。 (3) 工作装置各部分的基本尺寸的计算和验证。 (4) 工作装置主要部件的结构设计。 (5) 销轴的设计及螺栓等标准件进行选型。 挖掘机工作装置结构设计 第 5 页 共 60 页 2 总体方案设计 作装置构成 12- 动臂； 3 4 5 6 7 8 9 10 11 图 2作装置组成图 图 2液压挖掘机工作装置基本组成及传动示意图，如图所示反铲工作装置由铲斗 5、连杆 9、斗杆 11、动臂 2、相应的三组液压缸 1, 4,10 等组成。动臂下铰点铰接在转台上，通过动臂缸的伸缩，使动臂连同整个工作装置绕动臂下铰点转动。依靠斗杆缸使斗杆绕动臂的上铰点转动，而铲斗铰接于斗杆前端，通过铲斗缸和连杆则使铲斗绕斗杆前铰点转动。 挖掘作业时，接通回转马达、转动转台，使工作装置转到挖掘位置，同时操纵动臂缸小腔进油使液压缸回缩，动臂下降至铲斗触地后再操纵斗杆缸或铲斗缸，液压缸大腔进油而伸长，使铲斗进行挖掘和装载工作。铲斗装满后，铲斗缸和斗杆缸停动并操纵动臂缸大腔进油，使动臂抬起，随即接通回转 马达，使工作装置转到卸载位置，再操纵铲斗缸或斗杆缸回缩，使铲斗翻转进行卸土。卸完后，工作装置再转至挖掘位置进行第二次挖掘循环 2。 挖掘机工作装置结构设计 第 6 页 共 60 页 在实际挖掘作业中，由于土质情况、挖掘面条件以及挖掘机液压系统的不同，反铲装置三种液压缸在挖掘循环中的动作配合可以是多样的、随机的。上述过程仅为一般的理想过程。 挖掘机工作装置的大臂与斗杆是变截面的箱梁结构，铲斗是由厚度很薄的钢板焊接而成。各油缸可看作是只承受拉压载荷的杆。根据以上特征，可以对工作装置进行适当简化处理 3。则可知单斗液压挖掘机的工作装置可以看成是由动臂、斗杆、 铲斗、动臂油缸、斗杆油缸、铲斗油缸及连杆机构组成的具有三自由度的六杆机构，处理的具体简图如 2一步简化得图如 2 图 2作装置结构简图 1234567、动臂油缸 挖掘机工作装置结构设计 第 7 页 共 60 页 图 2作装置结构简化图 挖掘机的工作装置经上面的简化后实质是一组平面连杆机构，自由度是 3，即工作装置的几何位置由动臂油缸长度 杆油缸长度 斗油缸长度 定，当 3 为某一确定的值时，工作装置的位置也就能够确定 2。 臂及斗杆的结构形式 动臂采用整体式弯动臂，这种结构形式在中型挖掘机中应用较为广泛。其结构简单、价廉，刚度相同时结构重量较组合式动臂轻 3，且有利于得到较大的挖掘深度。 斗杆也有整体式和组合式两种，大多数挖掘机采用整体式斗杆。在本设计中由于不需要调节斗杆的长度，故也采用整体式斗杆。 臂油缸与铲斗油缸的布置 动臂油缸装在动臂的前下方，动臂的下支承点（即动臂与转台的铰点）设在转台回转中心之前并稍高于转台平面 3，这 样的布置有利于反铲的挖掘深度。油缸活塞杆端部与动臂的铰点设在动臂箱体的中间，这样虽然削弱了动臂的结构强度，但不影响动臂的下降幅度。并且布置中，动臂油缸在动臂的两侧各装一只，这样的双动臂在结构上起到加强筋的作用，以弥补前面的不足。具体结构如图 2 1 2=动臂油缸 图 2臂油缸铰接示意图 2. 4 铲斗与铲斗油缸的连接方式 本方案中采用六连杆的布置方式，相比四连杆布置方式而言在相同的铲斗油缸 行程1 2 挖掘机工作装置结构设计 第 8 页 共 60 页 下能得到较大的铲斗转角，改善了机构的传动特性。该布置中 1杆与 2杆的铰接位置虽然使铲斗的转角减少但保证能得到足够大的铲斗平均挖掘力。如图 2 1 2 3图 2斗连接布置示意图 斗的结构选择 铲斗结构形状和参数的合理选择对挖掘机的作业效果影响很大，其应满足以下的要求 1： （ 1） 有利于物料的自由流动。铲斗内壁不宜设置横向凸缘、棱角等。斗底的纵向剖面形状要适合于各种物料的运动规律。 （ 2） 要使物料易 于卸尽。 （ 3） 为使装进铲斗的物料不易于卸出，铲斗的宽度与物料的粒径之比应大于 4，大于 50时，颗粒尺寸不考虑，视物料为均质。 综上考虑，选用中型挖掘机常用的铲斗结构，基本结构如图 2 图 2斗 斗齿的安装连接采用橡胶卡销式，结构示意图如 2 3 2 1 挖掘机工作装置结构设计 第 9 页 共 60 页 1； 2 橡胶卡销； 3 齿座； 4 斗齿 图 2销式斗齿结构示意图 始几何参数的确定 （ 1） 动臂与斗杆的长度比 于所设计的挖机适用性较强，一般不替换工作装置，故取中间比例方案， 步选取 l1/ （ 2） 铲斗斗容与主参数的选择 斗容在任务书中已经给出： q =0.9 经验公式和比拟法初选： 600 3） 工作装置液压系统主参数的初步选择 各工作油缸的缸径选择要考虑到液压系统的工作压力和“三化“要求。初选动臂油缸内径 40塞杆的直径 0杆油缸的内径 40塞杆的直径0斗油缸的内径 10塞杆的直径 0由经验公式和其它机型的参考初选动臂油缸行程 000杆油 缸行程 500斗油缸行程300按经验公式初选各油缸全伸长度与全缩长度之比： 1=2=3=照任务书的要求选择工作装置液压系统的工作压力 P=锁压力 挖掘机工作装置结构设计 第 10 页 共 60 页 3 工作装置运动学分析 臂运动分析 :臂油缸的最短长度； :臂油缸的伸出的最大长度； A：动臂油缸的下铰点； B： 动臂油缸的上铰点； C：动臂的下铰点 . 图 3臂摆角范围计算简图 1 是 臂上任意一点在任一时刻也都是 图 3中 :臂油缸的最短长度； :动臂油缸两铰点分别与动臂下铰点连线夹角的最小值； :臂油缸两铰点分别与动臂下铰点连线夹角的最大值； A：动臂油缸的下铰点； B：动臂油缸的上铰点； C：动臂的下铰点。 则有： 在三角形 = l 7l 5 1 = 12） /2l7l 5 (3在三角形 挖掘机工作装置结构设计 第 11 页 共 60 页 = l 7l 1 20 = l7l 1 (3由图 3得到 21 的表达式： 21 =20+11 (3当 U 之下时 21 为负，否则为正。 l1F = (3 XA+ C = YA+ (3动臂油缸的力臂 e1 (3显然动臂油缸的最大作用力臂 令 = = 时 = 2 1 = (3杆的运动分析 如下图 3D 点为斗杆油缸与动臂的铰点点， F 点为动臂与斗杆的铰点， E 点为斗杆油缸与斗杆的铰点。斗杆的位置参数是 里只讨论斗杆相对于动臂的运动，即只考虑 影响。 铰点点； 挖掘机工作装置结构设计 第 12 页 共 60 页 斗杆摆角 . 图 3杆机构摆角计算简图 在三角形 l 8l 9 2 = l8l 9 (3由上图的几何关系知 22 (3则斗杆的作用力臂 (3显然斗杆的最大作用力臂 时 2 = l9/ 3. 3 铲斗的运动分析 铲斗相对于 标系的运动是 函数，现讨论铲斗相对于斗杆的运动，如图 3G 点为铲斗油缸与斗杆的铰点， F 点为斗杆与动臂的铰点 Q 点为铲斗与斗杆的铰 点， v 点为铲斗的斗齿尖点 ， K 点为连杆与铲斗的饺点， N 点为曲柄与斗杆的铰点， M 点为铲斗油缸与曲柄的铰点， H 点为曲柄与连杆的铰点 1。 （ 1） 铲斗连杆机构传动比 i 利用图 3以知道求得以下的参数： 在三角形 22 = l 14 30 = L3l 14 32 = - (3在三角形 l 272 = 2l 14l 21 (3在三角形 27 = l 27 (3在四边形 (3铲斗油缸对 挖掘机工作装置结构设计 第 13 页 共 60 页 (3连杆 点的作用力臂 r2 (3而由 3 连杆机构的总传动比 i = （ r1r 3） /（ r2r 4） (3显然 3i 是铲斗油缸长度 函数，用 入可得初传动比 （ 2） 铲斗相对于斗杆的摆角 3 铲斗的瞬时位置转角为 3 =7+24+26+10 (3其中，在三角形 7 = (310 暂时未定，其在后面的设计中可以得到。 当铲斗油缸长度 别取 ，可分别求得铲斗的最大和最小转角 33是得铲斗的瞬间转角 :3 = 3 (3铲斗的摆角范围 : 3 = 3 (3 挖掘机工作装置结构设计 第 14 页 共 60 页 图 3斗连杆机构传动比计算简图 （ 3） 斗齿尖运动分析 挖掘机工作装置结构设计 第 15 页 共 60 页 见图 3齿尖 V 点的坐标值 函数只要推导出 V 的函数表达式，那么整机作业范围就可以确定，现推导如下 : 由 32= 3 (3在三角形 ： 后面的设计确定，在 定后则有： 2l1l 6 (3 2l 1l 8 3 = l1l 8 (3在三角形 2l 8l 9 图 3尖坐标方程推导简图 1 则可以得斗杆瞬间转角 2 2 = 22） /2l8l 9 (3 挖掘机工作装置结构设计 第 16 页 共 60 页 4、 6 在设计中确定。 由三角形 ： 2l 16l 1） (3由三角形 ： 2l 2 (3由 Q 点知： 35= 233 (3在三角形 ： 2 33 = l 3 (3在三角形 ： 2l 27l 21 24 = l 21 (3在三角形 ： 2l 27l 24 26 = (3在四边形 24 +26 (320 = 在后面的设计中确定。 在列出以上的各线段的长度和角度之间的关系后，利用矢量坐标我们就可以得到各坐标点的值。 殊工作位置计算： （ 1） 最大挖掘深度 挖掘机工作装置结构设计 第 17 页 共 60 页 A 图 3大挖掘深度计算简图 如图 3动臂全缩时， F, Q, U 三点共线且处于垂直位 置 时，得最大挖掘深度为 : l2= YC+l2 YC+1l2 (3（ 2） 最大卸载高度 挖掘机工作装置结构设计 第 18 页 共 60 页 A ； 3大卸载高度计算简图 如图 3斗杆油缸全缩，动臂油缸全伸时， 线处于垂直状态时，得最大卸载高度为 : )s i n()s i n( 112132211211m a M (3（ 3） 水平面最大挖掘半径 A 3机面最大挖掘半径计算简 图 如图 3斗杆油缸全缩时， F. Q. V 三点共线，且斗齿尖 v 和铰点 C 在同一水平线上，即 到最大挖掘半径 : C+ (3式中： 2+2 3） (3（ 4） 最大挖掘半径 R 最大挖掘半径时的工况是水平面最大挖掘半径工况下 C、 V 连线绕 C 点转到水平面而成的。通过两者的几何关系，我们可计算得到： l 30 = 85 l 40 = 9800 （ 5） 最大挖掘高度 大挖掘高度工况是最大卸载高度工况中
- 温馨提示:
1: 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。
2: 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，如果需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。
3.本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。
4. 未经权益所有人同意不得将文件中的内容挪作商业或盈利用途。
5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。
6. 下载文件中如有侵权或不适当内容，请与我们联系，我们立即纠正。
7. 本站不保证下载资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这些下载资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。
人人文库网所有资源均是用户自行上传分享，仅供网友学习交流，未经上传用户书面授权，请勿作他用。
川公网安备: 51019002004831号