在含有稀有元素Mg–Zn–Zr的合金中，加工工艺对相变的影响【PDF+WORD】【中文4400字】
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在含有稀有元素Mg–Zn–Zr的合金中，加工工艺对相变的影响【PDF+WORD】【中文4400字】,含有,稀有元素,mg,zn,zr,合金,加工,工艺,对于,相变,影响,pdf,word,中文
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462 (2007) 334338of on in a, 13 by of or by gZr in to be up 73 K 23 gZr 2. nZr as an of is of by of of of 1. in as an in g of of +420 2 21911372; +420 2 jJ. a)3,4. A E on grto uo et 5. Nd to gr of at as a of of 6. gE(Zr)if n a uo et 7 in a n on et 8 et 9 a of E = Y, 2006 0 005; in of on Zr by in 93 83 K. Mg or to as of is to at nZr , 6, , 005; 5 005of in by by of by to to in to a of gE as to of of to in a et (2007) 334338 335of n d a Ho r. of an in as to of in of on of kg/kg/828 5 in as of RR in of is of up 83 K) as 5 3 Zr by of up 83 of by of in of 273783 K) of of as An EM on Zr or of 013 K, r+12. in a 1% 23 K a 0:1 a 73 K. in to in 93783 K in 0 K/30 by in up 13 K in in a up 13 K in an at in of a in 7 K 04dc in of of RR as 3393598 3 1813813 5 1803ve by of 93 of to (293 K)/(77 K), in to of to to of a 000FX N 10000 EM as of to of a 2 ), of RR of 2 6 3336 J. a et (2007) 3343381. of to up gEZr nd nd as as in 0to in 1. of a up 03 K by a 23543of in 2 39251 9252 of in 2 31 0 2 0 0 1 2 1 61 0 2 0 1 1 6 D of to be a = nm,b = nm c = a on a of in up 43 K. D 1 0 2, 0 0 1 2 1 6 of b)83 K (14%). to of is by RR )to a in in % 03693 K 8%)of of ax n d in of be on of gd- of gEZr in as Nd (3. .A in in as of a up 0 as as at up 0 in of of up 43 K, a 7%). Y- a a) of n. a et (2007) 334338 3373. of a in gEZr up 43 K. (a) 1 0 2, (b) 0 0 1,(c) 2 1 64) 93 K,in a in 03693 K.A in +7%). in RR 93 K, of to of to to an of 5% An in of a in as in n5. a g to is 7 10, 79.4 11,95 12 ). It by n r in to rZn to of to of as in is by d ned EM up 53 K, nY in up 93 K. (na of 03 K (13%). At 33 K), a is 0% of as It of in as by in ). of in as as 93 83 nZr in up 53 K. (338 J. a et (2007) 3343381,in of is up of by up 83 K of 23 K. of 513603 K) on of in to a Zr by a 2%)23 K to n,Nd g is in in of of at 53 K)of n- to 93 up 83 K of 23 K to in to by 3/is A. 1 (4) (1999).2 1995.3 L. 4) (1996) 127130.4 M. 20(2004) 16611665.5 J. 230 (1995) 109114.6 W. Y. X. L. Z. J. 22 (2003)445447.7 28(1993) 1513.8 A. A. T. 69 (1994)351.9 A. A. T. Y. K. 70 (1994) 169.10 P. y, I. a, B. J. F. Z. 11(1999) 888891.11 B 23 (1981) 25312535.12 J. B. 1 (1963) 240273.在含有稀有元素 n工工艺对相变的影响 a , a 捷克人民共和国布拉格查尔斯大学的数学和物理教师 , 6, 2005年 8月 30日 被一般承认，从 2005年 12月 13日开始校订， 2005年 12月 15日被接受。 摘要 我们 进行了一项调查，旨在研究退火对镁合金（镁 3%，锌 1%，钕 ）在沉淀过程和显微结构的稳定性的作用，这种合金是在多种凝固条件形成的。该合金是在有或者没有后续挤出的情况下挤压铸造和喷雾成形的。在退火温度从 293变到 783选定状态的显微结构在透射电镜技术显微镜下进行了详细的分析。 因为他们具有特殊的属性，例如低密度，高强度，良好的机械加工性和实用性镁合金广泛应用于天空，航空，汽车或休闲工具。在稳定升高时因为他们适度的机械延展性，镁基合金的引用也是有限的。 通过使用现代加工工艺（合成物，快速凝固合金，加入纳米颗粒）或者使用非传统的合金元素，像稀土元素可以改良镁合金。 1通过减少生产必要的步骤，并且 提高微观结构的细化，压制和宏观分离的属性的优势， 喷射成型，作为快速凝固的种加工工艺，是可能降低生产成本的。 这种技术已经应用于含 镁 3%， 锌 1%， 钕 的合金研究中。 锌通常作为一种合金元素加入商业镁合金中， 在过饱和的固体溶液分解过程中，镁锌合金的且它还参与相的发展，这种相可以提高合金的抗拉强度和抗蠕变性能。 大多数 如铈 ,钕和 镧系 元素， 由于晶界网络的形成相对 低的共溶性他们能与镁形成 共晶系统并且提高合金的铸造性能。 连续合金的开发能够使 以 2. 高温性能的重大的改进使近来许多的合金能够在高达 537g用温度才 423K3,4被 称为 被广泛用于商业因为他们的强度高 ,良好的可塑性和耐腐蚀性 5. 由于包含的稀土粒子的形成 ， et gr 稀土元素具有强化效应，在合金挤出的过程中 它们能够抑制 抑制的动态再结晶 。 6. 在 中 加 入 3 的 更高温度下的 屈服强度 和极限拉伸强度 ， 最终导致晶粒细化并且有 的形成。 如果冷切速率足够高，在 n金中能够形成准晶体 7 et g二十面体的准晶 相 是 呈 五重对称分布的。 从这时起， et 8 和 et 9已经用稀有元素 Y , Ho 十面体的 准晶体家族。 图表 1 合金 成分： 义成分） n 挤压铸造和挤压材料 射成形材料 射成形挤压材料 土元素包含 由于晶界的稳定性 ,更高的耐腐蚀和延展性等，准晶体的存在能够提高合金的机械加工性能，如更高的硬度，更高的热稳定性。 在这篇论文提到的工 作中，退火温度达到 783过相对电阻率的变化我们研究了 变，对选定状态的显微结构在透射电镜技术显微镜下进行了详细的分析。 在温度线性增加的过程中我们用电阻仔细研究了显微结构的发展与相变。阻值测量的结果与微观硬度的测量结果一样，这些显微硬度也是用阻值测 量 的方法测定的。 分析 利用透射电镜 (物质的选定的状态进行了微观结构的分析 。 含 在有或 者没有后续挤出的情况下挤压铸造和喷射成形的。 熔体在喷射的过程中的温度是 1013K，过程气体为 1 压铸造是在 1%以 50:1降低温度在57323所研究的合金在成分在图表 1中列出。 等温退火时相对电阻率的变化取决于在 2937830 K/30 次退火后淬火于液氮中使退火温度达到 513高 的退火温度。 在 513于 氩保护气氛的 熔炉进行热处理。每一 次加热之后 在电阻率的测量中使用 以首写字母为在一个虚 拟的标本系列中 相对电阻率的变化 _ / 是通过直流四分法精确到了 410 图表 2 所研究合金的测量与计算密度 合金的测量密度 kg/ 合金的计算密度 kg/挤压铸造和挤压材料 1828 5 1819 喷射成形材料 1598 3 1813 喷射成形挤压材料 l 1813 5 1803 电流换向抑制附加的温差电动势效应。 在材料选定的状态下 电阻率的价值也是 在293 (293 K)/ (77 K)，这不依赖于样本的形式，也不需增加材料的纯度。电阻率的测量反映了机械属性的热稳定性和微观机构的发展， 微观硬度 维氏硬度 0.1 的测量也是在这种处理下进行的 用 透射电镜、电子衍射 ( 确定 沉淀相的结构和形态特征 （使用一个 0000000微量分析仪） 跟那些测量电阻率和硬度的样本制备一样， 透射电镜 样 本 也是由 等时 退火过程 制备的 。 注射成形的合金晶粒尺寸一般为 1 中列出。注射成形材料的标准密度和计算密度的巨大差别表明，材料内具有很多孔（大约 12 ），这表明材料有很大的脆性。 图表 3总结了材料在指定热处理状态下 维氏 硬度。 注射成形合金的最低硬度测量值和 数也支持空点的存在。对于在开始阶段两种挤出的合金 挤压铸造合金和注射合金的微观硬度值相对要些。 图表 3 合金 铸 态） 小的电阻） 火到 783 K） 射成形挤压材料 33K 5 3 喷射成形材料 2 4 挤压铸造和挤压材料 93K 6 3 图 1. 在多种预备的状态的 n着等时退火至 783射和挤压成型；没有推出的喷射成型；压铸和挤压成型；压铸和二次推出；喷射和二次推出） 在研究的合金中由 等时退火，退 火曲线 后 相对电阻的变化 _ / 0在图 1中进行了比较。 注射成形合金的退火曲线表明，电阻在等时退火到 603温度到达 783最有可能是由导致基体纯净的沉淀过程造成的，这已经由（表 3）渐增的 在两个温度变化范围内（ 423543%,和 603693降低 18%K） 退火对注射成形和挤出形成材料电阻的减小影响较大。 在 铸态时 在喷射成型 和挤压 成型 合金 可以观察到含锌和 团 ,见图 2a。 在 何已知的基础上的相中不能 索引 到 艾德模式 图表 4 测角仪位置的测量角度和在他们极点间的角度 位置 123 侧向角度 _ 向角度 _ 图表 5 在某种程度上 )极点间的角度 极点 123 极点 1 0 2 0 0 1 2 1 6 1 0 2 0 0 1 2 1 6 采用 来自不同颗 粒的 四艾德模式 建立 a = b = nm c = 释在 一个 使 单一的 粗晶 倾斜试验中得到了证实，这种相的 粒子 处在等时退火到 543艾德模式 被索引为明确的 1 0 2, 0 0 1 和 2 1 6 图 实验误差 内，见图表 4和 5。 在铸 态下喷射形成和挤压 成型的 材料合金的晶粒中可以观察到相对大的位错密度。 在 含 粒内（约 30 晶界处（约 50 微粒已经在这种材料中列出来，见图 2b。 在退火到 543以观察到 位机构的恢复，这导致硬度 (7%)。图 2. 喷射和挤压成型的 n a） d(的矩形微粒的黑色聚集物，（ b）包含 Y明视场 透射电子显微镜 ） 图 3. 等时退火到 543gE a）极 点 1 0 2； (b) 极点 0 0 1,(c) 极点 2 1 6 在退火到 693 以检测到 细腻 ,致密 散布 的 含有 表 4），这导致 在一个范围内的 603， 电阻率有所下降。 在 这个过程中 显微硬度有轻微的上升 （ +7%）。 退火到 693表 3证实了由于沉淀过程，对基体的纯度更有效。 与非挤压材料的退火不同，喷射成型和挤压成型材料退火需要更高的温度，这导致 电阻率 比原来的增加 了 超过 25%以上 。 在喷射成型的材料中可以观察到电阻率的增加，这支持 了在精制状态下溶质更高程度的浓缩，但是在挤压成型材料中不成立，挤压成型材料在 573623 在喷射成型和挤压成型合金中，电阻率比 铸 态 时 的增加 最可能是由于合金中包含 n状和椭圆状）相的沉淀物引起的，这些沉淀在退火到 753图表 5. 图 4. 在等时退火至 693喷射和挤压成型的 nn 明视场 透射电子显微镜 ） 实验数据表明，在镁基体中 1 对 较 大， (77 10, rn 和 是也能导致观察到的电阻显著增加。 伴随着压铸和挤压试样的等时退火到 603K，相对电阻率的变化可以用轻微连续的电阻降低值描述(最小值 13%)。 类似于喷射成型和挤压成型材料，在更高的退火温度下（超过633 K），能够观察到电阻率显著的增加（比铸态合金的值高过 60%）。 有证据表明在基体中，沉淀相溶解之后溶质的浓缩会增加，这由 表 3）的降低得到了证实。 这个结果 调用所谓的 第二次运行的 测量，在这个测量中， 逐步等时退火的挤压材料试样（喷射成型材料和压铸材料）又重新从 293 83 5. 等时退火至 753gEn明视场 透射电子显微镜 ） 在第二次 进 行时的相对电阻率的变化（图表 1 虚线）大体上比第一次 进 行时的大，并且电阻形状退火曲线相似。 这个结果清晰地表明等时 热处理到更
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