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of 02002 330013 , AM to of of 0 in DT no in to of it is to to in in D be t be a in is of of is to be on of of 000. In “ be is of 943-), . on it is to “is to to of to of be by in of by is a is of of of of of of of of of as as 5#) is is to to (as be 2. D he of a of a on be in to D on AD D be on of to of he D 3D to of to to of 1) 0102 03 04 05 009 10 2) as as 3) be by a to 4) as by to to to 5) of is be by of by of in of of of to D by of a is 06) is of ): e it 07 08 be by D 0610101 0610802 0610103 0610104 0610305n 610101 610802 610103 610104 610305 of is A is by D on of on of in ) We is of of of of is to to in is of to be on D : L C N N 01011 50 72 C C L 101 N C C C C C 101 0 N C C N N N 101 120 1 H 2 C C N N N N 01010402 102 14 63 A C C N N 0101101 2 45 In is on of a is by as is in by to of AD in on to is it is 2. 4 D D SU is to of 1) as 2) of s 3) of by a 4) to an as 5) to of an of be a or 3. D s he is of of on It is to a of of on of on is of a to a on of be of a in is of a by of on of a be by or A s is to of to of a s of be by of . D=0199; D=0199, to 0199 is of X 99, XX is D, 0099 is is to in of is to is to to is to to of on in be by at of : of is of be to be by In be be be at of on is a of so is a by is in (). of he is of of of , in of on to of of of to of it of T , is of in on of A T N . he is in of is C in of of by of It of of of it of 1 s of 000 2 C 2001 3 _2001 4 of 1998 青岛理工大学本科毕业设计（论文）说明书 I 第 1章 绪论 课题研究的意义及现状 随着焊接生产技术的高速发展，对焊接生产的机械化和自动化提出了越来越高的要求，焊接机械设备的需求量也越来越大。焊接滚轮架设备正是为满足市场需求而设计生产的，它是借助焊件与主动滚轮间的摩擦力来带动圆筒形焊件的焊接与装配。 近年来，在筒形工件内外环缝的焊接中，组合式焊接滚轮架取代长轴式、固定式等焊接滚轮架，获得了广泛的应用。现实生产中，应用最多的标准组合是由两个主动轮座配两个从动轮座来驱动和支承工件。但是主、从动轮座在支架上的布置有两种方案 一种是两个主动轮座和两个 从动轮座分别布置在两个支架上，另一种是每个支架上各布置一个主动轮座和从动轮座。前者宜用于壁厚较大刚性较好的工件，后者宜用于长度较大刚性较差的工件。 论文主要研究内容 本论文主要对焊接滚轮架的分类以及应用进行阐述，对焊接滚轮架的主动轮、从动论进行相应的定量分析。全文的主要内容包括以下几个方面： （ 1） 滚轮架分类 （ 2） 滚轮架中心角与驱动力、支反力的关系 （ 3） 滚轮架驱动方案 及轴向窜动的问题 （ 4） 主动滚轮中减速器、转轴、轴承等的设计 （ 5） 从动滚轮中转轴、圆锥滚子、滑动轴承等的设计 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 2 第 2章 滚轮架概述 文滚轮架适用 范围 本章内容阐述了焊接滚轮的分类、技术要求、试验方法和检验规则等内容。 本章焊接滚轮架适用于通用型滚轮架。对于有特殊要求的滚轮架或专用机可参考本章内容，由制造厂与用户双方协商处理。 接滚轮架的分类 滚轮架由滚轮和基座组成。 轮型式分类 基本滚轮、交换滚轮、差动滚轮、可调中心高滚轮及可偏转轴线滚轮五种。 轮架分类 长轴式滚轮架和组合式滚轮架两大类。 （ 1） 长轴式滚轮架 多 个滚轮沿筒体类工件两侧成两行同轴排列，一侧均为主动轮，另一侧为从动轮，且主动轮与从动轮数相同。用于细长筒体工件的装配和焊接。 （ 2） 组合式滚轮架 组合式滚轮架由两个滚轮支承在同一个基座上组成滚轮架，可根据工件的重量和长度由两架或多架任意组合。按组合滚轮类别可分为基本式滚轮架、交换式滚轮架、自调式滚轮架、可调中心高滚轮架和可偏转轴线滚轮架五种。 （ 3）交换式滚轮架 由交换滚轮和基本滚轮组成，变换交换轮的位置可获得不同的中心距，以适应不同直径的工件。 （ 4）自调式滚轮架 由差动滚轮组成的滚轮架。自调式滚轮架可随 工件直径不同，滚轮随摆架自动调整滚轮中心距使工件获得平衡支承。自调式滚轮架通过差动齿轮系统驱动主动滚轮。 （ 5） 可调中心高滚轮架 由可调中心高滚轮和基本滚轮组成，通过调节一个滚轮的中心高使筒体类工件在旋转时产生一个与工件窜动方向相反的轴向分力来消除工件的轴向窜动。 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 3 （ 6） 可偏转轴线滚轮架 由可偏转轴线滚轮和基本滚轮组成，通过调节可偏转轴线滚轮轴线与筒体类工件母线的夹角获得一个与工件窜动方向相反的轴向分力来消除工件的轴向窜动。 滚轮架的传动方式和机构示意图见表 2。 心角与驱动力、支反力的关系 工件在滚轮架上的中心角与两滚轮架的横向间距和工件及滚轮的直径有关。 根据工件在滚轮架上的受力分析，若在公式推导中做一些简化，可得到工件的驱动力矩1T ，运动阻力 2T ，支反力 1Q 、 2Q 的表达式如下： 1T )1c o ss s b（ 2 2T )1c o ss s b（ 2 1Q )1c o ss o s b（ 2 2Q )1c o ss s s b（ 2 为便于讨论 ，在上四式中若令 e=0，则有 21T ， 21Q ，若取 ， f=0 1(滑动轴承 )， f=0 01(滚动轴承 )，可作出此条件下的 曲线 (图 b)，由图 ： (1)当 7020 范围内， T Q (滚动轴承 )， (滑动轴承 )，说明工件转动的驱动力不大 ，仅为自重的 l 2 ；支承 = (0 5 0 6)G，说明采用滑动或滚动轴承对支承力影响不大 。 (2)当 由 70增至 130时 ，驱动力增加一倍 ， (滚动轴 承 )， (滑动轴承 )，支反力也同样增加了一倍 ， 2。 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 4 （ a） (b) 图 2位重量驱动力，单位重量支反力与中心角的关系曲线 (3)当 a130时 ， T Q G 急剧增大 ，在 160 1 65时达到崩溃值 ，工件有可能楔入两滚轮之间使工件变形、滚轮架卡坏 。 因此 角应限制在 130以下，为安全计最好不超过 110。 (4)同一 值下，滑动轴承的驱动力是滚动轴承的二倍 ，因此驱动功率也是二倍的关系， 但支反力相差不大。所以，保要结构上允许，单轮载量在 100 以上得出了中心角的使用上限 ，其下限可根据工件在滚轮上的静载稳定性确定 ，即根据不发生倾覆的必要条件确定 ， 1 。 这是理论推导结果，实际应用 中，即或 很小 (于 ，也不能使 过小。通常， 为了使工件稳定转动，又不使驱动功率增加，在满足工件不烦覆的条件下中心角应大于并接近 30为宜 。 号标志方法 焊接滚轮架型号以 名称、额定载重量、结构类型、传动形式、沿工作轴线移动功能以及速度稳定程度分级等代号编制。 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 5 图 2轮架型号表示方法 示焊接滚轮架名称。 X 表示焊接滚轮架额定 载重量代号，直接以吨数表示。 X 表示结构分类代号， 表 2 表 2构分类代号 结构分类代号 结构分类名称 1 长轴式滚轮架 2 基本式滚轮架 3 交换式滚轮架 4 自调式滚轮架 5 可调中心滚轮架 6 可偏转轴线滚轮架 常使用条件 及技术要求 焊接滚轮架在下列使用条件下应能正常工作。 拔高度不超过 1000 m。 围环境空气温度不应超过下列限值： a）最高温度 40 ； b）最低温度 0 。 气相对湿度 在日平均温度不大于 25 时，最湿月份的平均最大相对湿度为 90%。 接滚轮架使用场所应无严重危害或影响滚轮架正常使用的爆炸性或腐蚀性工业气13 度稳定程度分级 沿轴线移动功能 传动形式 结构形式 滚轮架额定载重 滚轮架代号 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 6 体、水蒸气、盐雾和化学性沉积物等。 电电网品质 9187 压波动（当频率为额定值时） 10 %； 频率波动（当电压为额定值时） 2 %。 接滚轮架两地轨上平面的平面度应达到 1184的有关要求。两地轨的平行 度应符合 1184 的有关要求。 用环境如有特殊要求，用户可与制造厂协商，作特殊防护设计。 术要求 动滚轮应采用直流电动机或交流宽调速电动机通过变速箱驱动。 动滚轮圆周速度应满足焊接工艺的要求，在 6 60 m/有特殊要求，制造厂和用户协商确定。 轮圆周速度应稳定、均匀，不允许有爬行现象，其允许的速度波动量 v 按不同的焊接工艺要求划分为 A、 表 2 表 2度稳定性能代号 速度稳定程 度 速度允许波动百分比 A 5 B 10 接滚轮架制造和装配精度要求 接滚轮架的蜗轮副、齿轮副等传动零部件应符合 1356、 10095 和 10089中 8 级精度要求。 4. 2 焊接滚轮架所有中心高必须相等，允许公差为 998中 轮两头和中部圆跳动应符合 1184的 有关要求。 件两侧滚轮装配后或调整中心距后两轴线平行度、滚轮轴线与基座底面的平行度以及滚轮轴线与基座上和地轨侧面配合面的平行度在滚轮全长上测量应符合 1184的有关要求。 件两侧滚轮中心距在滚轮装配后或调整中心距后允许公差为 998中 接滚轮架必须配备可靠的焊接电缆旋转接地器，不允许焊接电流流经滚轮架的轴青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 7 承。 轮工作面的材料建议按滚轮额定载重量选取。 轮架额定载 重量 1X 10 t，采用橡胶轮面。 轮架额定载重量 1X 10 60 t，采用金属橡胶组合轮面，金属轮面承重，橡胶轮面驱动）。 轮架额定载重量 1X 60 t，采用金属轮面。 轴式滚轮架的滚轮工作面的材料由供需双方商定。 轮直径、滚轮架的额定载重量及筒体类工件最大、最小直径应符合表 7 规定。 接滚轮架每对滚轮的中心距必须能根据筒体类工件的直径作相应的调整，保证两滚轮对筒体的包角大于 45，小于 110。 体类工件在防轴向窜动滚轮架上进行焊接时，在整个焊接过程中工件的轴向窜动量应 。 动滚轮驱动电动机最小功率建议按表 2 表 果用两台电动机分别驱动两个 主动滚轮时，电动机的功率值应为表 2 表 2滚轮电动机的最小功率 载重量 6 10 25 60 100 160 250 最小功率 气控制系统的安全指标应符合 064 要求。 接滚轮架应采用优质钢制造，如用焊接结构的基座，焊后必须进行消除应力热处理。 厂前，滚轮架非工作面应喷漆。 接滚轮架应在适当位置设有固定的起吊 钩。 查与验收 及标志、包装、运输及保管 厂检验 滚轮架出厂前应按 进行空载试车。 10095、 10089中 8 级精度及检查方法检查齿轮、蜗轮副等传动零件的青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 8 质量。 滚轮架置于平台上用高度尺测量滚轮架基座下基准面至滚轮中心尺寸，求。 百分表测量滚轮的圆跳动，应满足 求。 滚轮架置于平台上用高度尺测量各滚轮两端中心高 的差，即为滚轮轴线与基座底面的平行度；用平尺、方箱、高度尺测量滚轮两端到基座上和地轨侧面配合面的水平尺寸差，即为两滚轮轴线平行度及滚轮轴线与地轨侧面平行度，其值应满足 求。 平尺和外径百分表测量两滚轮的中心距，应满足 求。 载试车 载试车时间应不少于 1 h。检查各主动轮旋转有无卡死现象，减速箱、变速箱有无异常声 。 动机调至最高和最低转速时，用线速度测定仪分别检查滚轮的最大和最小圆周速度，应满足 求，圆周速度波动量应达到 式试验 型式试验可由供需双方协商确定，必要时，应由用户配合进行。 载试车 轮架在额定载重下（对 50 行负载试车。 室温 20 自然通风条件下，在达到热平衡后用电阻法测量驱动电动机的温升应小于表 表 2动机 的 允许升温 绝缘等级 A B B F H 允许温度 60 75 80 100 125 线速度测定仪检测筒体工件表面线速度，应达到 求。 于防窜动滚轮架在负载试车全部时间内，测量工件总的轴向窜动应满足 求。 志、包装、运输及保管 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 9 接滚轮架的标牌上应有型号、额定载重量、滚轮线速度范围、筒体工件直径范围、电动机功率、网路额定电压、滚轮架自重、滚轮架外形尺寸、出厂编号、出厂日期、制造厂名等。 装箱应坚固，能防雨水，便于起重。可分部件包装。 装时应同时装入产品合格证、使用说明书、安 装图、装箱单等技术文件。 运输过程中不允许倾倒和强烈振动。 接滚轮架出厂前和到货后使用厂不立即安装时，存放场地应符合 求。 轮驱动方案 及轴向窜动的问题 滚轮驱动方案 为使焊接滚轮架的滚轮间距调节方便可靠，组合便利，采用主动轮单独驱动的设计方案，即每个主动轮单独利用一台电动机和减速机构驱动。不过要注意解决好各主动轮的同步问题，在选用电动机和减速机结构上要尽量选用特性一致且经过实测的使用。 因为长轴式滚轮架是用户根据焊件 特点自行设计制造的，市场可供选用的定型产品很少，已不常用，所以本次设计的 4 吨级滚轮架采用组合式设计 它的主动滚轮架，从动滚轮架，混合式滚轮架都是独立的，使用时可根据焊件的重量和长度进行任意组合，其组合比例也不仅是 1 与 1 的组合。因此，使用方便灵活，对焊件的适应性很强，是目前应用最广泛的结构形式。 关于滚轮架轴向窜动的问题 如果滚轮和焊件都是理想的圆柱体，且各滚轮尺寸一致，并且其转动轴线都在同一水平面内并与焊件轴线平行时，放在滚轮架上的焊件是不会产生轴向窜动的，这是理想情况。但实际上是不可能做 到的，尤其是焊件就不可能做到理想中的圆柱体。 多次试验证明将主、从滚轮架在水平和轴向上的位置找好，固定下来，下次再用时仍会窜动。即便是同一个焊件，此时调整后已不再窜动，但换个方向旋转或将该焊件吊起移动位置后再放到滚轮架上，该焊件又会窜动了，更不用说换另外一个焊件了。 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 10 图 2轮架传动示意图 国内一些工厂采用在焊件端头硬顶的办法，这种办法对设备和焊件都有损害，实属无奈。国外制作的防窜滚轮架，虽能满足要求，可惜价格较昂贵。 理论和 实践都证明：影响焊件做轴向窜动的主要原因是滚轮各轴线与焊件轴线的平行度。因此，在制造和使用焊接滚轮架时，首先要尽量做到： 主、从滚轮架都位于同一中心线上。 各滚轮的轴线都在一个水平面内且相互平行。 滚轮间距相等。 实际上，焊件在滚轮架上的轴向窜动，其焊件本身是在作螺旋运动，如能采取措施，把焊件的左旋及时地改为右旋或将右旋改为左旋，直至焊件不再作螺旋运动为止。 目前，已有三种执行机构可完成防止工件窜动任务： （ 1）顶升式执行机构 从动滚轮架的一侧滚轮可以做升降运动，使焊件轴线发生偏移，同时也使焊件 自重产生的轴向分量发生变化。这种调节方式其优点是调节灵敏度较高，缺点是制造成本高，体积大。 （ 2）偏移式执行机构 从动滚轮架的两侧滚轮沿其垂直中心线可做同向偏移，以此改变滚轮与焊件的轴向摩擦分力。这种调节方式其优点是灵敏度高，但最大的缺点是对滚轮的磨损太大。 （ 3）平移式执行机构 从动滚轮架的两侧滚轮可以同时垂直于焊件轴心线做水平移动，从而达到调节焊件轴心线以及调节滚轮轴线夹角的目的。这种调节方式其优点是稳定性好，制造成本低，结构简单，不占用额外的安装空间。 确定焊接滚轮架方案时，其合理性 和经济性是主要考虑的因素。当焊件的焊接方法及工艺确定后，所选夹具结构，首先要能保证焊接工艺的实施。同时，焊件结构尺寸以及组成焊件坯料的制作工艺和制造精度，则是确定夹具定位方法、定位基准和夹紧机构方案的青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 11 重要依据。除此之外，还应考虑经济上的因素，使夹具的制造、使用费用最低而取得的经济效益最大。由于上述各因素都不是孤立存在的，它们之间往往有联系又有制约，所以在确定夹具方案时要对上述各因素进行综合分析，只有通盘考虑，才能制定出最佳的设计方案具体确定设计方案时，应联系以下几个方面进行考虑： 1)焊件的整体尺寸和制造 精度以及组成焊件的各个坯件的形状、尺寸和精度。其中形状和尺寸是确定夹具设计方案、夹紧机构类型和结构形式的主要依据，并且直接影响其几何尺寸的大小；制造精度是选择定位器结构形式和定位器配置方案以及确定定位器本身制造精度和安装精度的主要依据。 2)装焊工艺对夹具的要求。例如与装配工艺有关的定位基面装配次序、夹紧方向对夹具结构提出的要求。再如，不同的焊接方扫对夹具提出的要求，像埋弧焊，可能要求在夹具上设置焊剂垫；电渣焊要求夹具保证能在垂直位置上施焊；电阻焊要求夹具本身就是电极之一等。 3)装、焊作业能 否在同一夹具上完成，或是需要单独设计装固夹具和焊接夹具。 轮架滚轮的设计 滚轮架的滚轮结构主要有四种类型，其特点和使用范围 由于滚轮架的额定载荷是 40t，所以选用胶轮结构。橡胶轮缘的滚轮常因结构不合理，或橡胶质量不佳或挂胶工艺不完善，使用不久就会发生挤裂，脱胶而破坏。为此，设计滚轮时，常常在橡胶轮缘两侧开出 15的倒角，以留出承载后橡胶变形的空间，避免挤裂。另外，常在橡胶轮辋与金属的结合部，将金属轮面开出多道沟槽，以增加橡胶与金属的接触面积，强化结合牢度，避免脱胶。至于橡胶成分和 挂胶工艺，在美国是一项专利，国内兰州石油化工机器厂，将国产橡胶轮缘的坦克支重轮用在焊接滚轮架上，取得了很好的效果，使滚轮寿命延长了许多。 轴器的选用 ： 联轴器的类型很多根据其是否包含弹件元件，可以划分为刚性联轴器和弹性联轴器两大类。刚性联轴器根据正常工作时是否允许两个半联轴器轴线产生相对位移又分为固定式刚性联袖器和可移式刚性联袖器。固定式刚性联轴器，要求被联接两轴轴线严格对中，因为它不能补偿两轴的相对位移。其常用类型有夹壳联轴器和凸缘联轴器等。可移式刚性联轴器可以通过两半联轴器间的相对运 动来补偿被联接两轴的相对位移。其常用类型有十青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 12 字滑块联轴器、齿轮联轴器和万向联轴器等。 弹性联轴器包含有弹性元件，不仅具有吸收振动和缓解冲击的能力，而且能够通过弹性元件助变形来补偿两轴的相对位移。其常用类型有 弹性套柱销联轴器、弹性柱销联轴器和轮胎式联轴器等。 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 13 第 3 章 滚轮架的设计与校核 电动机及带轮的选择 电机的选择 n o s 104/1000402/c o s 4/ (3 0 2 (3f 输出 (3 . 990 . 涡轮连轴器轴带 ，初选， 70. 90. 990. 990. 990. 990. 96 813 . 63 总输出输入 (3查表， 考虑到滚轮可能存在偏心 ,故 选择 直流 电动机 率： 定转速： 1500 数量： 2 台 动滚轮直径 G/4 图 3动滚轮受力图 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 14 表 3计驱动力矩参考值 载重量 /t 3 5 10 20 40 60 80 滚轮直径 宽度 /70 100 250 130 270 130 315 170 350 220 400 260 470 300 驱动力矩/00 800 1000 3200 5000 10000 12000 由表 ,选择主动滚轮直径 480动轮直径 450 带传动的设计 （ 1） 确定计算功率 据机械设计教材表 8择 （ 3 （ 2） 选择 V 带的带型 : 据计算功率n ,从 3文献 图 8取普通 V 带的带型 A 型 . （ 3） 确定带轮的基准直径 d 并验算带速 V: 1） 初选小带轮的基准直径 d: d=90） 验算带速 V: 50090100060 1 （ 3 3） 计算大带轮的基准直径 : （ 3 故取 （ 4） 确定中心距0a,并选择 V 带的基准长度1) 据 文献 3公式 ,得 ）（）（ （ 3 即 2200a 660,取 2） 据 文献 3公式 ,得 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 15 a )()(2 （ 3 = 32023204 )90224)(90224()22490(2 = 故取 （ 5） 计算中 心距及其变动范围 : 实际中心距 : 0 0L （ 3 3202 = 91 1 2 00 1 6A m i n （ 3 2 a x （ 3 1） 确定小带轮的包角 1 : （ 3 带的根数 (已查得0P=0P= =1K = Z = 1 100 （ 3 速器 的设计与选择 : 选取滚轮圆周转速 48 滚轮直径 500 输出nm （ 3 综上 , 总 0 0 0 输出电机 （ 3 又 ,取 带,摆线针轮减速器 43i ， 取蜗杆 3 ， ， 单头 ,涡轮30 ， , 导程角 （见图 3 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 16 动滚轮的设计 主要零件设计 1) 初步确定主动滚轮的最小直径 取轴的材料为 45 钢，调制处理，据 文献 3150A=112，于是 0= 112 (3选圆锥滚子轴承 30230， D=270T=49C=400C=364=Y= 3轮蜗杆示意图 2) 受力分析 涡杆 承连轴摆线针轮带(3= = 涡杆T= 9550杆杆9550 (3青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 17 轮T= i 涡杆T = (3= 221 杆杆2 (3= 221 轮轮2 (3= 21a 7 9 5t (3图 3轮蜗杆受力图 3) 转轴弯扭校核 据图得： 215 + 55 200 =3 (3得 3 02 0 0 c o s 5 5 G / 4 + 1 1 5 F 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 18 = 3 7 0 2 0 0 c o s 5 5 1 0 0 0 0 0 + 1 1 5 4 0 7 9 5 = 6 8 7 9 5o 4 (3= 又 215+ 55 = 370(3得 3 4= 23 55 (3 综上，主动轴的受力，弯扭如图： 4） 校核计算 总M = 22 M = 22 4 4 2 6 (3= m/m/m a x (32244G/4 55 33115 200 170 图 3的受力分析图 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 19 设扭转切应力为脉动循环变应力，则 =的计算应力为： ( 总 = 5363730 (3T/ 3轴的弯扭受力图 t 15 200 170 T T 2889 h/岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 20 = 之前已选定轴的材料为 45 钢，调制处理，由 文献 3表 15得， 1 =60此 1，故轴的直径符合要求。 圆柱蜗杆传动的设计： 由于在涡轮蜗杆传动中 ,涡轮较蜗杆更容易造成损坏 ,故只需校核涡轮强度即可 . 1） s co 1 o （ 3 = s/2) 查 文献 9手册，得 2m d=11200， 2Z =30， =200K=2M =m a. 实际接触强度 : K 2M 2215000 （ 3 = 22003015000 = 2m d 故涡轮接触强度符合要求 . b. 实际弯曲强度 : 查手册 ,得 33 226003330 （ 3 = 2m d 故涡轮弯曲强度符合要求 . 3) 热平衡计算 : 已知d= 13 , =设0t=60 , 0,则 理论S= )( ad ）（= )2060(13 7 0 0 ）（ 3 = 27255.0 m 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 21 而 实际S = m 故须采用在传动箱内装循环冷却管路 . 轴承的校核 据轴的直径 ,选择轴承为双列圆锥滚子轴承 30130,又因轴承 2在滚轮运转时 ,较轴承 1受力大 ,故只需校核轴承 2 的使用寿命即可 . 据 1 （ 3 2 （ 3 1) 当如图 : 1 2 轴承 2 被压紧 , 轴承 1 被放松 . 所以 : 11 （ 3 21 （ 3 3动轴的轴向力（一） 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 22 2) 当时 ,如图 : 2 1 轴承 1 被压紧 , 轴承 2 被放松 . 所以 : 12 （ 3 22 （ 3 综上，当，1当计算轴承的使用寿命时采用 3） 1 1= e = X=1， Y=则 （ 11 （ 3 = 22= e = X=1， Y=0，则 （ 22 （ 3 = = （ 3 3动轴的轴向力（二） 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 23 = 610 h 键的选择与校核 ： 1） 键的选择： 涡轮键： b h l = 36 20 70 数量： 2 滚轮键： b h l = 40 22 260 数量： 2 2） 键的校核： 涡轮键： p= 023 = 1 8 1 223 （ 3 150p滚轮键： p= 023 =1 6 02 6 8 1 223 （ 3 150p承盖与联轴器的设计 1）选择螺钉连接式轴承盖： 32 （ 3 d（ 3 m 自定 （ 3 2） 联轴器的设计： D = （ 4） d = （ 4） 50 （ 3 L = （ 6） d =（ 6） 50 （ 3 h = （ d =（ 50 （ 3 H = （ d = （ 50 （ 3 20 （ 3 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 24 动滚轮的设计 动轴承的使用寿命计算 ： 据图得 F = G/8 = 8/101040 3 = 4105 N （ 3 P = )( = （ 3 = 4106 N 故 10L = （ 3 = h 承盖的设计 2D = 220105170 （ 3 e = （ 3 L d H 图 3轴器示意图 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 25 轴的设计 F F G/8 G/8 图 3动轴承受力图 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 26 l = （ 120+10+10+ 2 =365 mm a = 365/2 + 120/2 =242.5 mm b = 122.5 w = （ l 据受力图得， W = 2 IE 6 )4/(2/222 w （ 3 E I a l a b 6 )(6 )( （ 3 I = 644d （ 3 解 w = 2 IE 6 )4/(2/222 =2 3 6 50 0 24/3 6 53 6 5(2/3 6 24/222 l a b 图 3从动轴受力图 F F 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 27 得 d E I )228/6 )48/ / 得 d 综上，选择从动轮轴的直径为 90 滑动轴承的设计 选用锡青铜， p =15v =3 m/s， 20 机床轴承常用的宽径比范围，取宽径比为 1。则 = p （ 3 v = （ 3 v = 100060 v （ 3 得 B = d = 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 28 结论 本论文结合 40t 焊接滚轮架 的基本要求和特点，对焊接滚轮架的设计进行了阐述以及计算，所做的工作主要有以下几个方面： （ 1） 滚轮架 的 分类 （ 2） 滚轮架驱动方案 及轴向窜动的问题 （ 3） 滚轮架中心角与驱动力、支反力的关系 （ 4） 主动滚轮中减速器、转轴、轴承等的设计 （ 5） 从动滚轮中转轴、圆锥滚子、滑动轴承等的设计 （ 6） 主动 滚轮装配图的绘制 （ 7） 从动滚轮装配图的绘制 （ 8） 滚轮架装配图的绘制 （ 9） 主动滚轮轴零件图的绘制 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 29 参考文献 1 周寿森 . 焊接机构生产及装备 M. 北京 ： 机械工业出版社 , 1999. 2 刘鸿文 . 材料力学 M. 北京： 高等教育出版社 , 2006. 3 蒲良贵 , 纪名刚 . 机械设计 (第八版 )M. 北京： 高等教育出版社 , 2006. 4 吴宗泽 . 机械结构设计 M. 北京： 机械工业出版社 , 1988. 5 沈世瑶 . 焊接方法及设备 M. 北京： 机械工业出版社 , 1982 6 陈于萍 , 周兆元 . 互换性与测量技术基础 M. 北京： 机械工业出版社 , 2007. 7 周凯勤 . 机械零件手册 4 版 M. 高等教育出版社 , 1994. 8 王振华 . 实用轴承手册 M. 上海 : 上海科学技术出版社 , 1989. 9 机械设计手册 (新版 3)M. 北京： 机械工业出版社 . 1987. 10 机械设计手册 (第二版 )M. 北京： 机械工业出版社 . 1996. 11 中国机械工程学会 , 焊接学会 . 焊接手册 M. 北京 : 机械工业出版社 , 1992. 12 焦馥杰 . 焊接结构分析基础 M. 上海： 上海科学技术文献出版社 , 1991. 13 龚溎义 . 机械设计课程设计图册 M. 北京 : 高等教育出版社 . 2006 14 of 0J2002 15 a on NC J， 12， 2， 2005 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 30 致谢 至此，论文已做好了，这几个月，忙忙碌碌，学到 不少东西。在此，特别感谢我的导师刘琨明 老师，他平易近 人，治学严谨，学识渊博，幽默风趣。大学四年里，时时刻刻的感受到他的言谈举止中，充满了对学生的关怀，对教育事业的热爱，对本职工作的勤劳负责。他不但是我们的老师，更是我们的贴心朋友。这次很荣幸在刘老师的指导下，顺利完成了毕业论文设计。真诚的祝福刘老师身体健康，家庭幸福，工作顺利。 在此，还得感谢我的同学，他们指导和帮助我完成了此次毕业设计。真心祝福他们在新的人生征程里走的更美好，过的更开心快乐。 四年结束了，几多欢笑，几多泪水，几多快乐，几多伤心。细细回想，大学的生活让我们感触频深，从刚踏入大学时候的 懵懵懂懂，到现在即将毕业的成熟。我们经过了，留下了自己的青春的脚印，洒下了自己年轻的汗水。不管这四年是否值得，但是毫不怀疑它是我们人生当中最有价值的一笔财富。记住这四年吧，记住我们的热情奔放的岁月，铭记我们的可爱真诚的老师和朋友。 毕业了，终于毕业了。回首过去，畅想未来，让我们充满信心，满腔热情，努力奋斗，创出一番属于我们的美好的天地。不管生活怎么样，但是我们仍然要相信天无绝人之路，只要我们努力，只要我们拼搏，美好明天即将到来。 最后，真诚的祝福机械 052 班全体同学和大学四年中为我们默默奉献的老师生活快乐，事业有成。 编者：王宁云 岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 31 附件 1 外文资料翻译 青岛理工 大学毕业设计（论文）说明书 32 外文资料翻译 1 数字模型的产品设计与制造 王忠庆 ，郭春亮 摘要： 成为 国际学术和商业研究 中一个焦 点，通过接近 10年的努力， 在三维参数化建模功能模型方面 已经取得很大的进步。 些技术 应用到它们各自的特征里去 ，然而， 从几何特征到数字模型并没有 中取得 明显的发展 。 基于 人提出了 产品信息表达的基本模式和 数据交换的框架 ，但 由于复杂的应用程序， 它 在一定程度上 很 难 来确保可操作性 。 本文阐述的 模型 将 数字鸿沟共享模式（没有数据模型）的产品设计和制造分为五个部分： 数码产品三维造型设计 ; 数码产品的技术工艺设计 ; 数字化产品装配设计 ; 数码产品制造工艺设计 ; 数码产品管理设计。资源模型不应列入。 在产品设计时， 它应该是一个 周边模型，这是 本文的创新角度 。 上述五个核心型号是 从实体单元的功能进入数字模型 。产品定义应 建立 在 实体 单元 的基础上 ，以及 实体 单元 应当按照 “代加工处理 ”的 规则 ，因此，作者 在 000还提出了构建 几何 切削方法。通过这种方式， 可以得到 一体化的 “形成 装配 管理 ”。这是本文的核心 。 关键词：产品数字化， 实体 单元技术，计算机辅助设计，工艺，制造 1. 导言 在讨论对产品设计和制造 进行作数字模型之前 ，有必要澄清 数字 产品设计和产品数字化技术是什么？ 例如，有些人可能认 为， “数字化制造技术是适用于数字技术，以支持整个生命周期的产品制造活动，并优化企业 和数码产品的运行 ， 且 可利用数字技术在工业产品 中 获得数字产品 ， 并结合信息技术和制造技术 一步一步来 将 制造技术 数字化。 “这 其实 是一种片面、不理解 本质
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