洛阳市第十九中学学生宿舍楼建筑与结构设计【含CAD图纸、说明书】
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洛阳市第十九中学学生宿舍楼建筑与结构设计 摘 要 本份毕业设计主要包括建筑设计部分和结构设计部分，建筑设计部分主要包括了建筑 物外观立面、剖面、房间布置、各节点详图、各部位做法等方面；结构设计方面包括了结 构的布置、基础设计、结构部件的配筋;具体包括梁板设计、楼梯间计算、内力组合、框架 配筋、基础设计等方面。该设计历时 11 周，运用了大学期间所学各科知识，如房屋建筑学、 力学、混凝土结构设计、土力学等诸多书籍；在参考文献方面主要以现行规范为依据进行 设计，力求做到理论与现实的相结合。该设计建筑物采用“工”字型，外观线条均匀流畅， 不拖泥带水。该设计有拐角部分，棱角分明，使整装建筑物不乏单调之意。 关键词：建筑设计，结构设计，梁板结构，楼梯计算，内力组合，框架配筋，基础设 计 I Nineteenth middle school student in Luoyang Institute of t dormitory building and structure design ABSTRACT The structural design aspect has included the structure arrangement, the foundation design, Mainly carries on the design in the reference aspect take the present standard as the basis, makes every effort to achieve the design and the reality trail connection. structural elements reinforcing bars and so on. This design lasted 11 weeks, have utilized university period study various branches knowledge, like house architecture, mechanics, concrete structure design, soil mechanics and so on many books; This design building use “工” font, outward appearance line even smooth, is not loathsome. Although is “one” the design but has windingly obvious, the edges and corners are distinct, not obviously building monotonous meaning. This design main intention lies in serves as contrast a young school the historicity, besides the wall surface uses brick red face brick obviously plain, So that whole building is monotone. KEY WORDS:architectural design , structural design , beam and slab structure , stairs planning , internal force combination , frame reinforcing bars ， foundation design II 目录 前 言 1 第一章 结构参考值 2 1.1 结构计算中所用到的材料自重 .2 1.2 楼面均布活荷载标准值 .2 1.3 结构计算中系数取值 .3 1.3.2 荷载分项系数 .3 第二章 楼板设计 4 2.1 现浇板计算 .4 2.1.1 板厚 .4 2.1.2 荷载计算 .5 2.1.3 跨度计算 6 2.1.4 弯矩设计值计算 6 2.1.5 截面配筋计算 .6 2.1.6 最小配筋率验算： .7 第三章 一榀框架内力计算 9 3.1 设计基本资料 9 3.2 框架计算简图 10 3.2.1 确定框架的计算简图 .10 3.2.2 确定梁柱的截面尺寸 .11 3.2.3 计算梁柱的线刚度 .11 3.3 恒荷载作用下的内力计算 12 3.3.1 屋面恒荷载 .12 3.3.3 弯矩计算 16 图 3-5 恒载作用下弯矩图 .19 3.3.4 计算梁端剪力、柱端剪力 19 3.3.5 计算柱的轴力 21 3.4 活载内力计算 23 3.4.1 活载弯矩计算 23 3.4.2 计算梁端剪力、柱端剪力 26 3.4.3 计算柱的轴力 28 第四章：风荷载作用下的内力计算 30 4.1 基本数据计算 .30 4.2 计算各柱轴力 .33 第五章 框架内力组合及配筋计算 36 5.1 荷载组合及配筋计算考虑情况 .36 5.2 控制截面及最不利内力组合 .36 5.3 材料 36 III 5.4 框架梁的配筋计算 37 5.5 柱配筋计算 44 5.5.1：计算 A 柱 45 5.5.2：计算 B 柱 47 第六章 整体楼梯结构设计 50 6.1 材料 50 6.2 楼梯设计 50 6.2.1.梯段板 TB 计算 .51 6.2.2 平台板 PTB1 计算 53 6.2.3 平台板 PTB2 计算 54 6.2.4 平台梁 TL-1 计算 56 第七章 基础计算 58 表 71 .58 7.1 荷载计算 58 7.2 确定基础底面积 59 7.2.1 A 柱独立基础的计算 60 结 论 64 谢辞 65 参考文献 66 0 前 言 本工程为洛阳市第十九中学学生宿舍楼建筑与结构设计，拟建位置根据甲 方要求确定。建筑总面积约为 5000m2 左右，总层数为五层，层高 3.3m，总高 17.61m， 平面布置可采用一字型。功能分区主要包括：门厅，值班室，宿舍，会客室，公共洗衣房， 开水间，卫生间等组成。建筑等级级，防火等级级，采光等级级。 宿舍楼是居住建筑，该工程为框架结构，根据任务书要求，恰当的进行建筑 平面布局，合理进行采光口、通风口布置，建筑美观、经济适用，建筑体量、 高度、比例与所处空间尺度及周围环境协调一致，且满足防火、抗震要求。 本着适用、安全、经济、美观的方针，根据任务书的要求，综合考虑基地环境、使用 功能、建筑造型、建筑经济等问题，恰当确定建筑物的面积、体型、平面、立面、剖面、 节点构造等，恰当确定结构选型，合理选择建筑材料。该设计历时 11 周，运用了大学期间 所学各科知识，如房屋建筑学、力学、混凝土结构设计、土力学等诸多书籍；在参考文献 方面主要以现行规范为依据进行设计，力求做到理论与现实的相结合.整个教学楼平面体型 设计为“一”型，总长度为 50.4 ，为内廊式；每层层高为 3.3 ，室内外高差为mm 0.45 ；具有良好的卫生条件和保温隔热、隔声性能，良好的安全度、耐久性和使用寿命。m 本结构计算选用一榀框架为计算单元，采用手算的简化计算方法，其中计算框架在竖 向荷载下的内力时使用的弯距分配法，不但使计算结果较为合理，而且计算量较小，是一 种不错的手算方法。本设计主要通过工程实例来强化大学期间所学的知识，建立一个完整 的设计知识体系，了解设计总过程，通过查阅大量的相关设计资料，提高自己的动手能力。 这次设计是在李鸿芳老师和刘晓红老师的悉心指导下完成的，在此向你们表示衷心的 感谢！ 鉴于水平有限，设计书中还存在不少缺点甚至错误，敬请老师批评和指正。 1 第一章 结构参考值 1.1 结构计算中所用到的材料自重 钢筋混凝土: 25 3mKN 水泥砂浆: 20 加气混凝土砌块: 11.8 3 混合砂浆: 17 3mKN 陶瓷地砖楼面: 0.7 2 地面砖楼面: 0.24 铝合金门: 0.45 2mKN 保温防水层自重: 2.20 1.2 楼面均布活荷载标准值 宿舍楼: 2.0 2mKN 卫生间: 2.5 不上人屋面: 0.5 2 一般资料档案室: 2.5 mKN 走廊、门厅、楼梯: 3.5 2 2 1.3 结构计算中系数取值 1.3.1 结构重要性系数 安全等级一级： 1.o 安全等级二级： 0 安全等级三级： .9o 抗震设计： 1 1.3.2 荷载分项系数 永久荷载分项系数 ，可变荷载分项系数GQ 当作用效应地对承载力不利时 由可变荷载效应 控制组合 有永久荷载效应 控制组合 当作用效应地对承载力不利时 G1.2 1.35 0.1 Q1.4 0 表 1-1 可变荷载分项系数 ，一般情况下应取 1.4；对工业建筑楼面结构，当活荷载标准Q 值大于 时，从经济效果考虑，应取 1.3。2m/k4N 3 第二章 楼板设计 2.1 现浇板计算 2.1.1 板厚 所选板如下图： 图 2-1 楼板布置图 如下图所示所选双向板为四边固定板 4 图 2-2，单向板计算简图 板块 A 易为双向板，这里按单向板计算08.26357xyl 则： 且 故取mlh1xmh1608h120 2.1.2 荷载计算（取 1m 板宽为计算单元） 水磨石地面重： 20.4/KNmm10 钢筋混凝土板重： 250.13/KN 混合砂浆顶棚重： 27./ 由可变荷载控制的效应组合： 2(1.234.2)16.89/gqKNm 5 由可变荷载控制的效应组合: 2(1.3540.712)6.5/gqKNm 故板内力计算时取： 89gq 2.1.3 跨度计算 次梁高度 ，可取 ，(1/82)750(41625)hm50hm ，可取 ，主梁截面高度(1/32)506b0b ，主梁宽度取7hm3b 板的计算跨度为 中间跨 = = 0ln250m 边跨 = =363 2.1.4 弯矩设计值计算 按等跨连续板计算内力，般的计算简图： 图 2-32210/4()1/46.8935.Mgql KNm7B220/6()/.4.83Al 2.1.5 截面配筋计算 板截面高度 ，板的配筋计算过程见下表：0120hm 截面 跨中 支座 A 支座 B 6 M( )mKN5.52 -4.83 7.03(201fbhAycs 212 530 530 配筋 01/8180180 实配 )(2m322 532 532 表 21 A 板的配筋计算 2.1.6 最小配筋率验算： ，符合最小配筋率要求320.7%.251 板块 B 板块 B 板厚与板的荷载计算同板块 A 跨度取 040nl 弯矩设计值计算 2201/()1/6.893.0AMgql KNm8417中 截面 跨中 支座 M( )mKN4.17 -3.03(201fbhAycs 154 371 配筋 01/81308 实配 )(2m322 387 表 22 B 板截面配筋计算 配筋率： ，符合要求30.7%.51 A 块板 y 方向上的支座负筋为构造钢筋，小于 B 板短边方向支座负筋量，所 7 以 A 板与 B 板交界处的支座负筋采用 。其他支座负筋需满足，其配筋1308 率不宜小于 0.10%，间距不宜大于 200mm,所以可配置 。208 A 块板跨中构造钢筋需满足分布钢筋单位宽度上的钢筋不宜小于单位宽度上 受力钢筋的 15%，且配筋率不宜小于 0.15%，其直径不宜小于 ，间距不宜6m 大于 250mm，可配置 A 板的分布钢筋为 ，同样 B 板也配置这种分/6 配钢筋。其配筋图如下图所示： 图 2-4A,B 板配筋图 8 第三章 一榀框架内力计算 3.1 设计基本资料 抗震设防烈度：7 度 基本风压： 24.0mKN 建筑结构安全等级：级 材料： 梁柱混凝土均选用 级（ ）3C223.14,43.1mNfNfct 梁柱受力钢筋均选用 级0HRB （ ）fNmNfyy 22/6360 箍筋均选用 级（ ）4236mKfy 取一榀完整结构、荷载分布均匀的具有代表性的框架作为计算单元 9 图 3-1 （一榀框架）计算单元 3.2 框架计算简图 如下图 32 3.2.1 确定框架的计算简图 框架中梁柱均为整体现浇，节点可以简化为刚结点，底层柱与基础的连 接点也可以简化为刚结点。 计算简图中尺寸的确定 框架跨度取柱的截面形心轴线之间的距离； 框架柱的高度：底层取底层层高加 1.0m；其余各层取各层层高，即 梁面到梁面之间的距离 根据以上原则作出框架计算简图 4-2 图 3-2 框架计算简图 10 3.2.2 确定梁柱的截面尺寸 框架梁 边跨： 取mlh 9385670)814()814(0h70 取b2323 b 中跨： 取l 01)1()(0 4 取mh041m3 框架柱 中柱：柱子承担荷载面积 A A=(7500+2400)/2(3600+3600)=35.64 Nc=1.21.31435.645=3891.888KN 取 6006002 31 5.2018.485.039mfaAcc 3.2.3 计算梁柱的线刚度 （1）框架柱 底层： 4103 30 8.6.012mbhI NHEicc 101045.7 二五层： mIicc 101048.93 （2）框架梁 12 轴梁为中框架梁，对于现浇整体式框架梁：中框架梁 0.2IIb AB 跨梁： mNib 1034 54.732071.025.1LEI. BC 跨梁： 11 （3）mib N10956.276043132LEI 34 相对线刚度计算 令一层柱子线刚度 i=1.0，则其余各杆的相对线刚度为： 二层到五层柱子： 30.153.789bi AB ，CD 跨梁： 4410i10b BC 跨梁： 92.53.79610bi 各杆件的线刚度及相对线刚度见计算简图 3.3 恒荷载作用下的内力计算 3.3.1 屋面恒荷载 保温、防水层、钢筋混凝土屋面板自重 ： 28.4mKN 两端板（三角区域）自重对 的集中力为 =5A5A5AF KN4.28364.8 同样 两端板（三角区域）自重对 的集中力 也为 34.668KN5B5B51B 对 的偏心距 513.60.16.24BMKNM (2)走道屋顶对柱子 的集中力为 5BF83.26.97KN 对 的偏心距552.97B （3）次梁上板的自重对 的集中力为 53041.5084B 对 的偏心距5530.846.19.2BMKNM （4）次梁上梁的自重对 的集中力为 54().7.2.BFKN 12 对 的偏心距5B54.2018.945BMKNM (5)走道梁自重对 的力为 5(.2)032.1/Fm 对 的偏心距55 .63B （6） 两端梁自重产生的集中力为 56(7).3.B KN 对 的偏心距5561.208.3BMKNM （7）梁 自重产生的力为A57(12)0.45/BFm 对 产生的弯矩 ,5 486.3712KN 对 也是这样 563AKN (8)梁 两边板的自重对梁 所产生的力为5B5B820.481.9/Fm 对 产生的弯矩 ,对5 253.(7.03.48)51.02BMKNM 也是这样A20AKN 整个屋面对 产生的总的弯矩为551.06.37.49.15.46.50.81.367.948B KN2AMKNM 3.3.2 其他楼层的恒载弯矩计算 楼板恒荷载标准值 241.3m 除了屋面其他楼层的恒载计算都相同，以第四楼层为例： 阳台为 100mm 的钢筋混凝土，外墙面为饰面砖 ,外墙面为20.5/KNM 20mm 厚抹灰（17 ）,填充内墙两侧均为 20mm 抹灰3/KNM 两端板（三角区域）自重对 的集中力为4A4A ,同样 两端板（三角区域）自重对153.87.2.61FB 的集中力 也为 34.668KN,对 的偏心距4B41B4 13 4127.60.184.972BMKNM （2） 两端阳台墙对 的集中力为4AA , 两端墙对4(550.)3.62.08AF KN4B 的集中力为B42(.0.617.2).9.15.9.17.5092.138KN 对 的偏心距为 43084BMM （3）次梁上板的自重对 的集中力为 5 ,对 的集中力也为4 10.8.72.BFKN4A 40.511KN,对 的偏心距4430.187.29B （4）次梁上梁的自重对 的集中力为 ，对 的集中力(0.12).575.BF KN 4A 也为 ,对 的偏心距5.KN44.2018.95BMM （5）次梁上墙的自重对 的集中力为 ，对4(.02.8170.)7.5.2.6BF KN 的集中力也为 18.69 ，对 的偏心距AKN4B451.693.6BMM （6）走道楼板对柱子 的集中力为4 对 的偏心距43.22BFKN4B6901853 （7）走道梁自重对 的力为4425(.2).1/BFKNm ，710863MM 14 2471.08.46EMKNM （8） 两端梁的自重产生的集中力为4B ,对 的集中力也为425(.12).371.2F4A ,对 的偏心距31.KN448.085.63BKNM 均力： 梁 两边板对其产生的力为 ,4AB492.41.08/BFm 对 ， 所产生的弯矩为;4 =40.654 210.83(7.50.8)0.652AMKNM49BKN 梁 上的墙对其产生的力为4B ,对 ， 所产生的弯矩为; 4105.2.6170.264.28/BF m4A , =17.416 28(53)176AMKNM10BKNM 梁 自身对其产生的力为 ,对4 45(0.2).35/BFm ， 所产生的弯矩为; , 4B43.486.712AM =16.370 1KN 综合起来 46.70.0.657.A KNM 416.370592.4.934.08165.340.BM KN 其恒载分布图为： 15 图 33 恒荷载分布图 3.3.3 弯矩计算 3.4.1 本框架采用弯矩二次分配法计算，由于结构对称、荷载对称、 材料性质相同，所以利用对称性原理计算框架一半。 计算节点弯矩分配系数 节点 A5： ，54ABbSi54AcSi 16 412.0 58.5455454BABAAS 节点 B5: , , biEbi54BcSi 42.01 16.05 4555ABBEBS 节点 : , ，bSi43AcSi45AcSi325.0.45AB 节点 B4: ， ， ，4BbSi43BcSi45BcSi42BEbSi 103. 9.453CBA 节点 B2、B3 同节点 B4，节点 A2、A3 同节点 A4 节点 A1: , , 1ABbSi14AcSi12Aci270.358.01AB 节点 B1: , , , 14BbSi124BcSi14BcSi14BEbi1.0236.1EBA 其弯矩分配情况如下图所示： 17 图 3-4 弯矩分配法-恒荷载弯矩传递（ ）mKN 绘制弯矩图如下： 18 、 图 3-5 恒载作用下弯矩图 3.3.4 计算梁端剪力、柱端剪力 梁端剪力 lMqlQlMqlQBABAABAB 21,21 ;KN28.645.7084.90.75 ;AB 0712 ;Q396.8.4 ;KNAB 64578497 ;10.2.25.1.23 ;QAB 578368 19 KNQBA 810.25.749268.71.22 5BA 943.8.21 KNQ138057219627 ;KNCB.4.5 ;QCB52.4.21234 柱端剪力 边跨： ;746.23.406189 ;03.32425.70854212334455 KNQKNQAAAA 587101 中间跨： ;875.23.14986236.0. ;.359820.462512334455 KNQKNQBBBB AA 57101 20 图 3-6 恒载作用下剪力 3.3.5 计算柱的轴力 标准层柱自重： KN7.293.60.25 底层柱自重 ： 84. KNNA 541.20)8.64.156831.28(45 2)7.90 KNA 235.467)39.8.9.40(34 KNN356).2516 21 KNNA 345.729)81.6.4935.(23 0727A .)0.(12 KNN15)945A 69.23)4.861.(01 )7.32 KNNB 13.257).04.732.1418505.8(45 KN3286).91 B 89.6).9.8.6.9.2473.26(34N095).85 KNB 81.5).7.862109.(23 KN1).NB 24.9).54.0358.(12987).294 KNB 53.1).213.61.7(01 KNN4).385 22 图 3-7 恒载作用下轴力 3.4 活载内力计算 3.4.1 活载弯矩计算楼面活荷载为 2 ，走廊活荷载为 2.5 ，不上2/KNm2/KNm 人屋面活荷载为 0.5 / 屋面框架梁： 边跨： 584.12)-1(8.5032 间跨： KN.5063 标准层框架梁： 边跨： m2 中间跨： 621 屋面梁端弯矩： /51.84(7.503.48)5.92AMKNM , ,/1.96BKN/2107B 23 /531.6820.518.3BMKNM/40.47 所以柱 端的弯矩为5/5.961.78832.5B KN 标准层两端弯矩为： / 246.(7.0.48)3.4AMKNM ,/1238B/2168BM/41.3/0687B KN 所以柱 端的弯矩为4/422.37.810.26B KNM 其活荷载分布图为： 图 3-8 活荷载分布图 24 活载弯矩分配图如下： 图 3-9 弯矩分配法-活荷载弯矩传递（ ）mKN 绘制弯矩图 25 图 3-10 活载作用下弯矩图 3.4.2 计算梁端剪力、柱端剪力 梁端剪力 l MqlQlMqlQBABAABAB 21,21 屋面 ,楼面.584/kNm6.3/kNmKBA 815.5.71.12Q0625 NBA 2.3.48.36.4 K51857121 26 KNQBA071.2349BA.2KNQ035BA.129KNQCB05KNQ CB01234 柱端剪力 ;39.4.578545AA 0631034Q;8.23KNAA47612;0.01QAA ;062.3.192545 KNBB 785434;9.2 23QBB 151KN;15.01KNQBB 27 图 3-11 活载作用下剪力图 3.4.3 计算柱的轴力 ;62.1)85.6.24.3(545 KNNAA ;84.57)039134 13.8.7(23AA ;.9)26230412 KNN 285109(01AA ;1.)55545BB ;.)46.2.6.21.(34 KNN 28 ;79.154).28.45.(323 KNNBB 60379112 ;2.)6.(0BB 图 3-12 活载作用下轴力 29 第四章：风荷载作用下的内力计算 4.1 基本数据计算 风压标准值计算公式为 ，风压高度变化系数按地面粗糙0zsz 度 B 类取用。因结构高度 H0.55 满足要求。2 （5）验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力 ，07.1lb 5189.83KNN=1419.936KN/.9()ucysNfA 满足要求。 (6)斜截面受剪承载力验算： 由表 5-1 可见，A 轴柱的最大剪力 ,相应的轴力取 1538.436KN。45.63KN = 3(取 =3)02nHh43.85601.7.1056tfb2s0/yc1/s 859a-hf.-ex 46 =210.21V=45.563KN 所以可以按照构造要求配置箍筋，选 8200. 5.5.2：B 柱计算 从 B 柱的内力组合中选取 ， 18.09MKNm 296.45MKNm1653.29NK （1）判断构件是否需要考虑附加弯矩 取 ahmass 5604,40 杆端弯矩比 12.93 所以应考虑构件自身挠曲产生的附加弯矩影响 (2)计算弯矩设计值 端截面偏心距调节系数： 7.094.3.0721MCm 截面曲率修正系数： 57.1029.1653.NAf5. 3cc 取 20mm 和 相等，故取 =20mmaemh03ae 截面弯矩增大系数： c20a2ns hl/eNM130）（）（ 4.1 57.1643/5)2109.6534( 236 4.nsmCmMCnsm.043.12 (3)判别偏压类型 47 mNMe82109.6534360 ai 624-2-hesi 518.034.503.1096bf b3c1 N 为大偏心受压构件 （4）计算 sA和 =192.69mm1cNxfb 按矩形截面对称配筋大偏心受压构件计算 按构造配筋 2min0.2607sAm 取 =720 ，选 4 20（ ） ，截面总配筋率 =0.0062 s 2156sA/sAbh 0.55 满足要求。2 （5）验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力 ，07.1lb 5189.83KNN=1419.936KN/.9()ucysNfA 满足要求。 选用 4 20（A s=AS=1256mm2）截面总配筋率为 满足要求 （5） 验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力 查表得5.603bl1sycuf9.ANKNKN052.4160.34125036014 2s0/yc1/s 89a-hf5.-ex 48 满足要求。 由上可以看出 ，满足要求。minax （6）斜截面受剪承载力验算： 由表 5-1 可见，B 轴柱的最大剪力 ,相应的轴力取 1616.493KN。5.7KN = 3(取 =3)02nHh43.85601.7.1056tfb =210.21V=55.575KN 所以可以按照构造要求配置箍筋，选 8200. 49 第六章 整体楼梯结构设计 6.1 材料 踏步尺寸 =270mm150mm。作用于楼梯上的活荷载标准值hb kN/m2（组合值系数为 0.7） ，楼梯踏步面层为 30mm 厚水磨石5.3kq （0.65kN/m 2） ，底面为 20mm 厚混合砂浆抹灰（17kN/m 3） 。混凝土采用 C30，平 台梁中受力钢筋钢筋采用 HRB400 级，其余钢筋采用 HPB300 级，环境类别为一 类。 。 6.2 楼梯设计 楼梯布置如图所示： 图 6-1 楼梯布置图 6.2.1.梯段板 TB 计算 50 （1) 确定板厚和计算跨度 梯段板计算跨度取 m，7.20nl 梯段板厚 =（1/301/25） =（1/301/25）2700=90108mm，取h0 mm。10h （2）荷载计算 梯段板取 =1000mm 宽板带作为计算单元。梯段板的倾斜角度b ，05.2971arctg874.cos 水磨石面层 kN/m56.1.02.015 三角形踏步自重 kN/m 875.12.0721.0 100 厚梯段斜板 kN/m86.2510.4. 20 厚板底抹重 kN/m39.7.8. 恒荷载标准值 =6.684kN/m 8.06.25.16kg 活荷载标准值 =1.03.5=3.5kN/mkq 可变荷载效应控制 =1.26.684+1.43.5=12.921 kN/mg 永久荷载效应控制 =1.356.684+1.40.73.5=12.45 kN/mq 故取总荷载设计值 =12.921 kN/mg 计算简图如下： 51 图 6-2 梯段板计算简图 （3) 弯矩计算 梯段斜板两端均与梁整浇，考虑梁对板的约束作用，跨中最大弯矩为： kN m42.97.21.0)(102lqgM （4) 配筋计算 = 80mm210h103.8103.4926201 bfcs576.9 bs mm24270.01 ycsfhA 0.45 =0.451.43/270=0.24%0.2%，故取 =0.24%vt/ min =0.24%1000100=240mm2bhsmin 受力钢筋选用 8100 （ =503mm2） ，分布钢筋选用 8250 。sA 52 6.2.2 平台板 PTB1 计算 （1) 确定板厚和计算跨度 取平台板板厚 =80mm，取 =1000mm 宽板带作为计算单元。平台板在墙体hb 上的支承长度取 120mm，其长边与短边比值 3600/17602，可按单向板设计。 平台板一端与梁整体连接，一端支承在墙体上，由混凝土结构设计 （第 二版）表 2.2 可得板的计算跨度为： mm17600nl 取 mm。1760l （2) 荷载计算 水磨石面层 kN/m65.0.1 80 厚平台板 kN/m.28. 20 厚板底抹灰 kN/m347 恒荷载标准值 =2.99kN/m.0.65.0kg 活荷载标准值 =1.03.5=3.5kN/mkq 可变荷载效应控制 =1.22.99+1.43.5=8.49 kN/mg 永久荷载效应控制 =1.352.99+1.40.73.5=7.47kN/mq 故取总荷载设计值 =8.49 kN/mg （3) 弯矩计算 平台板一端与梁整体连接，一端支承在墙体上，跨中最大弯矩为： kN m287.36.1498)(8120 lqgM 53 （4) 配筋计算 =60mm2080h064.13.4726201 bfMcs57. bs mm2102706.01 ycsfhA =0.24%100080=192mm2，取 =210mm2bsmin sA 受力钢筋选用 6130 （ =218mm2） ，分布钢筋选用 6200。sA 6.2.3 平台板 PTB2 计算 （1) 确定板厚和计算跨度 取平台板板厚 =80mm，取 =1000mm 宽板带作为计算单元。平台板在墙体hb 上的支承长度取 120mm， 平台板一端与梁整体连接，一端支承在墙体上，由混凝土结构设计 （第 二版）表 2.2 可得板的计算跨度为： mm2400nl 取 mm。240l （2) 荷载计算 水磨石面层 kN/m65.0.1 80 厚平台板 kN/m.28. 20 厚板底抹灰 kN/m347 恒荷载标准值 =2.99kN/m.0.65.0kg 54 活荷载标准值 =1.03.5=3.5kN/mkq 可变荷载效应控制 =1.22.99+1.43.5=8.49 kN/mg 永久荷载效应控制 =1.352.99+1.40.73.5=7.47kN/mq 故取总荷载设计值 =8.49 kN/mg （3）内力计算 考虑平台板两端梁的嵌固作用，跨中最大设计弯矩取 M= mKNpln .05.14.28902 （4） 配筋计算 =60mm280h098.6103.452201 bfMcs576.3bs mm2270.01 ycsfhA =0.24%100080=192mm2，取 =327mm2bsmin sA 受力钢筋选用 （ ）6/810235sAm 据构造 故分布筋选 8150（ =335 ）s2 6.2.4 平台梁 TL-1 计算 （1) 截面尺寸和计算跨度 平台梁截面尺寸取 =200mm300mm。hb 平台梁搭设在柱子上，由表 2.2 可得其计算跨度为： 55 =3360 取 =3.36m。nl00l （2) 荷载计算 梯段板传来 kN/m43.1720.9.1 平台板传来 kN/m.86.48 梁自重 1.20.2(0.3 0.08)25 = 1.32kN/m 梁侧抹灰 1.20.02(0.3 0.08)172 = 0.18 kN/m 总荷载设计值 =17.443+8.32+1.32+0.18=27.263 kN/mqg （3) 内力计算 kNm47.386.2.781)(8122max0 lqgM kN0.5)(axnlV （4) 配筋计算 纵向受力钢筋计算：近似按 =200mm300mm 的矩形截面hb 计算 =260mm4030h19.026.178201 bfMcs58.4 bs mm2633604.01 ycsfhA 0.45 =0.451.43/360=0.18%3m，所以需要5.0368.Albm 对 进行修正，af (3)0.512.39(.6)1.923.05147.93kbdm kPa 3.验算持力层地基承载力 基础和回填土重 =20*1.525*18=549KNkGdA 偏心距 （ ） ，即 满足。63.720.31549kkMe mF0.836lminkp0 60 基底最大压力 = =120.01kPa1.2 =177.52kmax6(1)KkFGepAl53.14960.3()85af Pa,满足。 最后确定该柱基础底面长 l=5m，宽 b=3.6m。 4.计算基底净反力 偏心距 mlFMen 83.065041.3.156720, 基础底面边缘处净反力:018.372.14.859).(56.3)(0,maxin. KpafKpaLeBPnk fann .3.214.892max.i. 则地基承载力满足要求 5、采用锥形基础： 、 、 、 、mB6.3L5mac6.0bc.mbact6.0 初步选择基础高度： h70h570bhc 6.39.165.2.0 bamtm.2. 由于偏心受压，则 KpaPn54.89ax. 冲切力： KN hbhlFccnl82.41 )5.026.3()65.0(59 22max. 抗冲切力： 61 KNhafomtp 31.865.02143.017.7.0 满足要求，即基础高度tlF mh7 6.基础底板配筋 1）基础 截面（柱边） KpaPLaPnnCn 84.5)1.54.89(26.014.8)(2mi,ax,mi, 净反力平均值 nn .7,ax, mKNbalPMccn .5.1)6.032()6.05(9.87241)()2412 260, 5039.7. mhfAys 按每米宽配筋，选用 )8(12As 2）基础 截面（柱边）KpaPn34.85 mKNlbMccn .23.9)6.052()6.03(4.8521)()212 260, 039 mhfAys 按每米宽配筋，选用 )41(212As 62 图 71 基础剖面图 图 72 基础配筋图 63 结 论 毕业设计终于在今天彻底完成，回想起这段头大的历程不禁感慨万千，虽然说 这种日子我不想在经历第二次，不过我也不得不承认在这段时间内自己各方面能力 的提高。 首先在运用天正软件上，自己的熟练程度得到了大大的提高，以前别说是画建 筑图，结构图，就是画一个简单的图形自己就感到头大，因为学习 CAD 是在大二的 时候学的，所以本来就不精通这方面的我，在做课程设计的时候更是忘的一干二净， 更别说本来就没有接触过的天正软件了。不过如果不学会这些，课程设计就根本无 法完成。在这个被迫的情形下，自己自学了天正软件，温习了 CAD 课程，总算把图 画出来了。现在自己画图已经很顺当了，这些都是课程设计给自己的好处。 其次，虽然毕业之后没有打算从事设计行业，不过课程设计给自己的帮助还是 非常大的，在课程设计中自己明白了很对规范，图集对建筑的要求。在这个过程中 自己也学会了如何独立去解决所遇到的问题，同时对规范上的要求，以及以前课本 上没有涉及到的知识有了新的认识，这对以后自己从事建筑行业的帮助是非常大的。 比如说，在看图方面，因为自己独立的做出了建筑图和结构图，并经过老师一遍又 一遍的审核，所以对图的认知更加深刻，不想以前看到图纸以后不知道如何去看。 还有就是在团队合作的方面更加重视，俗话说“三个臭皮匠顶一个诸葛亮” ，所 以多多和别人交流，总能收获一些令人意想不到的结果。举个例子，我对电脑这方 面不精通，所以在做计算时没有别人做的快，所以就和别人学习做表格，磨刀不误 砍柴工，虽然花费了一些时间去学习，不过学会之后自己再也不用一个个的去按计 算器了，编写一个程序，那些柱子，梁的配筋一下子就出来了，节省了自己好多时
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