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1 外文翻译 at he is in as is in as 5%, 0% 0% be 00 at of 0 %; to 0 by in ; 0 %; T 0 , to 0 of to is in . S. . S. 00 . S. by 5% to 005 50% 995. by in in 5% to 005 50% 995. by at 002 ( 996 , 4% , 5% 003. 003 5 a to 36,800,000 U. S. up in of of . S. 00 . S. mu 000 kN ; mm At to a a a in at 0% of a to a in a to a on 2 in in .1 1) be to 2 2) a 3) 4) 2.2 to ) 2) 50%, a by DM a 3) is is , 4) DM 0%; 5) an AM is is to an 3 to a n in as a be in to as as of to is is to to be a s a up at a of 0% of a to a in 80% is a MB to At 0%, 5%. to a 000 40000 s to 1 to to 5000 20000 0000 no to 00 m/2 of a ) is is 2) is 3) of to to a 3 AM n of . S. to be to to 3 s in of to be to 500 4500 its 000 10000 in to of is an to of a in of no be to on to to gs to be is on in 58 00 m/ 80 m/to of (, as as to in 00 800 m/to s .8 mm to 0000 0.1 mm 0 m/1 if an is 2 3 at to to a to a to in 4in of to a DM 0% , a 0%. to 4 is is an by is to of if in be is in to us to to to a of on is to is an a to of a of a ) ) 2) ) ) ) in ) SC 1) a to 2) s to of Or a or to 3) 4) in AM in in ) is ) ) ） a 2） 3） is in at in to 5 1) to be to a is 2） to a as a 3） of is is 4) 1) is to to is is to a of 2) to in 3 ) Be of 2） up a to is 3) Be of or is at 4) to of 4 Be of 5 Be of a of AM he to be to to is is by in in go to a be to a , 2001. 2, 2001. 3,o , 2000 , (2) 4,he 2000 , (6) 5,e to of 2000 , (11) 6 高速加工和现代模具制造 一、概述 1目前模具制造的发展现状和趋势 模具作为重要的工艺装备，在消费品、电器电子、汽车、飞机制造等工业部门中，占有举足轻重的地位。工业产品零件粗加工的 75%，精加工的 50%及塑料零件的 90%将由模具完成。目前中国模具市场需求已达 500 亿元之规模。汽车模具、特别是覆盖件模具年增长速度将超过 20 %；建材模具也迅速发展，各种异型材模具、墙面和地面模具成为模具的新增长点，今后几年塑料门窗和塑料排水管增长将超过 30 %；家电模具年增长速度将超 过 10 %； 业年均增长速度超过 20 % ，对模具的需求占模具市场的 20 %。 2004 年中国机床工具工业产值将继续增长。我国模具制造市场潜力巨大。根据资料统计，近年来，我国模具的年总产值达到 30亿美元，进口超过 10亿美元，出口超过 1亿美元。增长从 1995年的25% 增加到 2005年的 50%。国外专家预言：亚洲在全球模具制造中占据的份额，将从 1995年的 25%增加至 2005年的 50%。 中国模具工业发展迅速，形成了华东和华南两大基地，并且逐渐扩大到其他省份。 (山东 ,安徽 ,四川 ) 1996 年 2002 年，模具制造业产值年平均增长 14%， 2003 年增长 25%。 2003 年我国模具产值为 450 亿人民币。总产量位居世界第 3，出口模具 上年增长 但是，我国技术含量低的模具已供过于求，精密、复杂的高档模具很大部分依靠进口。每年进口模具超过 10亿美元。出口超过 1亿美元 精密模具精度要求在 2 3 m,大型模具需要满足 8000模力注塑机的要求 ;小型模具需满足直径 1前，采用高速切削生产模具已经成为模具制造的大趋势，在国外一些模具生产厂 家，高速机床大面积取代电火花机床，高速切削大大提高了模具生产效率。机床企业瞄准模具生产企业，有的加工中心生产厂机床的 60%以上卖给模具加工企业。高速切削逐渐取代电火花精加工模具在国外的模具制造企业已经普遍采用，高速切削生产模具已经成为逐渐模具制造的大趋势，大大提高了模具生产效率和质量。采用高速切削替代电火花生产模具，可以明显提高效率、提高模具精度、使用寿命长。 2高速加工在模具制造中的应用 2 1高速切削的优点： 1） 刀具的高转速和机床的高进给以及高加速度，大大提高金属切除率； 2） 高速切削减小切削力； 3） 高速切削热大部分由切屑带走，工件发热少； 4） 高速切削减少振动，提高加工质量； 2 2高速加工应用于模具加工的效益 1） 快速粗加工和半精加工，提高加工效率； 2） 高速高精度精加工硬切削代替光整加工，表明质量高，形状精度提高，比 0%，减少手工修磨； 3） 硬切削加工最后成型表面，提高表面质量、形状精度， (不仅是表面粗糙度低，而且表面光亮度高 )，用于复杂表面的加工更具优势； 4） 避免 高模具寿命 20%； 5） 结合 别是形状复杂、薄壁类电极。 3 采用高速切削加工模具需要解决的问题 在国内，由于资金、技术等方面的原因，应用高速切削生产模具还处于初期阶段。 还存在机床、刀具、工艺以及其他方面的一些问题需要逐步解决。 缺点是加工成本高，对刀具的使用有较高的要求，不能使用过大的刀具，要有复杂的计算机编程技术做支持，设备运行成本高。 二、加工模具的高速加工机床 模具精加工和硬切削加 工需要数控高速机床外文翻译 新工具使新机器设计最优 当加工铝时，我们主要关心的是：铝粘住加工切削边缘的倾向；保证有好的碎片排屑形成切削边缘；和保证工具有足够的中心强度来承受切削力而不被破坏。 技术发展，比如： 列，已经使工具商重新考虑任何工艺水平的机器技术。用正确的加工和编程思路是很重要的。 材料，涂料和几何形状是与减小我们所关注问题相关系的工具设计的三个因素。如果这些因素不能一起很好的配合，成功的调整磨削是不可能的。为了成功进行高速铝加工，理解这三个因素是很必要的。 使组合边缘最小化 当加工铝时 ，一个失败的切削工具模式是，被加工的材料粘住工具切削边缘。这种情况会很快削弱工具的切削能力。由粘着的铝形成的组合边缘会导致工具变钝，以至不能切削材料。工具材料选择和工具涂料选择是被工具设计者用来减小组合边缘出现的主要工艺。 亚微米微粒碳化物材料要求很高的钴浓度来获得良好的微粒结构和材料强度属性。随着温度的升高，钴与铝发生反应，钴使铝与暴露的工具材料碳化物相粘合。一旦铝开始粘住工具，铝会在快速的在工具上形成组合边缘，使工具不可用。 在切削的进程中，减小铝粘合着的工具的暴露碳化物的秘诀就是找到正确的碳化物的平衡 来提供足够的材料强度。在加工铝时，为了减小粘附，使用能提供足够硬度的 纹理粗糙的碳化物来获得平衡，来使变钝变慢。 工具涂料 当尝试减小组合边缘时，第二个应该考虑的工具设计因素是工具涂料。工具涂料的选择包括： 氮化物，锆氮化物，钻石和钻石般的涂料（ 拥有这么多的选择，航空航天磨削商店需要知道在铝的高速加工应用中哪一种工作最有效。 和 具的 装应用进程使这些选项不合适铝的应用。 装进程建立了两个使铝粘住工具的模 式 程形成了一个表面，这表面是比底层材料更粗糙的。由这个进程形成的表面“凹凸”使工具中的铝在凹处快速集结。由于涂料有金属晶体和铁晶体特征， 料是可以和铝发生化学反应的。一种 料通常是包含铝的，这铝很容易和相同材料的切削表面粘合。表面粗糙度和化学反应特性将会导致工具和工作片体粘在一起，以致形成组合表面。 ap 导的试验中，人们发现在高速加工铝时，一个没有涂染过纹理粗糙的碳化物的工具的表面优于用 或者 染过的工具。这个试验不意味着所有工具涂料将减小工具的表现。钻石和 切削铝材料时，这些涂料很认为是能非常有效的提高工具的寿命。 钻石涂料被认为是表现最佳的涂料，但这种涂料要一个很可观的成本。对于表现价值， 料提供最佳成本，增加大约 20%总工具成本，而寿命相对于未涂染过纹理粗糙的碳化物的工具来是，是增长得很明显的。 几何形状 高速铝加工工具设计的拇指定律就是使微粒排屑空间最大化。这是因为铝是一种非 常柔软的材料。 常是可以增长的，它生成更多更大的微粒。 空航天磨削机器，比如 求额外关注工具几何休和工具强度。拥有强大的 80心轴的 器将折断工具如果他们不是用足够的中心强度设计的。 总的来说，锋利的切削边缘一直都可以用来避免铝的延伸。一个锋利的切削边缘将形成高剪切和高表面清洁，形成一个更好的表面和使表面振动最小化。结果是用优良的纹理碳化物材料比纹理粗糙的碳化物材料更有可能获得一个锋利的切削边缘。但由于 铝能粘住纹理好的材料，长久保持这各边缘是不太可能的。 粗略的折衷方案 纹理粗糙的材料是最好的折衷。那是一种很强大的材料，它能拥有一个可观的切削边缘。试验结果表明；在获得长的工具寿命的同时拥有好的表面的可以的。通过工具来进行油雾冷却是可以改进切削边缘的保持的。雾化逐渐使工具冷却，消除温度急增的问题。 螺旋角度是一个额外的工具几何考虑因素。传统上来说，当加工铝时，带有高螺旋角度的工具已经被运用。高螺旋角度可以使微粒更快地从部分脱离，但却增加力和热，这是由切削运动导致的。一个高螺旋角被用在工具上 ，并且很大数量的凹槽可以使微粒排泄。 当以非常高的速度加工铝时，由增加的力形成的热量可能会引起微粒与工具焊接在一起。此外，一个有很高螺旋角的切削表面将比低角度的更快产生微粒。仅仅利用两个凹槽工具设计使低螺旋角和足够微粒排泄区域成为可能。由导的延伸性试验中，当发展新工具流水线时，这被证明是最成功的方法。 he of to to is of is to as It is to in to If do is It is to of in to be in of of of to of is by so it no by to of a to s at to to of to to it a on it is to of to in is a of so as to he be to is so to in an an VD to to VD in is to it is by to in on In VD is to to A a of to In ap it at of an to of LC in a to to be is a to of LC 0%to as to an he of is to is is a is as an 0if In be to A a or is it is to a to to it is to he to be It is a a it is to a of is an is an a a A as of A is on a a of to at by to to In a a a a A a is to be in SG L. 外文资料翻译译文 新工具使新机器设计最优 当加工铝时，我们主要关心的是：铝粘住加工切削边缘的倾向；保证有好的碎片排屑形成切削边缘；和保证工具有足够的中心强度来承受切削力而不被破坏。 技术发展，比如： 列，已经使工具商重新考虑任何工艺水平的机器技术。用正确的加工和编程思路是很重要的。 材料，涂料和几何形状是与减小我们所关注问题相关系的工具设计的三个因素。如果这些因素不能一起很好的配合，成功的调整磨削是不可能的。为了成功进行高速铝加工，理解这三个因素是很必要的。 使组合边缘最小化 当 加工铝时，一个失败的切削工具模式是，被加工的材料粘住工具切削边缘。这种情况会很快削弱工具的切削能力。由粘着的铝形成的组合边缘会导致工具变钝，以至不能切削材料。工具材料选择和工具涂料选择是被工具设计者用来减小组合边缘出现的主要工艺。 亚微米微粒碳化物材料要求很高的钴浓度来获得良好的微粒结构和材料强度属性。随着温度的升高，钴与铝发生反应，钴使铝与暴露的工具材料碳化物相粘合。一旦铝开始粘住工具，铝会在快速的在工具上形成组合边缘，使工具不可用。 在切削的进程中，减小铝粘合着的工具的暴露碳化物的秘诀就是找到正确的碳化 物的平衡来提供足够的材料强度。在加工铝时，为了减小粘附，使用能提供足够硬度的 纹理粗糙的碳化物来获得平衡，来使变钝变慢。 工具涂料 当尝试减小组合边缘时，第二个应该考虑的工具设计因素是工具涂料。工具涂料的选择包括： 氮化物，锆氮化物，钻石和钻石般的涂料（ 拥有这么多的选择，航空航天磨削商店需要知道在铝的高速加工应用中哪一种工作最有效。 和 具的 装应用进程使这些选项不合适铝的应用。 装进程建立了两个使铝粘住 工具的模式 程形成了一个表面，这表面是比底层材料更粗糙的。由这个进程形成的表面“凹凸”使工具中的铝在凹处快速集结。由于涂料有金属晶体和铁晶体特征， 料是可以和铝发生化学反应的。一种 铝很容易和相同材料的切削表面粘合。表面粗糙度和化学反应特性将会导致工具和工作片体粘在一起，以致形成组合表面。 ap 导的试验中，人们发现在高速加工铝时，一个没有涂染过纹理粗糙的碳化物的工具的表面优于用 或者 染过的工具。这个试验不意味着所有工具涂料将减小工具的表现。钻石和 料可生成一个非常光滑的化学惰性的表面。在切削铝材料时，这些涂料很认为是能非常有效的提高工具的寿命。 钻石涂料被认为是表现最佳的涂料，但这种涂料要一个很可观的成本。对于表现价值， 料提供最佳成本，增加大约 20%总工具成本，而寿命相对于未涂染过纹理粗糙的碳化物的工具来是，是增长得很明显的。 几何形状 高速铝加工工具设计的拇指定律就是使微粒排屑空间最大化。这是因为铝 是一种非常柔软的材料。 常是可以增长的，它生成更多更大的微粒。 空航天磨削机器，比如 求额外关注工具几何休和工具强度。拥有强大的 80心轴的 器将折断工具如果他们不是用足够的中心强度设计的。 总的来说，锋利的切削边缘一直都可以用来避免铝的延伸。一个锋利的切削边缘将形成高剪切和高表面清洁，形成一个更好的表面和使表面振动最小化。结果是用优良的纹理碳化物材料比纹理粗糙的碳化物材料更有可能获得一个锋利的切削边缘 。但由于铝能粘住纹理好的材料，长久保持这各边缘是不太可能的。 粗略的折衷方案 纹理粗糙的材料是最好的折衷。那是一种很强大的材料，它能拥有一个可观的切削边缘。试验结果表明；在获得长的工具寿命的同时拥有好的表面的可以的。通过工具来进行油雾冷却是可以改进切削边缘的保持的。雾化逐渐使工具冷却，消除温度急增的问题。 螺旋角度是一个额外的工具几何考虑因素。传统上来说，当加工铝时，带有高螺旋角度的工具已经被运用。高螺旋角度可以使微粒更快地从部分脱离，但却增加力和热，这是由切削运动导致的。一个高螺旋角被用 在工具上，并且很大数量的凹槽可以使微粒排泄。 当以非常高的速度加工铝时，由增加的力形成的热量可能会引起微粒与工具焊接在一起。此外，一个有很高螺旋角的切削表面将比低角度的更快产生微粒。仅仅利用两个凹槽工具设计使低螺旋角和足够微粒排泄区域成为可能。由 导的延伸性试验中，当发展新工具流水线时，这被证明是最成功的方法。 he of to to is of is to as It is to in to If do is It is to of in to be in of of of to of is by so it no by to of a to s at to to of to to it a on it is to of to in is a of so as to he be to is so to in an an VD to to VD in is to it is by to in on In VD is to to A a of to In ap it at of an to of LC in a to to be is a to of LC 0%to as to an he of is to is is a is as an 0if In be to A a or is it is to a to to it is to he to be It is a a it is to a of is an is an a a A as of A is on a a of to at by to to In a a a a A a is to be in SG L. 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 目录 目录 . 1 第一章 绪 论 . 5 切机的类型、特点及选型 . 6 第二章 液压剪切机的设计计算 . 7 切机结构参数的确定 . 8 片行程 . 8 片尺寸的确定 . 9 刀片断面高度及宽度 . 9 切机理论空行程次数 . 10 切机能力参数计算 . 11 切过程分析 . 11 行刀片剪切机的剪切力与剪切功 . 11 K 同轧件材料 样， K= . 12 00165 225=N . 13 剪切功的计算 . 13 A= =801000= 963000 NM . 13 第三章 液压传动系统的设计与计算 . 13 压系统的设计步骤与设计要求 . 14 计要求 . 14 计参数 . 14 行工况分析，确定液压系统的主要参数 . 15 压缸的载荷计算 . 15 G=2+ . 16 小车及横移辊道重量， 7800N； . 16 G=2+25239N； . 16 G+D/2 ）； （ 3 . 16 =610 N/. 17 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 +D/2 ） . 17 =303020N/ . 17 抬升缸的负载力 . 17 选系统的工作压力 . 18 算液压缸的主要结构尺寸 . 19 . 23 算液压执行元件实际所需流量 . 25 定液压系统工况图 . 27 定液压系统基本方案和拟定液压系统图 . 28 定基本方案 . 28 定液压系统图 . 33 压元件的选择 . 34 压泵的选择 . 34 动机功率的确定 . 36 低压系统电动机的确定 . 37 压阀的选择 . 37 管内径的确定 . 39 箱的有效面积的确定 . 40 A 与系统有关的经验系数， （由文献液压系统设计图集表 压系统取 A=10 . 40 V=10512=5350L . 40 压系统性能验算 . 40 算回路中的压力损失 . 40 抬升缸回路的压力损失 . 43 算液压系统发热温升 . 48 t 一个工作循环所用的总时间； . 49 P=. 51 冷却器所需冷却面积的计算及选型 . 51 A=m . 52 第四章 液压缸的设计计算 . 53 算液压缸的结构尺寸 . 53 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 筒长度 L. 53 . 54 压缸主要零部件设计 . 54 筒 . 54 塞 . 57 塞杆的导向套和密封 . 58 冲装置 . 58 气装置 . 59 口 . 60 第五章 阀板的设计 . 60 板连接概述 . 60 板的设计 . 61 定阀板的数量 . 61 压元件位置的布置 . 61 板材料及孔径的确定 . 62 参考文献 . 63 结束语 . 65 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 第一章 绪 论 切机的类型、特点及选型 用于对轧件进行切头，切尾或剪切成规定尺寸（定尺）的机械称为剪切机。根据剪切机刀片形状，配置以及剪切方式等特点，剪切机可分为平行刀片剪切机，斜刀片剪切机，圆盘式剪切机和飞剪机。按驱动力来分，可分为电动和液压两类剪切机。 平行刀片剪切机：两个刀片彼此平行。用于横向热剪初轧坯（方坯，板坯）和其它方形和矩形断面的钢坯，故又称为钢坯剪切机。有时，也用两个成型刀片来冷轧管坯及小型圆钢等。 斜刀片剪切机：两个刀片中有一个刀片相对于另一刀片是成某一角度倾斜布置的，一般是上刀片倾斜，其倾斜角为 1 6。它用来横向冷剪或热剪钢板，带钢，薄板坯，故又称为钢板剪切机。有时，也用于剪切成束的小型钢材。 圆盘式剪切机：两个刀片均成圆盘状。用来纵向剪切运动中的钢板（带钢）的边，或将钢板（带钢）剪成窄条。一般均布置在连续式钢板轧机的纵切机组的作业线上。 飞剪机；剪切机刀片在剪切轧件时跟随轧件一起运动。用来横向剪切运 动中的轧件（钢坯，钢板，带钢和小型型材，线材等），一般安装在连续式轧机的轧制线上或横切机组作业线上。 平行刀片剪切机 根据剪切轧件时刀片的运动特点，平行刀片剪切机可分为上切式和下切式两大类。 1上切式平行刀片剪切机 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 这种剪切机的特点实际下刀固定不动，上刀则是上下运动的。剪切轧件的动作由上刀来完成，其剪切机构由最简单的曲柄连杆机构组成。除了剪切机本体之外，一般还配有定尺机构，切头收集与输送装置等。由于下刀固定不动，为使剪切工作顺利进行，剪切的轧件厚度大于 30 60，需在剪切机后装设摆动台或摆动辊道，其 本身无驱动装置。剪切时，上刀压着轧件下降，迫使摆动台也下降。当剪切完毕，上刀上升时，摆动台在其平衡装置作用下也回升至原始位置。此类剪切机由于结构简单，广泛用于剪切中小型钢坯。此外，随着快速换刀的生产需要，也出现了能快速换刀的上切式平行刀片剪切机，用来剪切初轧钢坯和轧板。当然，其设备重量会有较大的增加，结构也稍复杂些。 2. 下切式平行刀片剪切机 这种剪切机的特点是：上下刀都运动，但剪切轧件的动作由下刀来完成，剪切时上刀不运动。由于剪切时下刀台将轧件抬离辊道，故在剪切机后不设摆动台，而且这种剪切机的机架不承受 剪切力。由于上述两个特点，下切式平行刀片剪切机普遍用来剪切中型和大型钢坯和板坯，以减轻整个剪切机组的设备重量。 第二章 液压剪切机的设计计算 设计参数 剪切机型式： 油压小车移动式 被剪钢坯断面尺寸： 180 180 165 225 表钢种： 27切温度： 750 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 拉坯速度： 2m/切小车及横移辊道重量： 坯定尺长度： 片行程 刀片计算公式 H=h+f+q1+q2+s （ 2 式中： H 刀片行程（指刀片的最大行程）； h 被切钢坯的断面高度，这里取 h=180 f 是为了保证钢坯有一些翘头时，仍能通过剪切机的必要储备，通常50 75，这里取 60； 为了避免上刀片受钢坯冲撞，而使压板低于上刀的距离， 50取 0s 上下刀片的重叠量，取 s=5 20里取 s=10； 下刀低于辊道表面的距离， 20 里取 0； 故有： H=180+60+20+20+20=300片行程关系如图 2示 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 图 2行刀片剪切机刀片行程 1234片尺寸的确定 刀刃长度 因为所设计的方坯剪切机，且属于中型剪切机（ P=所以剪刃长度按如下公式计算： L=（ 2 （ 2 式中： L 刀刃长度， 被切钢坯横断面的最大宽度， 25则： L=（ 2 （ 2 225=450 562.5 L=500 片断面高度及宽度 h =(1.5)h (2b =h /(3) (2式中： h 刀片断面高度， 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 0 h 被切钢坯断面高度， b 刀片断面高度， 由钢坯断面尺寸： 180 180 165 225 ： h =(1.5)h =( 180=117 270 h =210mm b = h /(3)=70 84 b =70后根据表 8轧钢机械（第三版） 剪切刀片的尺寸最后确定为 b h =70 210 800 由（表 8定的热钢坯剪切机基本参数。如下表 : 表 2最大剪切力 片行程 刃长度 刀片断面尺寸 理论空行程次数 次 /00 300 70 210 12 16 切机理论空行程次数 剪切机的每分钟理论空行程次数代表了剪切机的生产率。理论空行程次数的提高受到电动机功率和剪切机结构形式的限制。理论剪切次数是指每分钟内剪刃能够不间断的上下运动的周期次数。因此，实际剪切次数小于理论空行程次数。依据设计要求和轧钢机械（第三版） 8择理论空行程次数为： 12 16次 / 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 1 切机能力参数计算 切过程分析 轧件的整个剪切过程可氛围两个阶段，即刀片压入金属与金属滑移。压入阶段作用在轧件的力，如图 2 图 2件的剪切过程 当刀片压入金属时，上下刀片对轧件的作用力 a，此力矩是轧件沿图方向转动，而上下刀片侧面对轧件的作用力 c 将力图阻止轧件的转动，随着刀片的逐渐压入，轧件转动角度不断增大，当转过一个角度后便停止转动，此时力矩平衡，即 c。 轧件停止转动后，刀片压入达到一定深度时，为克服了剪切面上金属的剪切阻力，此时，剪切过程由压入阶段过渡到滑移阶段，金属沿剪切面开始滑移，直到剪断为止。 行刀 片剪切机的剪切力与剪切功 剪切公称能力的确定 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 2 剪切机的力能参数包括剪切力和电机功率。剪切力是剪切机的主要参数，驱动剪切机的电机功率及剪切机主要零件尺寸的确定，完全使用或充分发挥剪切机的能力都与剪切力有关。 在设计剪切机时，首先要根据所剪轧件最大断面尺寸来确定剪切机公称能力，它是根据计算的最大剪切力并参照有关标准和资料来确定的。 1） 235最大剪切力为： (2式 中： 被剪轧件最大的原始断面面积， 被剪轧件材料在相应剪切温度下最大的单位剪切阻力， 轧钢机械），取 00K 考虑由于刀刃磨钝、刀片间隙增大而使剪切力提高的系数，其数值根据剪切机能力选择，中型剪切机， K= 按钢坯断面尺寸： 180 180 80 180=32400 按钢坯断面尺寸： 165 225 165 225=37125 ： 100 165 225=N 2） 当轧件材料为 27因为该剪切材料无单位剪切阻力实验数据，所以最大剪切力为： (2式中： K 同轧件材料 K= 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 3 被剪轧件材料在相应剪切温度下的强度 极限， 据表 8轧钢机械），取 00 轧件最大的原始断面面积， 根据上述 1） 中计算可知， 200 165 225=N 综合以上计算结果，并考虑到今后剪切轧件品种的扩大，且结合我国国标所规定的系列标准，将剪切机公称剪切力确定为 N。而实际工程中，考虑到我们设计结构的要求，确定为 N，相当于 500 剪切功的计算 根据剪切功可以近似而方便的计算出键切机功率。剪切功与剪切力和刀片行 程有关，当不考虑刀片磨钝等因素时，可按以下公式计算： A= h (2式中： A 剪切功， N m h 钢坯厚度， m 最大剪切力， N 则： A= h=180 1000=963000 N m 第三章 液压传动系统的设计与计算 液压系统是液压机械的一个组成部分，液压系统的设计要同主机的总体设计同时进行。着手设计时，必须从实际情况出发，有机地结合各种传动形式，充分 发挥液压传动的优点，力求设计出结构简单、工作可靠、成本低、效率高、操作简单、维修方便的液压传动系统。 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 4 计要求 设计要求是进行每项工程设计的依据。在制定基本方案并进一步着手液压系统各部分的设计之前，必须把设计要求以及与该设计内容有关的其他方面了解清楚。 1)剪体结构比较简单，最大的剪切力受工作液体压力限制，且要能够保证不致过载和损坏。 2)液压剪切机工作循环： 上刀下降，锁紧 小车右移 下刀上升，剪切钢坯 下刀下降（快退） 上刀升起 小车左移（快退）。 3)剪切运动要平稳，为使机构具有所要求的精确运动，需要依靠上下刀台的平稳和附加的约束来获得，这均需由液压系统来控制。 计参数 剪切机型式： 油压小车移动式 被剪钢坯断面尺寸： 180 180 165 225 表钢种： 27切温度： 750 拉坯速度： 2m/切小车及横移辊道重量： 坯定尺长度： 买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 5 定液压系统的主要参数 压缸的载荷计算 如图 3有关系数标注图上，其中 荷， 作用在活塞杆上的外载荷包括工作载荷 轨的摩擦力 于速度变化而产生的惯性力 图 3压缸受力情况 剪切缸的载荷力 工矿分析： 剪切缸运动分为启动、工进、快退三个动作循环。 当剪切缸启动时，液压缸负载只有下刀台本身的重力， =4100N 式中： 工进时，活塞杆承受剪切力，其外载荷是剪切力及下刀台自重。 =106+4100 106N； 快退时 ,工作负载主要是下刀台本身重力，其值为负。 G= 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 6 横移缸的载荷力 横移缸在启动过程中，其外载荷主要是小车和横移辊道对导轨的摩擦力。 （ 3 式中： s 静摩擦系数， s=表 3G 小车及剪体总重， N； 表 3 摩擦系数 导轨类型 导轨材料 运动状态 摩擦系数 滑动导轨 铸铁对铸铁 启动时： 低速（ ） 高速（ ） 动导轨 铸铁对滚柱（珠） 淬火钢导轨对滚柱 压导轨 铸铁 =2+ 小车及横移辊道重量， 7800N； 钢坯重量， 239N； 剪体重量， 0000N； G=2+25239N； 外载荷： 3786N； 小车右移时，横移缸外载荷为小车钢坯、剪体、横移辊道的重力和剪切力对导轨产生的摩擦阻力，即车轮踏面在轨道上的滚动摩擦阻力和车轮轴承的摩擦阻力。 摩擦阻力矩： G+ d/2）； （ 3 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 7 式中： G 辊道车，剪体，钢坯总重， G=225239N； 剪切力， 610 ； K 滚动摩擦系数， K= 车轮轴承摩擦系数， = 车轮外径， 50 d 轴承内径， d=70 故： 225239+610 ） （ 250/2+70/2） =610 N/载荷： 610 /125=62080N （ 3 小车左移时，小车受剪体及横移辊道的重力对导轨产生的摩擦阻力，即车轮踏面在轨道上的滚动摩擦阻力和车轮轴承的摩 擦阻力。 同上 + d/2） =（ 178000+40000）（ 250/2+70/2） =303020N/ 外载荷： 03020/125= 抬升缸的负载力 抬升缸在抬升和下降过程均只 受上刀台及其相连机构的自重相对于轴心向下的转矩 T=G 800 404N m （ 3 式中： G 上刀台及其相连机构自重， G=7800N； 上刀台重心到轴心距离，约为 购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 8 故上刀台下降时，抬升缸抬升，其外载荷 265N； （ 3 同理，上刀台上升时，抬升缸下降，其外载荷 3265N； 各液压缸的外载荷力计算结果列于表 3公式： 活塞上载荷力 F= （ 3 m液压缸的机 械效率，一般取 里取m= 求得相应的作用于活塞上的载荷力，并列于表 3 3 各液压缸载荷力 液压缸名称 工况 液压缸外载荷 活塞上载荷力 F/N 剪切缸 启动 4100 4316 工进 106 106 快退 4316 横移缸 启动 33786 35564 右移 62080 65342 左移 2424 2552 抬升缸 下降 3265 3437 上升 3437 选系统的工作压力 压力的选择要根据载荷的大小和设备的类型来定，还要考虑执行元件的装配空间、经济条件及元件供应情况等的限制。在载荷一定的情况下，工作压力低，势必要加大执行元件的结构尺寸，对某些元件的结构尺寸，对某些设备来购买后包含有 纸和说明 书 ,咨询 9 说，尺寸要受到限制，从材料消耗角度看也不经济，反之，压力选得太高，对泵、缸、阀等元件的材质、密封、制造精度也要求很高，必须要提高设备成本。一般来说，对于固定的尺寸不太受限制的设备，压力可以选的低一些。具体选择可参考下表 3 3载 荷选择工作压力 载荷（ 50 工作压力（ ，取 n=4 b 管道材料的抗拉强度，取 b=450道内的流速可以参考表 3 表 3 管道 推荐流速（ m/s） 液压泵吸油管道 以下 液压系统压油管道 3 6 压力高、油管短、粘度小取小值 液压系统回油管道 3要管路内径表 管路名称 通过流量（ L/ 允许速度（
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