山东多层框架文体楼模板施工方案(详细验算).doc

目 录1、编制依据12、工程概况13、施工方案44、模板工程的有关验算75、模板验收546、模板拆除567、环境、职业健康安全措施568、应急救援预案57 1、编制依据1.1*德州*新校建设项目文体楼工程施工图纸。1.2集团总部下发的施工组织设计（方案）编制大纲。1.3施工手册（第四版）。1.4混凝土结构施工质量验收规范（gb50204-2010）1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（jgj130-2011）1.6建书施工安全计算软件1.7建筑施工模板安全技术规范（jgj162-2010）1.8建筑结构荷载规范1.9危险性较大的分部分项工程管理细则2、工程概况本工程为*德州*新校建设项目文体楼工程，位于德州市经济开发区，东临河东大道，南邻十八号路。由*校筹建，德州市建筑规划勘察设计研究院设计，山东*监理咨询有限公司监理，山东*集团有限公司承建。工程总建筑面积4942.96m2，局部地下一层，地上两层，地面至主要结构屋面高度15.12米，本工程结构体系为框架结构，框架抗震等级为三级，基础型式为柱下独立基础。砼构件截面尺寸主要有以下几种形式：现浇板厚度为120mm，梁截面尺寸取4501800mm、4502000mm进行计算，框架柱截面按700900进行计算。架体高度为8.5m。高支模及高大模板区域位置见下图高支模区域平面位置图3、施工方案高大模板区域施工时，大跨度框架梁截面尺寸为4501800mm，跨度为20m，砼浇筑分三次完成，每次浇筑高度不超过600mm。高支模区域的施工程序：在高支模架体搭设过程中，先将高支模区域周围，标高4.370m以下所有型钢柱、框架柱及框架梁砼浇筑完毕，然后再整体施工4.370m以上的顶板、梁、柱。为增加高支模架体的整体稳定性，4.370m以上的顶板、梁、柱砼浇筑之前，将高支模架体与标高4.370m以下所有型钢柱、框架柱及框架梁用脚手架连墙件的方式加固为整体。高支模构件砼浇筑过程中，因为最大梁截面为4502000mm，跨度为23m，所以此构件砼分四次浇筑完成，每次浇筑高度不超过50cm，架体底部坐落在室内基础回填土上，地面标高为-0.20m，其地基承载力为100kn/。3.1材料的选用3.1.1钢管：采用482.6mm钢管，有弯折、空洞、锈蚀、裂纹等严重影响结构实体稳定性的管体不得使用。3.1.2模板：采用12mm厚木胶板，高大梁模板采用15mm厚木胶板。模板的强度、刚度应满足施工要求，而且表面光滑无破损，以保证砼观感质量及截面尺寸。3.1.3扣件：有裂纹、滑丝的扣件严禁使用。3.1.4对拉件：强度必须符合规范要求，长度必须满足加固要求。3.2模板架体支设3.2.1支设顺序：梁板柱。3.2.2架体支设要求（1）采用482.6mm钢管搭设，立杆支设时和可调底座配合使用。板设满堂架体，柱、梁、板应连成整体。（2）立杆底部距基面200mm搭设扫地杆。（3）立杆顶部的可调底座外伸长度不得超过200mm。（4）梁模板设计：采用木胶板，设双排或多排架体，根据构件截面尺寸立杆纵距按1.0m设置(详见计算书)，横杆步距1.6m，梁侧立杆应通到板底，上部应设水平撑，梁高400mm的间距1000，梁高400mm间距500mm，这样便于固定梁侧模及防止砼在梁中部涨模。（5）现浇板模板设计：采用木胶板，设满堂架体，立杆纵横距1.01.0m，横杆步距1.6m，顶丝调整标高。在最上一层横杆上加设小横杆，木胶板拼缝处加设木方子，便于钢钉固定，在小横杆和木方子上铺设木胶板。（6)柱、梁接头设计：柱模按梁截面（考虑板厚）用手锯在有梁的一侧锯出梁口，梁模顶住柱模，便于梁底标高的的调整。（7) 梁、梁接头设计：主梁侧面留出次梁梁口，次梁模顶住主梁模，便于次梁底标高的调整，所有补空尽量留于梁中，避开梁柱接头、梁梁接头。（8）剪刀撑设计：满堂架体一般搭设要求为，在外围周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑，中间在纵横向应每道主梁左右各设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度应为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。架体搭设高度在8-20m之间，按建筑施工模板安全技术规范除满足上述规定外，还应在纵向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增加连续式剪刀撑，在有水平剪刀撑的部位，应在每个剪刀撑中间处增加一道水平剪刀撑。剪刀撑平面布置如下图：4、模板工程的有关验算4.1、8.5米高架体截面300800mm梁模板系统验算工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.3m梁截面高度0.8m支架高度8.5m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距la1m钢管类型482.6m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁下增加1根立杆水平杆最大步距1.6m顶步步距1.4m立杆伸出水平杆长度a0.45m面板12mm厚木胶合板梁底面板下次楞8050mm方木，3根梁侧次楞8050mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm400mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kn/m3钢筋自重1.5kn/m3面板次楞自重0.3kn/m2支架自重0.12kn/m可变荷载施工人员及设备荷载1kn/m2倾倒砼荷载4kn/m2振捣砼对梁底模板荷载2kn/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kn/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kn/m2=240.8=19.200 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.7小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； v - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.8m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值19.200kn/m2。梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001212/6=24000mm3；截面惯性矩i= 1000121212/12=144000mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=19.200kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.219.200+1.441=25.776kn/mq1=0.91.3519.200+1.40.741= 26.856kn/m根据以上两者比较应取q1= 26.856kn/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=0.1q1l2=0.126.8560.202=0.11knm面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=0.11106=4.58n/mm2 f=12.5n/mm2w24000面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 119.200=19.2kn/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67719.2002004=0.32mm 0.5mm100ei1004500144000满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用8050mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =805050/6=33333mm3；截面惯性矩i =80505050/12=833333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，l=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=19.200kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.219.200+1.440.2=5.155kn/mq2=0.91.3519.200+1.40.740.2= 5.371kn/m根据以上两者比较应取q=5.371kn/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.15.3710.52=0.134knm最大支座力：1.1ql=1.15.3710.5=2.95kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.134106=4.020n/mm2 17n/mm2w33333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值v1=0.6q1l=0.65.3710.5=1.611kn木材抗剪强度设计值fv=4.8n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=31.611103= 0.604n/mm2 fv=4.8n/mm22bh28050 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 19.2000.2=3.84kn/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6773.845004= 0.195mm 2mm100ei10010000833333 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =8980mm3；截面惯性矩i =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载p=2.95kn，按集中荷载作用下二跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，l=0.4m。主楞计算简图(kn)主楞弯矩图(kn.m)2、强度验算最大弯矩mmax=0.221knm主楞抗弯强度设计值f205n/mm2。=mmax=0.221106=24.610n/mm2 205n/mm2w8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载p=2.112kn，主楞弹性模量: e = 206000n/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm；经计算主楞最大挠度vmax=0.028mm n=5.44kn。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 501.21.2/6=12cm3；截面惯性矩i= 501.21.21.2/12=7.2cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，l=0.15m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.8+1.50.8+0.3)+1.420.5=12.44kn/mq1=0.91.35(240.8+1.50.8+0.3)+1.40.720.5= 13.46kn/m根据以上两者比较应取q1= 13.46kn/m作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：n1=0.757kn;n2=2.524kn;n3=0.757kn;最大弯矩 mmax = 0.038kn.m梁底模板抗弯强度设计值f (n/mm2) =12.5 n/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=mmax=0.038106=3.167n/mm2 12.5n/mm2w12103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5（240.81.50.80.3）=10.35kn/m；计算简图(kn)面板弹性模量: e = 4500n/mm2；经计算，最大变形 vmax = 0.084mm梁底模板的最大容许挠度值: 150/400 =0.4 mm；最大变形 vmax = 0.084mm 0.4mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度80mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=855/6= 33.333cm3；i=8555/12= 83.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下横向水平杆的间距，l=0.5m。次楞计算简图荷载设计值 q = 2.524/0.5= 5.048kn/m；最大弯距 mmax =0.1ql2= 0.15.0480.52= 0.126 kn.m；次楞抗弯强度设计值 f=17n/mm2；=mmax=0.126106=3.780n/mm2 17n/mm2w33.333103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算v=0.6ql=0.65.0480.5=1.514kn木材抗剪强度设计值fv=4.8n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=31.514103= 0.57n/mm2 fv=4.8n/mm22bh28050次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =1.941/0.5= 3.882n/mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6773.8825004=0.197mm 2mm100ei1001000083.333104次楞挠度满足要求!梁底横向水平杆验算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载p取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kn) 弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=0.065kn;n2=3.908kn;n3=0.065kn;最大弯矩 mmax=0.075kn.m；最大变形 vmax=0.036mm。（一）强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (n/mm2) = 205n/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=mmax=0.075106=18.797n/mm2 205n/mm2w3.99103满足要求!（二）挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =600/150 = 4.0mm或10mm；最大变形 vmax = 0.036mm 4.0mm满足要求!梁底纵向水平杆验算（一）强度验算纵向钢管按三跨连续梁计算，横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载p=3.908kn，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=5.276kn;n2=8.402kn;n3=8.402kn;n4=5.276kn;最大弯矩 mmax=0.684kn.m；钢管抗弯强度设计值f=205n/mm2；=mmax=0.684106=171.429n/mm2 205n/mm2w3.99103纵向钢管抗弯强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载p=3.908kn，经计算，纵向钢管最大变形值vmax=2.978mm。纵向钢管的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 vmax =2.978mm 6.7mm满足要求!扣件抗滑移验算扣件连接方式采用双扣件，扣件抗滑承载力设计值：rc=12kn水平杆通过扣件传给立杆的最大荷载设计值：r=8.402knr rc，扣件抗滑承载力满足要求!立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东德州市10年一遇风压值采用，0=0.3kn/m2。模板支架计算高度h=8.5m，按地面粗糙度b类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2an/(lah)=1.20.150/(11.6)=0.113式中an =(la+h+0.325lah)d=0.150m2an -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.113=0.14无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.141-0.95 10=1.121-1-0.95-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=11.120.3=0.336kn/m2风荷载产生的弯矩标准值：mw=0.921.4klah2=0.921.40.33611.62= 0.098knm1010（二）立杆轴心压力设计值n计算上部梁传递的最大荷载设计值：8.402kn ；立杆承受支架自重：1.28.50.12=1.224kn 立杆轴心压力设计值n：8.402+1.224=9.626kn；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:n+mwfjawn - 轴心压力设计值(kn) ：n=9.626kn；- 轴心受压稳定系数,由长细比=lo/i 查表得到；l0 - 立杆计算长度（m），l0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.6m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.2m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.163，k2=1.018，l0=2.37m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.61cm；a - 立杆截面面积(cm2),a=3.71cm2；mw - 风荷载产生的弯矩标准值；w - 立杆截面抵抗矩(cm3)：w= 3.99cm3；f - 钢材抗压强度设计值n/mm2,f= 205n/mm2；立杆长细比计算：=lo/i=237/1.61=147按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.32；n+mw=9.626103+0.098106=81.082+24.561=105.643n/mm2 f=205n/mm2jaw0.323.711023.99103立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值n=9.626kn2、垫木底面面积a垫木作用长度1m，垫木宽度0.2m，垫木面积a=10.2=0.2m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 100kn/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.54、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力p=n=9.626=41.13kn/m2 mffak=1000.5=50kn/m2a0.2满足要求!。4.2、4.2m米高架体4501800mm梁模板系统验算工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.45m梁截面高度1.8m支架高度4.2m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距la0.5m钢管类型482.6m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁下设置2根立杆,间距250mm水平杆最大步距1.6m顶步步距1.6m立杆伸出水平杆长度a0.5m面板15mm厚木胶合板梁底次楞8050mm方木，3根梁底主楞单钢管梁侧次楞8050mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm400mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kn/m3钢筋自重1.5kn/m3面板次楞自重0.3kn/m2支架自重0.125kn/m可变荷载施工人员及设备荷载1kn/m2倾倒砼荷载4kn/m2振捣砼对梁底模板荷载2kn/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kn/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kn/m2=241.8=43.200 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.7小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； v - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.8m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值43.200kn/m2。梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩i= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=43.200kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.243.200+1.441=57.440kn/mq1=1.3543.200+1.40.741= 62.24kn/m根据以上两者比较应取q1= 62.24kn/m作为设计依据。3、强度验算施工荷载为均布线荷载：m1=0.1q1l2=0.162.240.202=0.25knm面板抗弯强度设计值f=12.5n/mm2；=mmax=0.25106=6.67n/mm2 f=12.5n/mm2w37500面板强度满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 143.200=43.2kn/m；面板最大容许挠度值: 200/400=0.5mm；面板弹性模量: e = 4500n/mm2；=0.677ql4=0.67743.2002004=0.37mm 0.5mm100ei1004500281250满足要求!梁侧模板次楞验算次楞采用8050mm(宽度高度)方木，间距：0.2m,截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =805050/6=33333mm3；截面惯性矩i =80505050/12=833333mm4；（一）强度验算1、次楞承受面板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，l=0.5m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=43.200kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.243.200+1.440.2=11.488kn/mq2=1.3543.200+1.40.740.2= 12.448kn/m根据以上两者比较应取q=12.448kn/m作为设计依据。3、强度验算计算最大弯矩：mmax=0.1ql2=0.112.4480.52=0.311knm最大支座力：1.1ql=1.112.4480.5=6.85kn次楞抗弯强度设计值f17n/mm2。=mmax=0.311106=9.330n/mm2 17n/mm2w33333 满足要求!（二）抗剪强度验算次楞最大剪力设计值v1=0.6q1l=0.612.4480.5=3.734kn木材抗剪强度设计值fv=4.8n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=33.734103= 1.400n/mm2 fv=4.8n/mm22bh28050 次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 43.2000.2=8.64kn/m；次楞最大容许挠度值=500/250=2mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.6778.645004= 0.439mm 2mm100ei10010000833333 满足要求!梁侧模板主楞验算主楞采用双钢管，间距：0.5m，截面抵抗矩w和截面惯性矩i分别为:截面抵抗矩w =8980mm3；截面惯性矩i =215600mm4；（一）强度验算1、主楞承受次楞传递的集中荷载p=6.85kn，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距间距，l=0.4m。主楞计算简图(kn)主楞弯矩图(kn.m)2、强度验算最大弯矩mmax=0.480knm主楞抗弯强度设计值f205n/mm2。=mmax=0.480106=53.452n/mm2 205n/mm2w8980 满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载p=4.752kn，主楞弹性模量: e = 206000n/mm2。主楞最大容许挠度值：400/150=2.7mm；经计算主楞最大挠度vmax=0.078mm n=10.91kn。满足要求!梁底模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm。 取梁底主楞间距0.5m作为计算单元。面板的截面抵抗矩w= 501.51.5/6=18.75cm3；截面惯性矩i= 501.51.51.5/12=14.063cm4；（一）强度验算1、梁底次楞为3根，面板按两跨连续板计算，其计算跨度取梁底次楞间距，l=0.225m。2、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=1.2(241.8+1.51.8+0.3)+1.420.5=29.12kn/mq1=1.35(241.8+1.51.8+0.3)+1.40.720.5= 32.17kn/m根据以上两者比较应取q1= 32.17kn/m作为设计依据。计算简图(kn)弯矩图(kn.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：n1=2.714kn;n2=9.048kn;n3=2.714kn;最大弯矩 mmax = 0.204kn.m梁底模板抗弯强度设计值f (n/mm2) =12.5 n/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=mmax=0.204106=10.880n/mm2 12.5n/mm2w18.75103满足要求!（二）挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5（241.81.51.80.3）=23.10kn/m；计算简图(kn)面板弹性模量: e = 4500n/mm2；经计算，最大变形 vmax = 0.487mm梁底模板的最大容许挠度值: 225/400 =0.6 mm；最大变形 vmax = 0.487mm 0.6mm满足要求!梁底模板次楞验算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度80mm，高度50mm。次楞的截面惯性矩i和截面抵抗矩w分别为:w=855/6= 33.333cm3；i=8555/12= 83.333cm4；（一）强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下主楞的间距，l=0.5m。次楞计算简图荷载设计值 q = 9.048/0.5= 18.096kn/m；最大弯距 mmax =0.1ql2= 0.118.0960.52= 0.452 kn.m；次楞抗弯强度设计值 f=17n/mm2；=mmax=0.452106=13.560n/mm2 17n/mm2w33.333103次楞抗弯强度满足要求！（二）抗剪强度验算v=0.6ql=0.618.0960.5=5.429kn木材抗剪强度设计值fv=4.8n/mm2；抗剪强度按下式计算:=3v=35.429103= 2.04n/mm2 fv=4.8n/mm22bh28050次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =6.497/0.5= 12.994n/mm；次楞弹性模量: e = 10000n/mm2；=0.677ql4=0.67712.9945004=0.660mm 2mm100ei1001000083.333104次楞挠度满足要求!梁底模板主楞验算主楞采用:单钢管截面抵拒矩w=3.99cm3截面惯性矩i=9.59cm4集中荷载p为次楞传递荷载。计算简图(kn)（一）抗弯强度验算弯矩图(kn.m)经计算，从左到右各支座力分别为：n1=7.24kn;n2=7.24kn;最大弯矩 mmax=0.294kn.m；主楞抗弯强度设计值f(n/mm2) = 205n/mm2；主楞弯曲应力按下式计算：=mmax=0.294106=73.684n/mm2 205n/mm2w3.99103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算主楞的最大容许挠度值: l/150 =250/150 = 1.7mm或10mm；经计算，主楞的最大变形 vmax = 0.458mm 1.7mm主楞挠度满足要求!立杆稳定性验算（一）风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东德州市10年一遇风压值采用，0=0.3kn/m2。模板支架计算高度h=4.2m，按地面粗糙度b类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。计算风荷载体形系数：将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2an/(lah)=1.20.113/(0.51.6)=0.170式中an =(la+h+0.325lah)d=0.113m2an -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，0.5mh-步距，1.6md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.170=0.20无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.201-0.89 10=1.251-1-0.89-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=11.250.3=0.375kn/m2风荷载产生的弯矩标准值：mw=0.921.4klah2=0.921.40.3750.51.62= 0.054knm1010（二）立杆轴心压力设计值n计算上部梁传递的最大荷载设计值：7.238kn ；立杆承受支架自重：1.24.20.125=0.630kn 立杆轴心压力设计值n：7.238+0.630=7.868kn；（三）立杆稳定性计算立杆的稳定性计算公式:n+mwfjawn - 轴心压力设计值(kn) ：n=7.868kn；- 轴心受压稳定系数,由长细比=lo/i 查表得到；l0 - 立杆计算长度（m），l0=k1k2(h+2a)，h:顶步步距，取1.6m;a:模板支架立杆伸出顶层水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0.5m;k1k2为计算长度附加系数，按下表取用，k1=1.163，k2=1.007，l0=3.04m。i - 立杆的截面回转半径(cm) ,i=1.61cm；a - 立杆截面面积(cm2),a=3.71cm2；mw - 风荷载产生的弯矩标准值；w - 立杆截面抵抗矩(cm3)：w= 3.99cm3；f - 钢材抗压强度设计值n/mm2,f= 205n/mm2；立杆长细比计算：=lo/i=304/1.61=189按照长细比查表得到轴心受压立杆的稳定系数=0.201；n+mw=7.868103+0.054106=105.510+13.534=119.044n/mm2 f=205n/mm2jaw0.2013.711023.99103立杆稳定性满足要求!立杆底地基承载力验算1、上部立杆传至垫木顶面的轴向力设计值n=7.868kn2、垫木底面面积a垫木作用长度1m，垫木宽度0.2m，垫木面积a=10.2=0.2m23、地基土为粘性土，其承载力设计值fak= 100kn/m2立杆垫木地基土承载力折减系数mf= 0.54、验算地基承载力立杆底垫木的底面平均压力p=n=7.868=39.34kn/m2 mffak=1000.5=50kn/m2a0.2满足要求!。4.3、8.5米高架体4502000mm梁模板系统验算工程参数梁与支架参数梁截面宽度0.45m梁截面高度2m支架高度8.5m楼板厚度0.12m立杆梁跨度方向间距la0.5m钢管类型482.6m梁两侧与梁底立杆梁两侧立杆间距1.2m,梁下设置2根立杆,间距250mm水平杆最大步距1.6m顶步步距1.6m立杆伸出水平杆长度a0.4m面板15mm厚木胶合板梁底次楞8050mm方木，4根梁底主楞单钢管梁侧次楞8050mm方木，间距200mm梁侧主楞双钢管，间距500mm穿梁螺栓穿梁螺栓直径14mm，间距：500mm400mm荷载参数永久荷载新浇砼自重24kn/m3钢筋自重1.5kn/m3面板次楞自重0.3kn/m2支架自重0.093kn/m可变荷载施工人员及设备荷载1kn/m2倾倒砼荷载4kn/m2振捣砼对梁底模板荷载2kn/m2振捣砼对梁侧模板荷载4kn/m2新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，依据建筑施工模板安全技术规范，按下列公式计算，取其中的较小值:=0.22245.71.21.21.22=52.873 kn/m2=242=48.000 kn/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kn/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(t+15)计算，取初凝时间为5.7小时。t：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； v - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； h - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取2m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值48.000kn/m2。梁侧模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，验算跨中最不利抗弯强度和挠度。计算宽度取1000mm。面板的截面抵抗矩w= 10001515/6=37500mm3；截面惯性矩i= 1000151515/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按三跨连续板计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，l=0.20m。2、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值g4k=48.000kn/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值q2k=4kn/m2。均布线荷载设计值为：q1=1.248.000+1.441=63.200kn/mq1=1.3548.000+1.40.741= 68.72k