最新 2104综采工作面供电设计(修订版） .doc

2104综采工作面供电设计第一节 工作面概况与设备选型配置一、工作面概况范家村煤矿2104综采工作面位于4#煤二水平采区，上覆基岩厚度为124203m。煤层倾角为35，煤层平均厚度6.3m，容重1.3103kg/ m3，设计采高6.0m，停采线距二水平辅运大巷355m。综采工作面可采部分机巷走向长度约1370米，工作面走向约216米。ii水平变电所至2104工作面全长约2100米。2、 工作面设备选型配置情况（表一）序号设备名称设备型号数量电机功率 kw额定电压（v）额定电流（a）1采煤机mg900/2250-gwd1225033002运输机sgz1200/28551855233003乳化液泵bpw400/31.5325011406移 动变电站kbsgzy-3150/10/3.4527移 动变电站kbsgzy-1250/10/1.218转载机szz1200/525152533009破碎机 pcm4001400330010喷雾泵bpw315/6.33451140第二节 供电系统的选择确定一、供电变电所2104工作面电源均来自二水平中央变电所。2、 供电系统构成 2104机巷皮带机头安设一台kbsgzy-800/10kv/1.2kv移动变电站，供胶带输送机、调度绞车、污水泵。运输、回风顺槽的排水设备采用1140v电压，由二水平辅助运输大巷9#水仓处安设kbsgzy-800/1.14移变供电。从二水平中央变电所敷设约2100米10kv高压电缆至2104工作面，工作面供电采用两路电源进线，电源电压为10kv。一回路电源引自二水平变电所3#开关柜，带1#和2#两台变压器，1#变压器所带负荷为乳化泵、喷雾泵及工作面照明和通讯，2#变压器所带负荷为工作面运输机、转载机，1#变压器低压侧电压为1.2kv，工作面照明和通讯电压为127v，2#变压器低压侧电压为3.45kv；另一路电源引自二水平变电所13#开关柜,带3#变压器，3#变压器所带负荷为煤机和破碎机，低压侧电压为3.45kv。工作面设备布置、供电负荷及供电距离详见附图。第三节 负荷统计及移动变电站选择一、统计工作面系统用电负荷根据2104工作面设备选型配置情况、电压等级列出用电设备负荷统计表如下：负荷统计表（表二）序号设备名称电动机额定功率（kw）额定电压（kv）总容量（kw）台数型号1采煤机2mg900/2250-gwd29003.32250221103.322403.311503.32刮板运输机2sgz-1200/285528553.317103破碎机1pcm4004003.34004转载机1szz-1200/5255253.35255乳化液泵3brw400/31.532501.147506喷雾泵3bpw31.5/6.33451.14135二、变压器的选择1、变压器型号的确定： 因本设计为综采工作面供电设计，为了满足供电要求，所以选用ksgzy型移动变电站。2、变压器台数的确定 本供电设计采用两回路电源供电，共计三台移变。1回路电源带两台移变，容量分别为3150kva和1250kva；ii回路电源带一台移变，容量为3150kva。 3、变压器容量的选择（1）i回路1#移变容量的选择：a、负荷的总容量：pe=2503+453=885kwb、变压器的计算容量：sb=kxpe/cospj=0.57885/0.7=720kva 1250kva故选用1250kva的移变合格。式中：sb变压的计算需用容量，kvakx需用系数kx=0.4+0.6pmax/pe=0.4+0.6250/885=0.57cospj加权平均功率因数，取0.7 （2）i回路2#移变容量的选择：a、负荷的总容量：pe=855+855+525=2235kwb、变压器的计算容量：sb=kxpe/cospj=0.622235/0.7=1979kva 3150kva故选用3150kva的移变合格。式中：sb变压的计算需用容量，kvakx需用系数kx=0.4+0.6pmax/pe=0.4+0.6855/2235=0.62cospj加权平均功率因数，取0.7 （3）ii回路3#变压器容量的选择a、负荷的总容量：pe=2250+400=2650kwb、变压器的计算容量：sb=kxpe/cospj=0.62650/0.7=2271kva 159a（依据矿用电缆选型手册）故所选电缆满足线路长时允许载流量要求。 b、回路 ig=kxpe103/3uecospj =0.62650103/1.732101030.7= 131a式中：ig高压电缆的计算电流aug高压电缆的额定电压kv 由供电细则查得10千伏myptj 395电缆允许载流量为iy=250a131a故所选电缆满足线路长时允许载流量要求。三、按经济电流密度校验高压电缆截面ij经济电流密度（可查表） a、i回路 查表知经济电流密度ij=2a/mm2 =1592 =79.5mm2 150 mm2因此所选高压电缆满足经济电流密度要求。 b、回路 查表知经济电流密度ij=2a/mm2 =1312 =65.5mm2 95 mm2因此所选高压电缆满足经济电流要求。 四、热稳定校验电缆截面 假定井下中央变电所10kv母线上的最大短路容量正好被限制在50mva其最大三相稳态短路电流为： =501061.73210000=2886.8a当综采工作面离中央变电所较近时可忽略这段电缆的阻抗，按下式求得变电所到综采工作面移动变电站间高压电缆的截面，即： 若所需最小截面即符合电缆热稳定性要求。 a、i回路=2886.80.2593.4 =15.5mm2 150 mm2因此所选高压电缆满足热稳定要求。 b、回路=2886.80.2593.4 =15.5mm2 95mm2因此所选高压电缆满足热稳定要求。式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; c电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.45、 按电压损失效验电缆截面 a、i回路myptj-3150335/332.5型矿用10kv铜芯橡套双屏蔽电缆，查表得r1=0.145/km,x1=0.093/km；取负荷的功率因数cos=0.7，tan=1.02。 u%=（pl/10un2）（r1+x1 tan）%=（31202.1/10102）（0.145+0.0931.02）%=1.57%7%所以myptj-3150335/332.5型矿用10kv铜芯橡套双屏蔽电缆能够满足供电电压损失要求。 b、回路myptj-395325/332.5型矿用10kv铜芯橡套双屏蔽电缆，查表得r2=0.229/km,x2=0.096/km；取负荷的功率因数cos=0.7，tan=1.02。 u%=（pl/10un2）（r1+x1 tan）%=（26502.1/10102）（0.229+0.0961.02）%=1.82%7%所以myptj-395325/332.5型矿用10kv铜芯橡套双屏蔽电缆能够满足供电电压损失要求。 第六节 移动变电站负荷侧电缆选择与计算按3300v、1140v系统顺序选择计算：1、初选3#移变3300v支线高压电缆并对其校验：按设计规定初选3#移变支线电缆为两根 mypt-1.9/3.3-3150+335 l=100m并联使用。按长时允许负荷电流校验电缆截面: ig=pekx/( uecos)kx=0.4+0.6(pmax/pe)=0.4+0.6(900/3120)=0.57取=0.9，cos=0.7ig=31201030.57/( 3.451030.70.9)=472.4a其主截面为2150mm2，ifh=2325a=650ig=472.4a 故选择两根 mypt-1.9/3.3-3150+335型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆 l=100m并联使用满足长时允许负荷电流要求。 按经济电流密度校验高压电缆截面： aj= ig/ij ij-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知 ij=2a/mm2 aj=472.4/2=236.2mm2ae=2150=300 mm2 满足需要按热稳定校验电缆截面：假定二水平变电所10kv母线上的最大短路容量为50mva，其最大三相稳态短路电流为： =501061.73210000=2887a按下式求得3#移变到煤机间高压电缆的截面为：=28870.5/93.4= 15.5mm2所需最小截面=15.5mm2ae=2150 mm2 因此所选电缆满足热稳定性要求。式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; c电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.4 所需最小截面=15.5mm2ae=150 mm2 满足需要2、初选2#移变3300v支线高压电缆并对其校验：按设计规定初选2#移变支线电缆为两根 myp-1.9/3.3-3150+335 l=100m并联使用。按长时允许负荷电流校验电缆截面: ig=pekx/( uecos)kx=0.4+0.6(pmax/pe)=0.4+0.6(855/2235)=0.62取=0.9，cos=0.7ig=22351030.62/( 3.451030.70.9)=368a其主截面为2150mm2，ifh=2325a=650ig=368a 故选择两根 mypt-1.9/3.3-3150+335型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆 l=100m并联使用满足长时允许负荷电流要求。 按经济电流密度校验高压电缆截面： aj= ig/ij ij-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知 ij=2a/mm2 aj=368/2=184mm2ae=2150=300 mm2 满足需要按热稳定校验电缆截面：假定二水平变电所10kv母线上的最大短路容量为50mva，其最大三相稳态短路电流为： =501061.73210000=2887a按下式求得3#移变到煤机间高压电缆的截面为：=28870.5/93.4= 15.5mm2所需最小截面=15.5mm2ae=2150 mm2 因此所选电缆满足热稳定性要求。式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; c电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.43、初选1#移变1140v支线电缆并对其校验：按设计规定初选2#移变支线电缆为两根 myp-0.66/1.14-395+150 l=100m并联使用。按长时允许负荷电流校验电缆截面: ig=pekx/( uecos)kx=0.4+0.6(pmax/pe)=0.4+0.6(250/885)=0.57取=0.9，cos=0.8ig=8851030.57/( 1.21030.80.9)=337a其主截面为295mm2，ifh=2215a=430ig=337a 故选择两根myp-0.66/1.14-395+150型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆 l=100m 并联使用满足长时允许负荷电流要求。 按经济电流密度校验高压电缆截面： aj= ig/ij ij-经济电流密度，查综采设计手册下册表6-1-4得知 ij=2a/mm2 aj=337/2=168.5mm2ae=295=190 mm2 满足需要按热稳定校验电缆截面：假定二水平变电所10kv母线上的最大短路容量为50mva，其最大三相稳态短路电流为： =501061.73210000=2887a按下式求得3#移变到煤机间高压电缆的截面为：=28870.5/93.4= 15.5mm2所需最小截面=15.5mm2ae=295mm2 因此所选电缆满足热稳定性要求。式中 tj短路电流的假想时间，即热等效时间、考虑井下的高压过电流保护为连续动作，取假想时间为tj=0.25s; c电缆的热稳定系数，铜芯橡套电缆c=93.4第七节 组合开关负荷侧电缆选择与计算 1、1#1140v移变所带两台组合开关负荷侧使用电缆选择与计算：（1）1#移变所带qjz-1600/1140-4型组合开关馈出三根支线分别带三台45kw喷雾泵，初选电缆型号为myp 0.66/1.14 310110 l=100米。i1=pe/ucos=45/1.20.8=27.1a ifh=64a27.1a 因此选用myp 0.66/1.14 310110电缆满足要求。（2）1#移变所带kjz-400/1140-3型组合开关馈出三根支线分别带三台250kw乳化泵，初选电缆型号为myp 0.66/1.14 370125 l=100米。i1=pe/ucos=250/1.20.8=150.3a ifh=215a150.3a 因此选用myp 0.66/1.14 370125电缆满足要求。 2、2#、3#3300v移变所带组合开关负荷侧使用电缆选择与计算1、 按长时允许负荷电流与机械强度要求初选电缆截面1、2#移边所带qjz3-1600/3300-10型组合开关负荷电缆选择与计算a.可伸缩刮板输送机电缆的选择（1）2104工作面可伸缩刮板输送机运行模式为低速启动、高速运转，初选机头高、低速电机电源线均为mypt-1.9/3.3-370+335/3 l=180m；机尾高、低速电机电源线均为mypt-1.9/3.3-370+335/3 l=420m。 按长时允许负荷电流校验电缆截面: i1=pe/ucos=855/3.450.7=204a ifh=215a204a 且机械强度大于最小截面35mm2满足要求。故选择mypt-1.9/3.3-370+335/3型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆满足要求。由于高速运转电机功率为855kw，低速启动电机功率为430kw，由于使用同种型号电缆，因此高速运转电机电缆校验校验则低速启动电机电缆也合格。 b.转载机电缆的选择 （1）2104工作面转载机运行模式为低速启动、高速运转，初选高、低速电机电源线均为mypt-1.9/3.3-335+316/3 l=150m。 按长时允许负荷电流校验电缆截面: i1=pe/ucos=525/3.450.7=125.5a ifh=138a125.5a 且机械强度大于最小截面35mm2满足要求。故选择mypt-1.9/3.3-335+316/3 型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆满足要求。由于高速运转电机功率为525kw，低速启动电机功率为263kw，由于使用同种型号电缆，因此高速运转电机电缆校验校验则低速启动电机电缆也合格。2、3#移变所带qjz3-800/3300-4型组合开关负荷电缆选择与计算a.破碎机电缆的选择（1）2104工作面破碎机电源初选电缆型号为mypt-1.9/3.3-325+316/3 l=100m。 按长时允许负荷电流校验电缆截面: i1=pe/ucos=400/3.450.7=95.6a ifh=113a95.6a 且机械强度大于最小截面35mm2满足要求。故选择mypt-1.9/3.3-325+316/3 型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆满足要求。b.煤机电缆的选择（1）2104工作面煤机电源初选电缆型号为mcpt-1.9/3.3-3150+170+810 l=550m。 按长时允许负荷电流校验电缆截面: i1=pe/ucos=22500.64/3.450.8=301.2a ifh=325a301.2a 且机械强度大于最小截面35mm2满足要求。故选择mcpt-1.9/3.3-3150+170+810型高压矿用铜芯橡套屏蔽电缆满足要求。二、按允许电压损失校验或复选电缆截面根据技术资料规定变压器低压侧到电机端子的电压损失，不能大于其允许值为合格，即uuy.ue（v）u2n（v）uy（v） 660 690 63 1140 1200 117 3300 3450 330采区低压电网的最大电压损失一般由三部分组成，即电源变压器至最远电动机端子之间总的电压损失为： u=ub+ug+uzub 变压器内部的电压损失，ug电缆干线上的电压损失，uz电缆支线上的电压损失。（1）变压器内部的电压损失（ub）v式中：=sb/sbesbe变压器额定容量；sb变压器计算负荷，kvakx需用系数按kx =0.4+0.6ps/求cos、sin变压器负荷的功率因数及相应的正弦值：ur变压器绕阻电阻压降百分数，；p变压器短路损耗；ux变压器绕阻电抗压降百分数，uk变压器阻抗压降百分数，可查资料（综采技术手册或煤矿井下低压电网短路保护装置的整定细则）（2）支线电压损失uz=ie lz（r0 cos+x0 sin）式中：ie电动机额定电流；lz电缆支线长度；r0支线电缆芯线单位长度的电阻；x0支线电缆芯线单位长度的电抗；cos、sin电动机的功率因数及相应的正弦值，查产品目录；（3）干线上的允许电压损失为uyg=uy-ub-uz（4）按下式计算出干线电缆所需的最小截面且满足下式要求：p通过电缆线的计算功率；l电缆支线长度；ue电网额定电压；d铜电缆芯线导电系数；效率； 由于煤机和运输机负荷较大，且距离较远，因此只校验煤机和运输机电缆的电压损失是否满足要求。1、 根据以上公式计算2#移变所带负荷电缆的电压损失如下：(1)2#变压器的电压损失ub=up%ueup%=(urcos+uksin)ur=(p/10se)%变压器的负荷系数=sb/se=（22350.63/0.7）/3150=0.64kx需用系数kx =0.4+0.6ps/=0.4+0.68552235=0.63ur变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 uk变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数p变压器的短路损耗w由kbsgzy-3150/10移变技术参数表得知uk=5.5%, p=12800wur=(p/10se)%=12800/(103150)%=0.4% ux%= uk2- ur2 %= 5.52-0.42%=5.48% up%=(urcos+uxsin)%=0.64(0.40.7+5.480.71)%=2.67% ub=up%ue=2.67%3450=92.1v(2)支线电压损失可伸缩刮板输送机机尾电缆电压损失为 uz=ie lz（r0 cos+x0 sin） =1.732204.40.42（0.3460.7+0.0780.71） =44.2v由70mm2电缆技术参数得知r00.346/km， x00.078/km(3)干线上的允许电压损失为uyg=uy-ub-uz =330-92.1-44.2=193.7v(4)按允许电压损失选择干线电缆最小截面： =855420103/330042.50.9193.7 =13.2mm2a=70 mm2满足电压损失要求。由于校验的为距离较远的刮板输送机机尾电机电缆且符合要求，所以距离较近的机头电机电缆必然符合电压损失要求。二、根据以上公式计算3#移变所带负荷电缆的电压损失如下：(1)3#变压器的电压损失ub=up%ueup%=(urcos+uksin)ur=(p/10se)%变压器的负荷系数=sb/se=（26500.6/0.7）/3150=0.72kx需用系数kx =0.4+0.6ps/=0.4+0.69002650=0.6ur变压器在额定负荷时变压器中的电阻压降百分数 uk变压器在额定负荷时变压器中的电抗百分数p变压器的短路损耗w由kbsgzy-3150/10移变技术参数表得知uk=5.5%, p=12800wur=(p/10se)%=12800/(103150)%=0.4% ux%= uk2- ur2 %= 5.52-0.42%=5.48% up%=(urcos+uxsin)%=0.72(0.40.7+5.480.71)%=3% ub=up%ue=3%3450=103.5v(2)支线电压损失煤机电缆电压损失为 uz=ie lz（r0 cos+x0 sin） =1.7325380.55（0.1320.7+0.0660.71） =71.4v由150mm2电缆技术参数得知r00.132/km， x00.066/km(3)干线上的允许电压损失为uyg=uy-ub-uz =330-103.5-71.4=155.1v(4)按允许电压损失选择干线电缆最小截面： =2250550103/330042.50.9155.1 =63.2mm2a=150 mm2所以所选择的煤机电缆满足电压损失要求。第七节 短路电流计算一、3300v系统短路电流计算： 1、2#移变短路回路元件阻抗计算（1）电源系统电抗（额定电压为3450v）电源系统电抗 =3.452/50=0.2381 取sd=50mva2#变压器电源进线电缆为myptj-10-3150+335/32.5型矿用10kv铜芯橡套双屏敝电缆2120米，查表知该型号电缆 r0=0.145/km, x0=0.093/km 所以 rl=0.1452.12=0.3074 xl=0.0932.12=0.1971将系统电抗、高压电缆电抗折算到移动变电站二次侧 r干= rl/（uar,2/ uar,1）2=0.3074/（10/3.45）2=0.0368x干=xx + xl/（uar,2/ uar,1）2=0.2381 +0.1971/（10/ 3.45）2=0.2617 （2）移动变电站阻抗值 由kbsgzy-3150/10/3.45移动变电站的技术参数表可知： se=3150kva，ue=3450v ，xb=0.2078，rb=0.01535（3）2#移变到组合开关电缆两根mcyp-1.9/3.3-3150+335l=100m并联使用r1=0.145/km, x0=0.093/km rd=0.1450.05=0.00725 xd=0.0930.05=0.00465（4）组合开关到可伸缩刮板输送机机尾电机电缆型号为：mypt-1.9/3.3-370+335/3 l=420mr0=0.346/km, x0=0.078/km rd=0.3460.42=0.1453 xd=0.0780.42=0.0328（5）可伸缩刮板输送机最远点两相短路电路电流为is1(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3400/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.5468=3155a 其中r=0.0368+0.01535+0.00725+0.1453=0.2047 x=0.2617+0.2078+0.00465+0.0328=0.50695 (r) 2+ (x ) 2=0.5468 （6）组合开关到可伸缩刮板输送机机头电机电缆型号为：mypt-1.9/3.3-370+335/3 l=180mr0=0.346/km, x0=0.078/kmrd=0.3460.18=0.06228 xd=0.0780.18=0.01404所以，可伸缩刮板输送机机头处两相短路电路电流为is2(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.503=3429a 其中r=0.0368+0.01535+0.00725+0.06288=0.1223 x=0.2617+0.2078+0.00465+0.01404=0.4881 (r) 2+ (x ) 2=0.503（7）可伸缩刮板输送机用组合开关处两相短路电路电流为is2(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.4778=3610a其中r=0.0368+0.01535+0.00725=0.0594 x=0.2617+0.2078+0.00465=0.4741 (r) 2+ (x ) 2=0.4778（7）转载机开关处两相短路电路电流为转载机电缆r0=0.683/km,x0=0.084/km，l=0.15kmr=0.6830.15=0.1025,x=0.0840.15=0.0126转载机电机两相短路电流为is3（2）=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.5128=3364a 其中r=0.0368+0.01535+0.00725+0.1025=0.1619 x=0.2617+0.2078+0.00465+0.0126=0.4868 (r) 2+ (x ) 2=0.5128 2、3#移变短路回路元件阻抗计算（1）电源系统电抗（额定电压为3450v）电源系统电抗 =3.452/50=0.2381 取sd=50mva3#变压器电源进线电缆为myp-10-3150+335/32.5型矿用10kv铜芯橡套双屏敝电缆2100米，查表知该型号电缆 r0=0.145/km, x0=0.093/km 所以 rl=0.1452.1=0.3045 xl=0.0932.1=0.1953将系统电抗、高压电缆电抗折算到移动变电站二次侧 r干= rl/（uar,2/ uar,1）2=0.3045/（10/3.45）2=0.0364x干=xx + xl/（uar,2/ uar,1）2=0.2381 +0.1953/（10/ 3.45）2=0.2615 （2）移动变电站阻抗值 由kbsgzy-3150/10/3.45移动变电站的技术参数表可知： se=3150kva，ue=3450v ，xb=0.2078，rb=0.01535 （3）3#移变到组合开关电缆两根mcyp-1.9/3.3-3150+335l=100m并联使用r1=0.145/km, x0=0.093/km rd=0.1450.05=0.00725 xd=0.0930.05=0.00465（4）组合开关到煤机电缆型号为：mcpt 1.9/3.3-3150+170+810 l=550mr0=0.132/km, x0=0.066/km rd=0.1320.55=0.0726 xd=0.0660.55=0.0363（5）煤机最远点两相短路电路电流为is1(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.5263=3278a 其中r=0.0364+0.01535+0.00725+0.0726=0.1316 x=0.2615+0.2078+0.00465+0.0363=0.5103 (r) 2+ (x ) 2=0.5263（6）煤机用组合开关处两相短路电路电流为is2(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.4775=3613a其中r=0.0364+0.01535+0.00725=0.059x=0.2615+0.2078+0.00465=0.474 (r) 2+ (x ) 2=0.4775（7）破碎机开关处两相短路电路电流为破碎机电缆r0=0.937/km,x0=0.088/km，l=0.1kmr=0.9370.1=0.0937,x=0.0880.1=0.0088破碎机电机两相短路电流为is3（2）=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/2 (r) 2+ (x ) 2=3450/20.5063=3407a 其中r=0.0364+0.01535+0.00725+0.0937=0.1527 x=0.2615+0.2078+0.00465+0.0088=0.4828 (r) 2+ (x ) 2=0.50633、1#移变短路回路元件阻抗计算（1）电源系统电抗（额定电压为1200v）电源系统电抗 =1.22/50=0.0288 取sd=50mva1#变压器电源进线电缆为myptj-10 3150+335/3+32.5型矿用10kv铜芯橡套双屏敝电缆2100米，查表知该型号电缆 r0=0.145/km, x0=0.093/km 所以 rl=0.1452.1=0.3045 xl=0.0932.1=0.1953将系统电抗、高压电缆电抗折算到移动变电站二次侧 r干= rl/（uar,2/ uar,1）2=0.3045/（10/1.2）2=0.0044x干=xx + xl/（uar,2/ uar,1）2=0.0288 +0.1953/（10/ 1.2）2=0.0316 （2）移动变电站阻抗值 由kbsgzy-1250/10/1.2移动变电站的技术参数表可知： se=1250kva，ue=1200v ，xb=0.3847，rb=0.03712（3）1#移变到组合开关电缆两根均为myp-0.66/1.14-395+150电缆 l=100mr1=0.229/km, x0=0.096/km rd=0.2290.1=0.0229 xd=0.0960.1=0.0096（4）组合开关到乳化泵电缆型号为：myp-0.66/1.14-370+125 l=100mr0=0.315/km, x0=0.078/km rd=0.3150.1=0.0315 xd=0.0780.1=0.0078（5）乳化泵最远点两相短路电路电流为is1(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=1200/2 (r) 2+ (x ) 2=1200/20.4438=1352a 其中r=0.0044+0.0229+0.03712+0.0315=0.09592 x=0.0316+0.0096+0.3847+0.0078=0.4337 (r) 2+ (x ) 2=0.4438（6） 组合开关到喷雾泵电缆型号为：myp-0.66/1.14-310+110 l=100mr0=2.16/km, x0=0.092/km rd=2.160.1=0.0216 xd=0.0920.1=0.0092喷雾泵用组合开关处两相短路电路电流为is2(2)=u2/2 (r) 2+ (x ) 2=1200/2 (r) 2+ (x ) 2=1200/20.8456=710a 其中r=0.0044+0.0229+0.03712+0.0216=0.059 x=0.0316+0.0096+0.3847+0.0092=0.474 (r) 2+ (x ) 2=0.8456 第八节 电缆热稳定校验2104移变低压侧馈出线上的最大三相短路电流计算如下： 1、1#移变处最大三相短路电流经计算为： id（3）=2/3id（2）= 214341.732=1656a， id(2)=u/2 (r) 2+ (x ) 2=1200/2 (r) 2+ (x )