P92钢主蒸汽管道运行安全性和寿命评估的研究

第 3 1卷 第 5期 2 0 0 9年 5月 华 电技 术 Hu a di a n Te c h no l o g y Vo 1 31 No 5 Ma y 2 0 0 9 P 9 2钢主蒸汽管道运行 安全性和 寿命 评估 的研究 Re s e a r c h o n o p e r a t i o n s a f e t y a n d l i f e e v a l u a t i o n f o r ma i n s t e a m p i pe ma d e o f P 9 2 s t e e l 柯文石 ， 刘金生 ， 洪道文 ， 刘鸿国 ， 李松 ， 蔡晖 KE W e n - s h i ，L I U J i n s h e n g ，HONG Da o w e n ，L I U Ho n g g u o ，L I S o n g ，C AI H1 】 i 。 ( 1 华能浙江分公司， 浙江 玉环3 1 7 6 0 4 ； 2 西安热工研究院有限公司， 陕西 西安7 1 0 0 3 2 ) ( 1 Z h e j i a n g B r a n c h O ffic e ， C h i n a H u a n e n g G r o u p ，Y u h u a n 3 1 7 6 0 4 ， C h i n a ； 2 X i a n T h e r m a l P o w e r R e s e a r c h I n s t i t u t e C o r p o r a t i o n L i m i t e d ， X i a n 7 1 0 0 3 2 ，C h i n a ) 摘要： 某电厂一期 2台1 0 0 0 M W 超超 临 界机组 ， 采用P 9 2钢 I D 3 4 9 n l m 7 2 m ln规格主蒸汽管道 ， 这种“ 薄 壁” 管的运行安全性和寿命倍受 i r l 关注。借助从已建成的状 态监测寿命安全管理 系统获得的实际管道损 伤的全作用载荷谱 ， 针对“ 常规持久强度” 和“ 下边界持久强度” 2种材料蠕变损伤规律， 考虑“ 薄壁” 和“ 正常 ( 厚壁) ” 2种壁厚， 分析研究了几种组合条件下P 9 2钢主蒸汽管道的运行安全性和预期使用寿命。 关键词： 全载荷谱 ； 主汽管道 ； 运行安全性； 寿命研究 中图分类号： T K 2 2 5 文献标志码 ： A 文章编号： 1 6 7 41 9 5 1 ( 2 0 0 9 ) 0 5 0 0 3 1 0 5 Ab s t r a c t ： I n t h e t w o 1 0 0 0 MW u l t r a s u p e r c r i t i e a l u n i t s o f a c e r t a i n p o w e r p l a n t p r o j e c t p h a s e I ， t h e P 9 2 s t e e l I D 3 4 9 mm 72 mm ma i n s t e a m p i pe wa s a d o pt e dTh e o p e r a t i o n s a f e t y a n d l i f e o f t hi s t h i n wa l l e d pi p e a t t r a c t e d a l o t o f a t t e n t i o n W i t h t h e h e l p o f f u l l l o a d s p e c t r o g r a m o f a c t u a l p i p e d a ma g e o b t a i n e d f r o m t h e c o n s t r u c t e d c o n d i t i o n mo n i t o r i n g a n d l i f e s a f e t y ma n a g e me n t s y s t e m ，a i mi n g a t t h e l a ws o f t wo ma t e r i a l c r e e p d a ma g e c o n v e n t i o n a l l o n g t i me s t r e n g t h a n d l o we r b o u n d a r y l o n g t i me s t r e n g t h，c o n s i d e r i n g t w o wa l l t h i c k n e s s t h i n w a l l a n d t h i c k wa l l ，t h e o p e r a t i o n s a f e t y a n d e x pe c t e d s e r v i c e l i f e o f P9 2 s t e e l ma i n s t ea m pi p e un de r t he c o n d i t i o n s o f s e v e r a l c o mb i n a t i o n s we r e a n a l y z e d a nd r e s e a r c he d Ke y wo r ds： f ul l l o a d s pe c t r o g r a m ；ma i n s t e a m pi p e；o p e r a t i o n s a f e t y；l i f e r e s e a r c h 0 引言 某电厂机组是国产首 台百万千瓦超超临界锅炉 机组 ， 主蒸汽管道 材料为 P 9 2钢 。随着对这 种新 材 料研究 的深入 ， P 9 2钢的许用 应力值 与原设计相 比 有所降低 。这就使原来按较高许用应力设计 出的管 道成了“ 薄壁管 ” ， 其运行 安全性 和使用 寿命倍 受 关注。 为确保机组安全运行 ， 从投运之初掌握高温 、 高 压管道承受热负荷和压力负荷的情况 ， 对其进行全 程寿命安全管理 ， 掌握材料运行损伤状 况和对材料 产生损伤作用的运行载荷优化程度， 同时为电厂金 属监督 、 锅炉监察 、 寿命管理 、 运行优化 和决策 支持 提供先进技术手段。某 电厂 1 、 2机组构建 了高温 收稿 E t 期 ： 2 0 0 9一 O l一 9 1 高压管道运 行状 态监测 寿命 安 全管 理系 统， 已于 2 0 0 8年 4月下旬投入试运行 、 试应用。 获得主蒸汽管道的全作用载荷谱 ， 是状态监测 寿命管理系统的多种功能之一。该工作借助这种实 际管道全作用 载荷谱 ， 针 对常规持久强度 和“ 下边 界持久强度” 等 2种材 料蠕变损伤规 律数据 ， 考虑 薄壁和正常 ( 厚壁 ) 2种壁厚 ， 分析研究 了几种组合 条件下 P 9 2钢主蒸汽管道的运行安全性和预期使用 寿命。 1 主蒸汽管道的全作用载荷谱 主蒸汽管道材料在运行过程 中， 承受 以温度为 量度 的热负荷和以压力为量度的机械负荷 的联合作 用。每一时刻都有一个温度 一压力的组合值 ， 该 系 统参数存 储记 录精度 ： 温度 ， 1 c C； 压 力 ， 1 1 0 MP a 。 所谓的载荷谱是指热作用和机械作用对部件材料作 3 2 华 电裁 第 3 1 卷 用量的大小 和这个作 用 的累积 时问 ， 因在作 用量 ( 温度或压力) 为横坐标 、 累积时问为纵坐标的图上 呈线条状分布 、 形似光谱线而得名。载荷谱 图以紧 凑的形式 、 海量的容量提供出部件材料受载荷作用 的丰富信息。温度 一累积时间的关系就是温度谱 ， 而压力 一累积时间的关系就是压力谱。 庠母 部件 温度 ) 压力哪 P ， 样章收惑髓阐( j I 主蒸汽管道 5 8 2 1 6 8 7 o 6 2 主蒸汽管道 5 8 2 1 5 9 1 0 7 7 3 主蒸汽管道 5 8 3 1 B 8 2 8 T 5 4 主蒸汽管道 5 8 3 1 T 1 3 5 2 5 主蒸汽管道 5 8 I t 6 9 7 o T 6 主蒸汽管道 5 8 4 1 7 2 3 5 2 T 主蒸-气 营道 5 8 5 1 T 2 2 8 主蒸汽管道 5 8 5 2 3 9 7 o 4 g 主蒸汽管道 5 8 6 1 e 7 i i 2 3 t o 主蒸汽管道 5 8 5 1 7 2 3 0 5 1 t 主蒸汽昔遭 5 8 6 1 7 2 ：35 3 t 2 主蔫汽管道 5 8 6 2 4 i 1 0 2 t 3 主蒸汽管道 5 8 6 2 6 1 3 5 4 i 蕾 主蒸汽管道 5 8 v l 7 i 0 5 T t 5 主蒸汽管道 5 8 7 1 T 5 3 5 2 l 6 主蒸汽管道 5 8 Y 2 4 1 3 5 2 同时获得部件材料所承受的热负荷 ( 温度 t ) 、 机械负荷( 压力 p) 以及在每一状态的累积时间， 就 形成直接反映材料受载荷损伤作用的全作用载荷谱 ( 损伤全息载荷谱 ) 。除其他多种功能外， 该系统特 别设计 了获得主蒸汽管道全作用载荷谱 的功能 ( 如 图 1 所 示 ) 。 簪号 韶件 温度 ) 燕力 蜘 襻率抗惑时间( ； ) 7 0 9 主蒸汽管道 6 0 3 2 2 2 3 5 2 7 1 0 主蒸 管道 6 0 3 2 2 4 t 0 5 4 7 t i 主蒸汽管道 6 0 3 2 2 5 3 5 2 7 1 2 主蒸汽管谨 6 0 3 2 3 7 0 7 i 3 主蒸汽管道 6 0 3 2 3 3 1 4 4 8 7 1 4 ， 主蒸汽管道 6 0 3 2 3 8 i 0 6 2 7 1 5 主 蒸汽 管道 6 0 3 2 3 9 3 5 8 7 6 主蒸汽管道 6 0 3 2 4 t 3 5 2 7 l 主蒸汽营道 6 0 3 2 4 2 7 0 3 i t 8 主蒸汽营遘 6 0 3 2 6 2 7 0 9 7 主蒸汽管道 6 O 3 2 6 4 3 5 3 7 B 主蒸汽管道 6 0 4 1 8 4 3 5 2 7 2 主蒸汽管道 6 0 4 2 3 7 0 4 T 2 2 主蒸汽管道 6 0 4 2 3 7 5 8 7 2 3 主蒸汽管道 6 0 5 2 3 1 1 1 3 V 2 4 主蒸汽首道 6 0 5 2 3 i 7 0 5 可_ 1 _ 图 1 主蒸汽管道样本全作用载荷谱的前、 后各 1 6个温度 一压力 一累积 时间状态数据 图 l 所示样本的温度范 围为 5 8 2 6 0 5 ， 压力 表1 薄壁主蒸汽管道安全性评估寿命预测方案 范围为 1 6 7 2 6 4MP a ， 总累积时间为 3 1 7 2 5 8 6 3 S ( 约为 8 8 1 3 h ) ， 在这段运行 时间内， 共有 7 2 4个不 同的温度 一压力 一累积时间状态 。 上述直接 由状态监测寿命管理系统获得 的数 据 ， 称为样本全作用载荷谱 。它包含 了管道运行参 数的变动分布特点 、 机组的运行品质 、 值班人员的运 行习惯等载荷特征信息。显然 ， 样本时间范围越长 ， 描述管道材料受运行载荷作用的准确性就越高。极 限情况是样本时间等于运行时间 ， 这时的“ 样本” 就 完全反映了实际情况。 在现阶段 的工作 中， 先用运行 时间较短 的样本 分析主蒸汽管道的损伤特性 ， 对薄壁主蒸汽管道安 全性评估寿命预测进行分析研究。由于该系统已经 在 1 、 2机组构建好 ， 今后可随时用运行时间更长的 样本数据来补充修正现在获得的结果 。 2 薄壁主蒸汽管道安全性评估和寿命预测 2 1 评估预测方案 为了评估 、 预测某电厂 I7 9 2钢薄壁 主蒸汽管道 的运行安全性和使用 寿命 ， 将管道壁厚 和持久强度 作为 2个可能变化因素， 形成 了 4种 比较分析研究 方案( 见表 1 ) 。第 1 方案 、 第 2方案最接近实际情 况 ； 第 3方案 、 第 4方案是为了了解按现在设计 的壁 厚( 厚壁) ， 主蒸汽管道的运行 安全性 和使 用寿命 ， 并与薄壁管进行 比较 。 2 2 P 9 2钢 蠕变持 久强 度 曲线 ( 1 ) P 9 2钢 1 0万 h许用应力数据随不同时间标 准的变迁。不同标准规范下 P 9 2钢的许用应力如图 2所 示 。 图 2 不同标准规范下 P 9 2钢许用应力 ( 2 ) 常规持久强度。该工作综合试验文献资料 获得 了 P 9 2钢在 6 0 0 C时的持久强度数据 ( 如 图 3 a 所示) ， 并称该种数据为常规数据。其中包含了按 老标准许用应力推知的持久强度值。 利用材料的蠕变持久强度随时问变化 的规律 、 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 第 5期 柯文石 ， 等 ： P 9 2钢主蒸汽管道运行安全性和寿命评估的研 究 3 3 双对数坐标下 曲线外推方法及蠕变损伤无穷 长时问 后持久强度趋近于零等关于蠕变损伤的经验理论 ， 获 得了基于常规持久强度数据的 1 9 2钢持久强度曲线。 ( 3 ) 下边界持久强度 。对 于大量持久强度试验 数据而言 ， 在双对数坐标系下 ， 形成数值分散带。分 散带的中线称为平均值线。经验表明， 围绕平均值 线大约正负 2 0 的数值就是所谓上边界线 和下边 界线 。 从偏于安全 的角度出发 ， 在前述常规持久强度 数据的基础上 ， 通 过使数值下降 2 0 的方法 ， 形成 了下边界数据。同时 ， 利用前述类似方法 获得 了在 6 0 0 q C 时 P 9 2钢的下边界持久强度 曲线 ( 如图 3 b所 示) 。在该组数据 中， 包 含 了按新标准获得 的许用 应力对应的持久强度值 。 从安全的角度 出发 ， 对持久强度试验数据的处 理有下述认识 ： ( 1 ) 持 久 强 度 数 据是 一 个 数 据集 合 ， 有大 约 2 0 的上 、 下 分 散 带 ， 一 般 获 得 的 曲线 是平 均 值 曲线 ； ( 2 ) 若用 下边界值 来作 安全性 评定 和寿命 预 测 ， 相当于取了 1 2 5的持久强度安全系数 。 由此可见 ， 该工作中的方案 2 ， 即薄壁管 +下边 界持久强度条件组合 ， 是偏于安全 的分析研究方案。 2 3各方案的分析结果 该工作所获得的主蒸汽管道运行温度 运行压 力 一累积时问全作用 载荷谱数据 ， 完整记 录了管道 材料在样本时间内所承受 的损伤载荷 一热负荷和机 械 负荷作 用 。 按样本谱 获得 的1 0 0 0 0 h 运行 时间全 a P 9 2 钢6 0 0 C 时的 ( 常规) 持久强度数据和损 伤规律曲线 b P 9 2 钢6 D O 时的 ( 下边界) 持久强度数据和损伤规律 曲线 图3 P 9 2钢 6 0 0 C时2种数据选取下的持久强度数据曲线图 w w w . b z f x w . c o m 3 4 华 电技 术 第 3 1卷 作用载荷谱， 也很好地描述了运行参数的分布特点。 利用该系统获得的全作用载荷谱等于完全复现了运 行载荷的作用， 这在安 全性评定和寿命预测 中有方 便 、 快捷 、 准确的优势。 按上述 4种组合条件方案， 借助于全作用载荷 谱部件安全性评估寿命预测分析软件 ， 获得 了 4种 条件下 l x ) 2钢主蒸 汽管道 1 00 0 0 h寿命损耗 ， 分别 如图4、 图 5 、 图6、 图 7所示 。 下述分析采用外径 X壁厚与内径 X 壁厚表示其 关系： 内径 X壁厚 0 3 4 9 mm X 7 2 m m一一外径 壁厚 04 9 3 r I 1 I l l 7 2mm： 内径 X 壁厚 0 4 0 6 l i l m x 9 8 mm 一一外径 壁厚 06 0 2 m i l l X 9 8 mm。 引入2 个约定概念： 预测寿命， 主蒸汽管道寿命 式为 一运 麦金塑 到Q ： 鱼 一 主蒸汽管道设计寿命 。 根据上述约定 ， 以图4、 图5 、 图6 、 图 7数据为依 据 ， 获得了基于实际运行载荷谱的 、 P 0 2钢主蒸汽管 道的安全性评估和寿命预测分析结果 ， 见表 2 。 表 2 17 9 2钢主蒸汽管道安全性评估 和寿命预 测综合分析结果 3 讨 论 损耗达到0 6 的时间； 寿命时问安全系数s ， 其定义 ( 1 ) 某 电厂 1 机组P 9 2 钢主蒸汽管道 由于按早 I I 一一 l 1 一 一 一 | 毒 ： 冀 。 g 鞴 l 辍 醇 鞠 饕 盐 龋 瓣 914045045E懈-0 一 j 序号 l 主蒸汽管道 5 8 2 0 7 0 5 8 0 1 5 7 8 5 5 0 5 3 7 5 3 6 4 3 6 4 1 7 E - O 9 6 3 B 1 6 T i 4 2 0 5 口 2 l 9 E 一 0 7 2 主燕汽营遒 5 8 2 5 9 1 0 7 T 2 2 1 7 8 7 6 2 目 8 8 9 9 8 E 0 8 4 , 1 8 2 9 9 3 3 4 7 3 2 3 l 一 。 T 0 主蒸汽管道 5 8 3 5 9 2 8 7 9 3 2 0 2 6 ，4 5 0 8 6 5 ) 4 7 2 1 3 E 一 8 8 2 7 8 i 0 4 8 2 B 3 0 目 5 5 8 E 一 0 6 主蒸 管道, 13 3 7 1 2 3“ 8 9 2 2 0 S T 瓣S 3 3 船3 6 6 3 僻I 镯驰6 9 啊 5 主蒸汽管道 s 8 4 0 q 7 0 T 8 0 2 2 8 2 4 7 3 _ 2 , 1 5 8 E 一 8 9 T 5 2 e 5 9 3 2 B 8 5 目 T 4 6 E 一 0 7 8 主蒸汽管道 5 8 9 7 2 嚣 2 3 9 9 1 O 3 S 3 3 8 0 2 E 一 1 3 9 口 3 4 2 7 0 们0 4 5 4 2 9 l 一 0 7 ， 主蒸汽管道 5 8 5 T 2 3 5 2 3 E 9 i 0 3 8 1 4 7 9 0 0 4 E 一 0 9 4 3 3 0 9 1 5 5 4 , 7 8 0 8 6 8 E 一 0 7 生蒸 管道 5 8 5 9 7 8 4 8 丁 3 3 5 3 4 7 2 8 Z T 9 2 8 7 4 0 i 3 。 i 2 O 8 E - 0 6 口 主蒸汽营遭 5 8 6 T 1 1 2 3 l 7 9 2 E 一 0 8 1 3 1 1 3 8 3 1 S 4 1 9 3 7 5 E 一 0 6 主蒸汽管遵 5 8 6 T 2 3 0 5 龊 2 6 1 5 3 5 2 1 3 3 1 5 7 - o 8 2 B 4 3 g 0 S 0 3 7 E 一 【 1 主蒸汽管道 5 8 6 T 2 3 5 3 4 0 0 8 7 4 4 1 5 3 E 一 8 8 9 6 8 9 2 2 3 4 8 0 5 8 9 0 2 E O T l 2 主燕 管道 5 8 6 8 4 1 I O 2 1 2 5 8 3 2 8 9 0 5 5 目 E 8 7 1 1 1 7 2 B E _ o 6 主蒸汽管谨 5 8 1 4 0 1 2 2 0 3 0 0 0 9 E - 0 8 3 4 0 5 2 I 9 7 8 5 5 1 e 3 T l 一 0 6 l 主蒸汽管道 l I 9 9 7 9 7 1 2 5 8 9 一 l 主蒸汽管道 3 9 9 6 3 7 4 7 3 8 B 4 55 6 目 2 5 3 2 4 、 l e 主蒸汽管道 5 8 3 5 2 1 I2 E l丑= _ f 图 ( 薄壁管 下边界持久强度)组合条件下安全性评估寿命预测分析 标准分享网 w w w .b z f x w .c o m 免费下载 w w w . b z f x w . c o m 第 5期 柯文石 ， 等 ： P 9 2钢主蒸汽管道运行安全性和寿命评估的研究 3 5 华 玉埔电 概缉 釜蒸滤 管遭 3 3 5 P j 2 钢 孽壁 6 0 2 * 9 8 零舰赫巍( 禽老标洋用蓝 翔) ； 篷 辫 8 8 g t h ； 箨 l 2 19 3 1 3 7 9 7 9 7B - 0 i 0 0 0 h 耗 ， 0 57 i 8 5 4 4 9 2 1 4 0 遵 蓐 帮静 l滤 壁 一 蛙 力锎 l I 撵 ：拱惑l 崾 耕 g 例 捷卷 闻 I 瓣 藉 饕l 蒯 释酶抽 主蒸汽管道 5 8 4 I B 8 7 0 6 0 1 5 7 8 1 5 0 4 6 9 8 7 4 9 7 0 4 2 一 i T 0 T 3 5 7 B g 8 0 1 6 8 0 一 i 管道 5 8 2 1 b I u r f l 1 f f f i , I U 3 主 蒸 汽管 道 5 8 3 i 8 8 2 8 7 5 ： 2 6 2 5 7 4 B 5 8 7 T 5 2 1 蕾 主蒸汽管道 5 8 3 7 l 3 5 2 3 9 8 9 主蒸汽管道 5 8 4 一 U U 1 f 4 U 4 ； 主燕； 气首道 5 8 4 1 7 2 3 5 2 3 9 9 1 0 4 9 3 6 I 3 3 9 E 一 1 0 1 0 6 2 9 5 3 2 8 5 主蒸汽管道 5 8 5 1 7 8 3 5 2 3 9 8 1 0 4 I 7 0 0 1 J 3 3 8 0 9 1 1 4 2 8 8 8 8 B 0 8 0 T 8 4 I g 主蒸汽管道 5 8 5 2 3 9 T 0 4 【 7 9 8 7 3 6 8 9 1 5 2 6 7 主蒸汽管道 5 8 6 1 8 T 1 1 2 3 l T 4 4 2 8 9 1 9 7 7 3 1 9 7 7 3 9 6 9 7 2 0 9 3 5 6 0 4 4 目 5 5 3 9 3 5 5 4 E D T 主蒸汽首道 5 8 6 i 7 2 3 0 5 2 6 1 5 3 E 6 8 2 5 8 1 3 1 1 8 3 2 2 2 2 一 O 自 T 7 8 5 3 9 2 9 5 2 7 8 8 5 3 8 0 7 主蔫汽管道 5 8 8 1 7 2 3 5 8 g 0 0 8 7 4 1 0 1 2 主燕 管道 5 8 6 z 4 I l 0 2 1 2 5 0 3 2 8 1 1 7 8 2 8 0 5 7 3 4 6 2 4 I i 0 主蒸汽管道 5 8 6 2 81 3 5 4 9 0 1 主蒸j 气管道 5 8 7 1 0 5 S 主蒸汽管道 5 8 7 1 7 5 8 5 2 3 9 9 6 3 T 1 2 3 9 7 ( 3 3 4 7 8 6 E 一 8 9 1 4 0 i 0 4 3 7 2 u 8 5 B S T E 一 8 7 主蒸汽管道 5 8 7 2 4l 3 5 2 3 9 9 5 6 4 f E 一 0 9 4 B e 4 3 S 3 4 O 2 5 0 6 8 5 E 一 0 T 噩 图6 ( 厚壁管 常规持久强度)组合条件下安全性评估寿命预测分析 图 7 ( 厚壁管 下边界持 久强度 )组合条件 下安全性评估寿命预测分析 期较高的许用应力设计壁厚 ， 致使成 了薄壁管。它 具有较短的条件使用寿命和相对 3 0万 h设计寿命 而言较低的寿命安全系数( 表 2方案 2 ) 。 ( 2 ) 该工作 由于应用状态监测寿命管理系统的 全作用载荷谱数据 ， 因此 ， 对部件材料 载荷而言 ， 有 很高的准确性。按严苛 的第 2方案 ， 此管道材料在 达到 0 6的寿命损耗 前 ， 还有 约 1 7万 h的预期 寿 命 。再考虑 3万 h的时间安全距离 ( 大约 1个大修 期 ) ， 初步预测某 电厂 1机组 P 9 2钢主蒸 汽管道 大 约有 1 4万 h的安全运行寿命。 ( 3 ) 按现在许用应力设计的管道， 即所谓厚壁 管 ， 无论是对于常规和下边界持久强度 ， 在样本类载 荷谱下 ， 都有超过 3 0万 h的预期寿命和超过 1的寿 命安全系数 ( 表 2方案 3 、 方案 4 ) 。 ( 4 ) 综合方案 1 、 方案 2的分析结果可见 ， 若 1 机组 P 9 2主蒸汽管道材料的持久强度实际上更接近 于常规值 ( 平均值 ) ； 同时， 机组 的运行品质好 ， 实际 全作用载荷谱呈有利的分布 ， 即最可机温度 、 压力不 超 限， 超温超压的范围不大 、 累积 时问不长等 ， 其寿 命就可能更长。 4 结论 借助于主蒸汽管道等部件状态监测寿命管理系 统， 获得了主蒸汽管道实际运行全载荷谱， 利用它在 几种壁厚 一持久强度组合条件下 ， 分析研究 了 1 机 组 P 9 2钢“ 薄壁 ” 主蒸汽管道的运行安全性和寿命 。 由初步分析结果可见， 1 机组 1 9 2钢“ 薄壁” 主 蒸汽管道的寿命底限约十几万小时。若长期连续使 用状态监测寿命管理系统 ， 确切掌握管道材料承受 实际载荷状况 ， 且使载荷谱具有样本载荷谱类似 的 分布特点 ； 同时追踪持久 强度 的变化 ， 并从 钢种分 散性数据更准确 到该机组具体主蒸 ( 下转第4 6页) w w w . b z f x w . c o m 4 6 华 电 技 术 第 3 1 卷 机运行中实际电流 4 0 A) 为 6 0f 7 5+4 0)1 7 3 20 8 51 3 3=1 3 5 1 ( k W l 1 ) 。 现用索齿型输粉机运行 中的实际电流为 2 2 A， 则输粉机每天耗电量为 2 20 40 8 51 7 3 22 4=3 1 1( k W h ) 。 从上面数据中可 以看出， 使用输粉机每天可以 节省电量 1 3 5 1 3 1 1 =1 0 4 0( k W h ) ， 经济效益显 著。低负荷时由于启 、 停制粉系统频繁 ， 经济效益更 加明显。另外， 减少高压转机的启 、 停次数除可以减 少对系统的冲击外 ， 还对 电动机的使用寿命大有益 处 ， 这是减少磨煤机钢耗及大罐螺丝断裂缺陷的重 要措施之一 。这种运行方式会增大输粉机的维护工 作量和故障率 ， 但是与磨煤机的缺陷相 比较 ， 无论从 安全性或经济性上分析都是合算的。 另外 ， 使用输粉机后 ， 由于磨煤机备用时问较长， 因此， 制粉系统停运后设备有充足的消缺保养时间。 3 6 系统通风情况 对于磨煤机来说 ， 简体 内的通风工况直接影响 煤沿简体 K度方 向的分布和磨煤机出力。当通风量 不足时 ， 煤大部分集中在简体的进 口端 。由于简体 内钢球的能量很大一部分消耗在金属磨 损和发热 上 ， 同时由于风速不高 ， 干燥剂带 出的仅 是少量细 粉 ， 部分煤粉在简体 内被过分磨制 ， 此时磨煤机出力 很低 ， 而磨煤电耗却很高。 通风量不能过大 ， 否则， 三次风量过大会影响锅 炉燃烧 ， 从而引起锅炉结焦。这一点对燃用无烟煤 锅炉而言尤其重要 ， 因此， 在保证不影响磨煤机 出力 的前提下 ， 要尽量减少三次风量 。具体可采用如下 2种方法 ：