《凝结与沸腾换热》PPT课件.ppt

第 六 章 凝结与沸腾换热 Condensation And Boiling Heat Transfer 1 一、凝结换热 蒸汽在凝结过程中与固体壁面发生的换热。 各种液体 二、凝结换热的分类 1. 膜状凝结(filmwise condensation): 在壁面形成完整的液膜的凝结。 2. 珠状凝结(dropwise condensation)： 凝结液以液珠的形式向下滚落时形成的对流换热 。 6-1 凝结换热现象 2 是否形成膜状凝结主要取决于凝结液的润湿能力，而 润湿能力又取决于表面张力。表面张力小的润湿能力强。实践 表明，几乎所有的常用蒸气在纯净条件下在常用工程材料洁净 表面上都能得到膜状凝结。 3 珠状凝结的特点是小液珠在壁面形成、长大、脱落，沿途 清扫液珠，壁面裸露，蒸气直接与壁接触，凝结成新的液珠。 在珠状凝结时，蒸气与冷却壁之间没有液膜热阻，故传热 大的加强，一般 在工业中常用流体的润湿能力都比较强。凝结时，先在壁 面上凝结成液体，沿壁面下流，逐渐形成液膜。 膜状凝结时，壁面总被液膜覆盖，凝结时放出的潜热必须 穿过液膜才能传到壁面上，故液膜是换热的主要热阻。 珠状凝结好 难于获得 4 一、纯净蒸气层流膜状凝结分析解 凝结换热是一个非常复杂的现象，如要考虑所有因素将无 法进行分析。传热学中惯用的方法是进行简化，忽略次要因素， 突出主要因素，使理论分析可以进行。Nusselt 1916年成功地 用理论分析法求解了膜状凝结问题。下面即为此理论： 1. 物理问题：蒸气在冷壁面凝结，形成液膜，蒸气凝结将热 量传给冷壁面，求换热系数。 6-2 膜状凝结分析解及实验关联式 5 1）常物性； 2）蒸气是静止的，汽液界面上无对液膜的粘滞应力； 3）液膜惯性力可以忽略； 4）汽液界面上无温差，界面上液膜温度等于饱和温度； 5）膜内温度分布是线形的，即认为液膜内的热量转移只有导 热，而无对流作用； 6）液膜的过冷度可以忽略； 7）v20时，实验值高20% 16 对于Re 1600 的湍流液膜，热量的传递除了靠近壁面极 薄的层流底层仍依靠导热方式外，层流底层以外以湍流传递为主， 换热比层流时大为增强。对于底部已达到湍流状态的竖壁凝结换热 ，其沿整个壁面的平均表面传热系数按下式计算： 除Prw 的定性温度用 tw 外，其余均用ts，物性为凝结液的 二、湍流膜状凝结换热 17 例题 6-1 压力为1.013103Pa 的水蒸气在方形竖壁上凝结 。壁的尺寸为30cm30cm，壁温保持98。计算每小时的热换 量及凝结蒸汽量。 解：先假设液膜为层流。 根据 ts=100，查得r=2257kJ/kg。 其他物性按液膜平均温度 tm=(100+98)/2=99 查取，得： =958.4kg/m3,=2.825 10-4kg/(m.s),=0.68W/(m.K) 则有 ： 18 核算Re准则： 说明原来假设液膜为层流成立。换热量可按牛顿冷却公式计 算： 凝结蒸汽量为： 19 1. 不凝结气体： 由于不凝结气体形成气膜，故： 1).蒸气要扩散过气膜，形成阻力； 2).气膜导致蒸气分压力降低，从而使 ts 降低 ： =严重性：1% 的不凝结气体能使 h降低 60% =凝汽器 6-3 影响膜状凝结因素的讨论 20 2. 蒸气流速 前面的理论分析忽略了蒸气流速的影响。 = u 向上 液膜增厚 h ；u 液膜破裂 h = u 向下 液膜减薄 h ； u 液膜破裂 h 3. 过热蒸气 实验证实 h-h 代替 r 即可 4. 液膜过冷度及温度分布的非线形 只要用r 代替计算公式中的 r，即可： 21 5. 管子排数 n排, 特征长度d nd 由于凝结液落下时要产生飞溅以及 对液膜的冲击扰动，会使 h 增大 。 6. 管内冷凝 22 7. 凝结表面情况 凝结换热的放热系数一般比较大，故在常规冷凝器中其 热阻不占主导地位。但实际运行中凝汽器的泄漏是不可避免的 ，空气的漏入使冷凝器平均表面传热系数明显下降。实践表明 ，采用强化措施可以收到实际效益。某些制冷剂的冷凝器中， 强化有更大现实意义。 强化的原则：尽量减薄粘滞在换热表面上液膜的厚度。 实现的方法： = 尖锋的表面 = 使凝结液尽快从换热表面上排泄掉 如低肋管、纵向沟槽等 = 表面改性，使膜状凝结变为珠状凝结 表面涂层（油脂、纳米技术）、离子注入 23 24 (Boiling heat transfer phenomena) 一、 定义： 物质由液态变为气态时发生的换热叫沸腾换热。 应用：电站中的水冷壁；工业锅炉中的省煤器；烧开水； 冰箱中氟里昂的蒸发等。 = 沸腾与前面介绍的凝结正好是正反两个过程 = 许多学科中正反过程的（物理机制）公式是一样的 = 传热有时不一样（管内强制对流） = 沸腾比凝结复杂得多 6-4 沸腾换热现象 25 1. 按流动动力分 a). 大容器(或池)沸腾(Pool boiling)： 加热壁面沉浸在有自由表面液体中所发生的沸腾。 b). 强制对流沸腾(Forced convection boiling)： 液体在外力的作用下，以一定的流速流过壁面时所 发生的沸腾换热。工业上的沸腾换热多属于此。 例如冰箱的蒸发器。自然循环锅炉蒸发受热面？ 二、 沸腾换热的分类 26 2. 从主体温度分： a). 过冷沸腾(Subcooled boiling)： 液体的主体温度低于相应压力下饱和温度时的 沸腾换热。 b). 饱和沸腾(Saturated or bulk boiling)： 液体的主体温度等于相应压力下饱和温度时的沸 腾换热。 例如烧开水 27 4个区域(电阻丝加热) = A 区 t tv 液体向汽泡传热，汽泡中的汽要膨胀长大 。 = 力平衡 取半个汽泡为控制体，受两个力压力差 表面张力 四、汽泡动力学简介： 30 平衡时 如略去液柱压力，则 讨论：1). 相对应同上 这说明在液体发生相变时， 实际上是一种近似的 说法，其实 ，即有过热的。 31 2). 汽泡起始于壁面： 即 汽泡总是由小至大生长的，R 越小，越易形成。其实 液体中 tl 也有分布，在壁面处tl= tw 最高，R 最小, 故汽 泡在壁面上形成，而壁面凹处常有残存气体，故最先能满足汽 泡形成条件，这样的地方称为汽化核心（Nucleation site）。 3). tw 汽泡增多 壁面附近 32 锅炉水冷壁 管内强制对流沸腾时，由于产生的蒸气混入液流， 出现多种不同形式的两相流结构。 2. 管内沸腾简介 33 流动类型 单相水 泡状流 块状流 环状流 单相汽 换热类型 单相对流换热 过冷沸腾 液膜对流沸腾 湿蒸汽换热 过热蒸汽换热 蒸干：液膜消失 传热恶化（危机）： 处 34 1. 大容器饱和核态沸腾 影响核态沸腾的因素主要是： 壁面过热度 汽化核心数（复杂）（杨工作） 1）对于水，米海耶夫推荐的在 105-4106 Pa压力下大容 器饱和沸腾的计算式为： 由 q=t，消去t 式中：p 沸腾绝对压力 t=tw - ts 壁面过热度 q 热流密度 6-5 沸腾换热计算式 35 2）基于核态沸腾换热主要是汽泡高度扰动的强制对流换热的设 想，推荐以下适用性广的实验关联式： 36 该式还可以改写成以下便于计算的形式 说明： = 该式实际也是Nu=f (Re, Pr ) 或 St= f (Re, Pr ) 的形式 特征质量流速：特征尺度： = 复杂，当由t 求 q 时误差可达100%；而由q 求t 时， 误差为 33% 37 3）制冷介质，库珀(Cooper)公式目前用得较多 式中：Mr 为液体的分子量；pr对比压力（液体的压力与其临 界压力之比；Rp为表面粗糙度。 38 例题 6-2 图6-11 为1大气压下饱和水的沸腾曲线，试求此加 热系统的Cwl值。 解：按式(617)确定Cwl 已知：s=1, 饱和温度 ，而饱和水的物 性从附录查得为： 39 于是： 从图 6-11读得： 时。于是： 实际要几个平均 40 例题 6-3 在1.013105Pa的绝对压力下，水在tw=113.9的 铂质加热面上作大容器内沸腾，试求单位加热面积的汽化率。 解： 壁面过热度t=113.9-100 ，从图6-6知处于核态沸 腾区，因而可按式(618)求取 q 。 从附录查得， 时水和水蒸气的物性为： 从表6-1查得：对于水-铂组合 ： 41 代入式(618)得： 单位加热面的汽化率为： 42 应用汽膜的泰勒不稳定性原理导得大容器沸腾的临界热流密 度的半经验公式： 例题 6-5：计算水在1.013105Pa压力下沸腾时的临界热 流密度，并与图6-11比较。 解： 水及水蒸气的物性同例题 6-3。得： 图 6-11知 误差7% 2. 大容器沸腾的临界热流密度 43 膜态沸腾中，汽膜的流动和换热在许多方面类似于膜状凝 结中液膜的流动和换热，适宜用简化的边界层作分析。对于横 管的膜态沸腾，有以下公式： 定性温度l 和r由ts 决定，其余为0.5(tw + ts ) 由于汽膜热阻较大，而壁温在膜态沸腾时很高，壁面的净换 热量除了按沸腾计算的以外，还有辐射换热。辐射换热的作用会 增加汽膜的厚度，因此不能认为此时的总换热量是按对流换热与 辐射换热方式各自计算所得之值的简单叠加。勃洛姆来建议采用 以下超越方程来计算考虑对流换热与辐射换热相互影响在内的复 合换热的 3. 大容器膜态沸腾的关联式 44 解： 由 确定。从附录查得： 、r 按 从附录查得： 膜态沸腾换热表面传热系数按式(6-21)计算，得： 例题 6-6 水平铂线通电加热，在1.013105Pa 的水中产生稳 定膜态沸腾。已知 tw ts = 654 C，导线直径为1.27mm，求沸 腾换热表面传热系数。 45 1. 不凝结气体 与膜状凝结不同，溶解于液体中的不凝结气体会使沸腾换 热得到某种强化。因为，随着工作液体温度的升高，不凝结气 体会从液体中逸出，使壁面附近的微小凹坑得以活化，成为汽 泡的胚芽，从而使 q t 沸腾曲线向着t减小的方向移动， 即在相同的 t下产生更高的热流密度，强化了换热。但对处于 稳定运行下的沸腾换热设备来说，必须不断地向工作液体注入 不凝结气体。 6-6 影响沸腾换热的因素 46 2. 过冷度 在大容器沸腾中流体主要部分的温度低于相应压力下的饱和 温度的沸腾称为过冷沸腾。对于大容器沸腾，除了在核态沸腾起 始点附近区域外，过冷度对沸腾换热的强度并无影响。在核态沸 腾起始段，自然对流的机理还占相当大的比例，而自然对流时 因而过冷会使该区域的换热有所增强 。 3. 重力加速度 在很大的范围内重力加速度几乎对核态沸腾的换热规律没有 影响。但重力加速度对液体自然对流则有显著的影响(自然对流随 加速度的增加而强化 )。在零重力场 (或接近于零重力场) 的情况下，沸腾换热的规律还研究得不够。 47 4. 液位高度 在大容器沸腾中，当传 热表面上的液位足够高时， 沸腾换热表面传热系数与液 位高度无关。但当液位降低 到一定值时，沸腾换热的表 面传热系数会明显地随液位 的降低而升高。这一特定的 液位值称为临界液位。对于 常压下的水，其值约为5mm。 48 前已指出，沸腾表面上的微小凹坑最容易产生汽化核心。现已 开发出两类增加表面凹坑的方法：(1).用烧结、钎焊、火焰喷 涂、电离沉积等物理与化学的方法在换热表面上造成一层多孔 结构；(2).采用机械加工的方法在换热管表面上造成多孔结构 。 5. 沸腾表面的结构 49 完 50 lWo#r%v(y+B3E6H9LcOgRjUmYp!s&w)z1C4F7JaMdPhSkWnZq$u*x-A2D5H8KbNfQiTlXo#s%v(y0B3E6I9LdOgRjVmYp!t&w)z1C4G7JaMePhSkWnZr$u*x+A2D5H8KcNfQiUlXo#s%v)y0B3F6I9LdOgSjVmYq!t&w-z1D4G7JbMePhTkWoZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0C3F6IaLdOgSjVnYq!t*w-z1D4G8JbMeQhTkWoZr%u(x+B2E5H9KcOfRiUmXp#s&v)z0C3F7IaLdPgSkVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(y+B2E6H9KcOfRjUmXp!s&v)z0C4F7IaMdPgSkVnZq$t*x- A1D5G8KbNeQiTlWo#r%v(y+B3E6H9LcOfRjUmYp!s&w)z0C4F7JaMdPhSkVnZq$u*x-A2D5G8KbNfQiTlXo#r%v(y0B3E6I9LcOgRjVmYp!t&w)z1C4G7JaMePhSkWnZr$u*x+A2D5H8KbNfQiUlXo#s%v(y0B3F6I9LdOgRjVmYq!t&w-z1C4G7JbMePhTkWnZr$u(x+A2E5H8KcNfRiUlXp#s%v)y0C3F6IaLdOgSjVmYq!t*w-z1D4G7JbMeQhTkWoZr$u(x+B2E5H9KcNfRiUmXp#s&v)y0C3F7IaLdPgSjVnYq$t*w-A1D4G8JbNeQhTlWoZr%u(x+B2E6H9KcOfRiUmXp!s&v)z0C3F7IaMdPgSkVnYq$t*x- 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