星光机械厂供电设计 课程设计.docx

2013级建筑电气工程技术专业课程设计文本文件课 程 供 配 电 班 级 电 气 13 姓 名 王 兴 达 学 号 3 5 1 3 0 0 2 3 指导教师 熊 德 明 时 间 2014年 12 月 城 市 建 设 工 程 系一 .前言（一） 设计题目星光机械厂10kv降压变电所电气设计（二） 设计要求 根据本厂所能取得的电源及本厂用电负荷的实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的原则，确定变电所的位置与型式，确定变电所主要变压器的台数与容量，选择变电所主结线方案及高低压设备与进出线，确定防雷和接地设置，最后按要求写出设计计算说明书，绘出设计图纸。（三） 设计依据1.10kv及以下变电所2.工厂总平面图（附后）3.工厂负荷情况 本厂多数车间为两班制，年最大负荷利用小时为3500h，日最大负荷持续时间为5.5h。该厂除铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷外，其余均为三级负荷。低压动力设备均为三相，额定电压为380v。照明及家用电器均为单相，额定电压为220v。本厂的负荷统计资料如附表所示。本厂的负荷统计资料如表1所示。附 表1 工厂负荷统计资料厂房编号用电单位名称负荷性质设备容量（kw）需要系数功率因素cos9铸造车间动力3510.30.65照明5.50.71.05锻压车间动力3250.20.60照明8.70.71.06金工车间动力2730.20.60照明9.50.71.07工具车间动力2240.20.60照明6.70.71.010电镀车间动力1840.40.70照明5.80.71.02热处理车间动力1630.40.70照明7.20.71.03装配车间动力1570.30.65照明9.80.71.01机修车间动力1360.20.60照明4.80.71.08锅炉房动力580.40.60照明2.00.71.04仓库动力150.20.6照明2.00.71.0宿舍区照明3980.61.04.供电电源情况：按工厂与当供电部门签订的供电协议规定，本厂可由附近一条10kv的公用电源干线取得工作电源。该干线的走向参看工厂总平面图，该干线的导线型号为lgj150，导线为等边三角形排列，线距为1.0m；该干线首端所装高压断路器的断流容量为300mva，此断路器配备有定时限过流保护，其定时限过流保护的动电流为2.0s。为满足工厂二级负荷的需要可才用高压或蒂亚联络线由附近的工厂单位取得备用电源。已知与本厂高压侧有电气联系的架空线路总长度达100km，电缆线路总长度达30km。5.气象资料，年最低气温为10，年最热月平均最高气温为35，年最热月平均气温为25，年最热月地下0.8m处，平均温度为22，年主寻风向为西北风，年雷暴日数25。6.地质水文资料：本厂所在地区平均海拔150m，底层以粘土为主，地下水位为2m。7.电费制度：本厂与当地供电部门达成协议，在工厂变电所高压侧计量电能，设专用计量柜，按两部电费制缴纳电费。每月基本电费按主变压器容量为4元/kva，动力电费为0.5/kwh，照明（含家电）电费为0.3元/kwh，工厂最大负荷时的功率因素不低于0.90。二 .负荷计算和无功功率负荷计算的方法有需要系数法、二项式等几种，本设计采用需要系数法确定。 主要计算公式有： 有功功率：=pekd无功功率: q30 = tan视在功率: = /cos计算电流: = /un 根据要求及负荷计算公式，分别计算各车间的、q30、，然后列出表格。1)铸造车间动力pe=351kw kd=0.3 cos=0.65 tan=1.17=0.3351=105.3kw q30=105.31.17=123.2kvar 照明pe=5.5kw kd=0.7 cos=1 tan=0 =0.75.5=3.85kw q30=0kvar 小计pe=356.5kw =109.2k q30=123.2kvar 2)锻压车间动力pe=325kw kd=0.2 cos=0.6 tan=1.33=0.2325=65kw q30=651.33=86.45kvar 照明pe=8.7kw kd=0.7 cos=1 tan=0 =0.78.7=6.09kw q30=0kvar 小计pe=333.7kw =71.1k q30=86.45kvar 3)金工车间动力pe=273kw kd=0.2 cos=0.6 tan=1.33=0.2273=54.6kw q30=54.61.33=72.62kvar照明pe=9.5kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.79.5=6.7kw q30=0kvar 小计pe=282.5kw =61.3k q30=72.6kvar 4)工具车间动力pe=224kw kd=0.2 cos=0.6 tan=1.33=0.2224=44.8kw q30=44.81.33=59.6kvar照明pe=6.7kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.76.7=4.7kw q30=0kvar小计pe=230.7kw =49.5k q30=59.6kvar 5)电镀车间动力pe=184kw kd=0.4 cos=0.7 tan=1.02=0.4184=73.6kw q30=73.61.02=75.07kvar照明pe=5.8kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.75.8=4.1kw q30=0kvar小计pe=189.8kw =77.7k q30=75.07kvar 6)热处理车间动力pe=163kw kd=0.4 cos=0.7 tan=1.02=0.4163=65.2kw q30=65.21.02=66.5kvar照明pe=7.2kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.77.2=5kw q30=0kvar小计pe=170.2kw =70.2k q30=66.5kvar 7)装配车间动力pe=157kw kd=0.3 cos=0.65 tan=1.17=0.3157=47.1kw q30=47.11.17=55.1kvar照明pe=9.8kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.79.8=6.9kw q30=0kvar小计pe=166.8kw =54k q30=55.1kvar 8)机修车间动力pe=136kw kd=0.2 cos=0.6 tan=1.33=0.2136=27.2kw q30=27.21.33=36.18kvar照明pe=4.8kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.74.8=3.4kw q30=0kvar小计pe=140.8kw =30.6k q30=36.18kvar 9)锅炉房动力pe=58kw kd=0.4 cos=0.6 tan=1.33=0.458=23.2kw q30=23.21.33=30.86kvar照明pe=2kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.72=1.4kw q30=0kvar小计pe=60kw =24.6k q30=30.86kvar 10)仓库动力pe=15kw kd=0.2 cos=0.6 tan=1.33=0.215=3kw q30=31.33=3.99kvar照明pe=2kw kd=0.7 cos=1 tan=0=0.72=1.4kw q30=0kvar小计pe=17kw =4.4k q30=3.99kvar 11)宿舍区照明pe=398kw kd=0.6 cos=1 tan=0=0.6398=238.8kw q30=0kvar 总计（380侧）动力：pe=1886kw 照明：pe=460kw =791.21kw q30=609.54 kvar取kp = 0.8 kq = 0.85 cos=0.77则=kpp30=0.8791.21kw = 633kwq30 = kqq30 = 0.85609.54kvar = 518.97kvar 三.负荷计算表 各厂房和生活区的负荷计算如表所示星光机械厂负荷计算表工厂负荷计算表编号名称类别设备容量pe/kw需要系数kdcostan计算负荷/kwq30/kvars30/kva/a1机修车间动力1360.20.61.3327.236.18-照明4.80.7103.40-小计140.8-30.636.1847.3571.972热处理车间动力1630.40.71.0265.266.5-照明7.20.71050-小计170.2-70.266.596.721473装配车间动力1570.30.651.1747.155.1-照明9.80.7106.90-小计166.8-5455.177.12117.214仓库动力150.20.61.3333.99-照明20.7101.40-小计17-4.43.995.939.025锻压车间动力3250.20.61.336586.45-照明8.70.7106.10-小计333.7-71.186.45111.92170.16金工车间动力2730.20.61.3354.672.62-照明9.50.7106.70-小计282.5-61.372.6294.99144.377工具车间动力2440.20.61.3344.859.6-照明6.70.7104.70-小计230.7-49.559.677.45117.718锅炉房动力580.40.61.3323.230.86-照明20.7101.40-小计60-24.630.8639.4659.979铸造车间动力3510.30.651.17105.3123.2-照明5.50.7103.90-小计356.5-109.2123.2164.6250.1510电镀车间动力1840.40.71.0273.675.07-照明5.80.7104.10-小计189.8-77.775.07108.01164.1511宿舍区照明3980.610238.80238.8363总计（低压动力设备380v，照明用电220v）动力1886791.21609.57-照明460计入kp = 0.8 kq = 0.850.77633518.97817.971243四 .功率补偿（1） 无功功率：该厂380v侧最大负荷时的功率因素为0.77，而高压侧最大负荷功率不大0.90。考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380侧最大负荷的功率因数大于0.90，暂取0.92来计算。（2） 无功补偿后的主变压器容量和功率因数无功补偿后变电所低压侧的视在计算负荷为因此无功补偿后，主变器容量也改为519kva。变电所变压器的功率损耗为变电所高压侧的计算负荷为 由此可知，无功补偿后，用户高压侧的功率因数提高为：这一功率因数满足规定的要求。参照图2-6，选pgj1型低压自动补偿屏，并联电容器为bw0.4-14-3型。当只有一个变压器可采用方案2（主屏）1台与方案3（铺屏）2台相组合，总共容量842+112=280kvar。当有两个变压器可采用方案1（主屏）2台与方案3（铺屏）相组合，总共容量844=336kvar。无功补偿后工厂的计算负荷项目计算负荷p30/kwq30/kvars30/kva380v侧补偿前负荷0.77633518817.971243380v侧无功补偿容量-336380v侧补偿后负荷0.966331836591001主变压器功率损耗0.11s30=6.590.05s30=32.9510kv侧负荷总计0.94640216675.539五 变电所位置和型式的选择如图，设有负荷p1(2.3,5.7)，p2(3.5,3.7)，p3(5.4,1.3)，p4(3.9,6.1)，p5(6.1,6.1)，p6(6.1,5.1)，p7(6.1,3.4)，p8(8.5,6.1)，p9(8.5,5.1)，p10(8.5,3.4)，p11(1.1,1.2)。现假设总负荷p=pi=p1+p2+p11的负荷中心位于坐标p(x,y)处。因此仿照求重心的力据方程可得：故p为（5.5,4.3）。由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号金工车间的西南角（参图）。考虑到周围环境及进出线方便，决定在6号金工车间的西南侧靠厂房建造工厂电所，其型式为附设式。六 变电所主变压器及主线方案选择（1）变电所主变压气的选择 根据工厂的负荷性质和电源情况，工厂变电所的主变压器考虑有两种可供选择的方案： 1.装设一台主变压器 型号采用s9型，而容量根据式（3-4），选，即选一台s9-800/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷所需的备用电源。考虑由于邻近单位相联的高压联络线来承担。 2.装设两台主变压器 型号采用s9型，而每台变压器容量按式（3-5）和式（3-6）选择，即 且因此选两台s9-500/10型低损耗配电变压器。工厂二级负荷所需的备用电源亦由与邻近单位相联的高压联络线来承担。主变压器的联结组均采用yyn0。（2）变电所主接线方案的选择 按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案： 1.装设一台主变压器的主接线方案 如图所示 2.装设两台主变压器的主接线方案 如图所示（3）两种主接线方案的技术经济比较 如表所示比较项目装设一台主变的方案装设一台主变的方案技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量由于一台主变，电压耗损较大由于两台主变并列，电压耗损小灵活方便性只一台主变，灵活性较差由于有两台主变，灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些经济指标电力变压器的综合投资额由表3-1查得s9-800/10型的单价约为12.8万元，而表4-1查得变压器综合投资约为其单价2倍，因此其综合投资约为212.8=25.6万元由表3-1查得s9-500/10型的单价约为8.86万元，因此两台变压器其综合投资约为228.86=35.44万元，比一台主变方案多投资9.84万元高压开关柜（含计量柜）的综合投资额由表4-10和4-12查得gg-1a(f)型柜可按每台4万元计，gg-1a(j)型柜可按每台3.5万元计，而由表4-1知高压开关柜和计量柜其综合投资可按设备价1.5倍计。因此高压开关柜的综合投资约为541.5+3.51.5=35.5万元本方案采用5台gg-1a(f)型柜，2台gg-1a(j)型柜，其综合投资约为741.5+23.51.5=52.5万元，比一台主变方案多投资17万元电力变压器和高压开关柜的年运行费按表4-2规定计算，主变的折旧费=25.60.05=1.28万元；高压开关柜的折旧费=35.50.06=2.13万元；变配电设备的维修管理费=（25.6+35.5）0.06=3.67万元。因此主变和高压开关设备的折旧费和维修管理费=1.28+2.13+3.67=7.08万元主变的折旧费=35.440.05=1.77万元；高压开关柜的折旧费=52.50.06=3.15万元；变配电设备的维修管理费=（35.44+52.5）0.06=5.28万元。因此主变和高压开关设备的折旧费和维修管理费=1.77+3.15+5.28=10.2万元，比一台主变方案多消耗3.12万元供电贴费按主变容量每台kva为0.09万元计，供电贴费=8000.09=72万元供电贴费=25000.09=90万元，比一台主变方案多消耗18万元 从表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案稍优于装设一台主变的主接线方案。因每年都需要检修，为了方便未来应选装设两台主变方案。七 短路电流的计算短路电流是供配电系统中的相间或相地之间因绝缘破坏而发生电气连通的故障状态，会对供配电系统造成严重的破坏。为减轻短路的严重后果需要计算出短路电流，以便正确地选择和校验各种电气设备、计算和整定保护短路的继电保护装置及选择限制短路电流的电气设备。（1）求k-1点的三相短路电流和短路容量1计算短路电路中各元件的电抗和总电抗电力系统的电抗：由附表3可查得sn10-10/630型断路器的断流容量soc=300mva，因此 架空线路的电抗：由表8-37查得lgj-150的,，因此 2计算三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值： 三相短路次暂态电流和稳态电流有效值： 三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值： 三相短路容量： （2）求k-2点的三相短路电流和短路容量1计算短路电路中各元件的电抗和总电抗电力系统的电抗： 架空线路的电抗： 电力变压器的电抗：由附表得,因此 电力变压器的电阻：r= 2计算三相短路电流和短路容量三相短路电流周期分量有效值： 三相短路次暂态电流和稳态电流有效值： 三相短路冲击电流及第一个周期短路全电流有效值： 三相短路容量： 1.短路计算结果短路计算点三相短路电流/kak-11.731.731.734.413.0431.46k-219.219.219.235.3320.9313.3八 变电所一次设备的选择校验（1）10kv侧一次设备的选择校验1.进线柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据10kv39a(i1nt)1.73ka4.41ka2.24一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit高压少油断路器sn10-10i/63010kv630a16ka40ka1024合格高压隔离开关gn8-10/20010kv200a25.5ka500合格电流互感器lqj-1010kv100/5a2550.1ka=31.8ka81合格2.计量柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据10kv39a(i1nt)1.73ka4.41ka2.24一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit高压隔离开关gn8-10/20010kv200a25.5ka500合格高压熔断器rn2-1010kv0.5a合格电压互感器jdzj-10/kv合格3.互感器柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据10kv39a(i1nt)1.73ka4.41ka2.24一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit高压隔离开关gn8-10/20010kv200a25.5ka500合格高压熔断器rn2-1010kv0.5a合格电压互感器jdzj-10/kv合格避雷器fs4-1010kv合格4.母线联络柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据10kv39a(i1nt)1.73ka4.41ka2.24一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit高压少油断路器sn10-10i/63010kv630a16ka40ka1024合格高压隔离开关gn-10/20010kv200a25.5ka500合格电流互感器jdj-1010/0.1kv100/5a2550.1ka=31.8ka81合格5.出线柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据10kv39a(i1nt)1.73ka4.41ka2.24一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit高压少油断路器sn10-10i/63010kv630a16ka40ka1024合格高压隔离开关gn8-10/20010kv200a25.5ka500合格电流互感器lqj-1010/0.1kv100/5a2550.1ka=31.8ka81合格（2）380v侧一次设备的选择校验1.1号总柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据380v总1001a19.2ka35.33ka19.20.7=258一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit抵压刀开关hd13-1500/30380v1500a合格低压断路器dw15-1500/3380v1500a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格2.照明柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据380v总1001a19.2ka35.33ka19.20.7=258一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit抵压刀开关hd13- 400/30380v400a合格抵压刀开关hd13- 400/30380v400a合格低压断路器dw15-200/3380v200a合格低压断路器dw15-200/3380v200a合格电流互感器lmz1-0.5380v100/5a合格电流互感器lmz1-0.5380v100/5a合格3.动力柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据380v总1001a19.2ka35.33ka19.20.7=258一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit刀开关hd13-400/3380v400a合格低压断路器dzx10-200/3380v200a合格低压断路器dzx10-200/3380v200a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格4.动力柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据380v总1001a19.2ka35.33ka19.20.7=258一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit刀开关hd13-200/3380v200a合格刀开关hd13-400/3380v400a合格刀开关hd13-400/3380v400a合格低压断路器dzx10-100/3380v100a合格低压断路器dzx10-200/3380v200a合格低压断路器dzx10-400/3380v400a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格5.母线联络柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据380v总1001a19.2ka35.33ka19.20.7=258一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit刀开关hd13-400/3380v400a合格低压断路器dzx10-400/3380v400a合格电流互感器lmzj1-0.5380v1500/5a合格6.2号总柜设备校验选择校验项目电压电流断流能力动稳定度热稳定度结论装置地点条件参数uniniiit数据380v总1001a19.2ka35.33ka19.20.7=258一次设备型号规格额定参数uneineiocimaxit抵压刀开关hd13-1500/30380v1500a合格低压断路器dw15-1500/3380v1500a合格电流互感器lmz1-0.5380v200/5a合格（3） 高低压母线的选择 参照表5-28, 10kv母线选lmy-3(404)，即母线尺寸为40mm4mm；380v母线选lmy-3(12010)+806，即相母线尺寸为120mm10mm，而中性母线尺寸为80mm6mm。九 变电所进出线与邻近单位联络线的选择（1） 10kv高压进线和引入电缆的选择 1.10kv高压进线的选择校验 采用lj型铝绞线架空敷设，接往10kv公用干线。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=57.7a及室外环境温度25，查表8-36初选lj-16，其25时的ial=105ai30，满足发热要求。 .校验机械强度 查表8-34，最小允许截面amin=35mm2，因此按发热条件选择的lj-16不满足机械强度要求，故选择lj-35。由于此线路很短，不需要校验电压损耗。 2.由高压配电室至主变的一段引入电缆的选择校验 采用yjl22-10000型交联聚乙烯绝缘的铜芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=57.7a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面为25mm2的交联电缆，其ial=90ai30，满足发热要求。 .校验短路热稳定 按式（5-42）计算满足短路热稳定的最小截面式中的c值由表5-13查得。因此yjl22-10000-325电缆满足要求。（2）380v低压出线的选择 1.馈电给1号厂房（机修车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=71.79a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面25mm,其22时的ial=90ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至1号厂房距离约为2.82000=5600cm=56m，而由表8-42查得25 mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），1号厂房的p30=30.6kw q30=36.18kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的25mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 2.馈电给2号厂房（热处理车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=147a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面70mm,其22时的ial=152ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至2号厂房距离约为1.82000=3600cm=36m，而由表8-42查得70mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），2号厂房的p30=70.2kw q30=66.5kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的70mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 3.馈电给3号厂房（装配车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=117.2a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面50mm,其22时的ial=125ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至3号厂房距离约为2.32000=4600cm=46m，而由表8-42查得50mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），3号厂房的p30=54kw q30=55.1kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的50mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 4.馈电给4号厂房（仓库）的路线 采用聚氯乙烯绝缘铝芯导线blv-1000型5根（3根相线，1根n线，1根pe线）穿硬塑料管埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=9.02a及土壤温度22，查表8-41，初选缆芯截面2.5mm,其22时的ial=14ai30，满足发热要求。 按规定，n线和pe线也选择2.5mm，与相线截面相同，即选用blv-1000-12.5mm塑料导线5根穿16mm的硬塑料管埋地敷设。 .校验机械强度 查表8-35，最小允许截面积amin=2.5mm2，因此上面所选4mm2的导线满足机械强度要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至4号厂房距离约为2.12000=4200cm=42m，而由表8-42查得25mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），4号厂房的p30=4.4kw q30=3.39kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 5.馈电给5号厂房（装配车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=170.1a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面95mm,其22时的ial=182ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至5号厂房距离约为1.82000=3600cm=36m，而由表8-42查得95mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），5号厂房的p30=71.1kw q30=86.45kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的95mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 6.馈电给6号厂房（金工车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=144.7a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面70mm,其22时的ial=152ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至6号厂房距离约为0.32000=600cm=6m，而由表8-42查得70mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），6号厂房的p30=61.3kw q30=72.62kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的70mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 7.馈电给7号厂房（工具车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=117.7a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面50mm,其22时的ial=125ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至7号厂房距离约为0.52000=1000cm=10m，而由表8-42查得50mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），7号厂房的p30=49.5kw q30=59.6kvar 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的50mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 8.馈电给8号厂房（锅炉房）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=59.97a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面25mm,其22时的ial=90ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至8号厂房距离约为2.92000=5800cm=58m，而由表8-42查得25mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），8号厂房的p30=24.6w q30=30.86var 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的25mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 9.馈电给9号厂房（铸造车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=250.15a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面185mm,其22时的ial=252ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至9号厂房距离约为2.32000=4600cm=46m，而由表8-42查得185mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），9号厂房的p30=109.2w q30=123.2var 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。 .短路热稳定度校验 按式5-42计算满足短路热稳定的最小截面c值由查表5-13得出。由于前面按发热条件所选的185mm的缆芯截面小于a，不满足短路热稳定要求，故改选缆芯截面为240mm的电缆，即选vlv22-1000-3240+1120的四芯聚氯乙烯绝缘的铝芯电缆，中性线按相线的一半选择。 10.馈电给10号厂房（电镀车间）的路线 采用vlv22-1000型聚氯乙烯绝缘铝芯电缆直接埋地敷设。 .按发热条件选择 由i30=i1n.t=164.15a及土壤温度22，查表8-44，初选缆芯截面95mm,其22时的ial=182ai30，满足发热要求。 .校验电压损耗 由由附图所示工厂平面图量的变电所至10号厂房距离约为2.52000=5000cm=50m，而由表8-42查得95mm的铝芯电缆的（按缆芯工作温度75计），10号厂房的p30=77.7w q30=75.07var 因此按式得，故满足允许电压损耗的要求。