邵东宾馆土木工程设计手算书一榀框架.doc

2013届学生毕业设计(论文)材料（一）毕 业 设 计（论 文）手算书课题名称邵东宾馆姓 名学 号院 系土木工程学院专 业土木工程（建筑工程方向）指导教师 摘要邵东宾馆位于邵东县，总共5层。建筑总高为19.2m，共5层。其中底层及二层层高为4.2m，其余各层层高为3.6m。局部突出屋面的塔楼为楼梯间，高2.7m。建筑部分：根据建筑的地理位置，所有的功能分区等设计依据进行平面布置、立面、剖面等方面的建筑设计，力求建筑物的实用、经济、美观。结构部分：结构形式为框架结构，所有的梁、柱及板均采用现浇，基础采用柱下独立基础，绘出结构施工图。关键词：框架结构 现浇 第1章 结构设计11 设计资料工程名称：邵东县邵东宾馆建设地点：湖南省邵东县工程概况：建筑总高为21.9m，共5层。其中底层及二层层高为4.2m，其余各层层高为3.6m。局部突出屋面的塔楼为楼梯间，高2.7m。总建筑面积：4900.07建筑基底面积：1018.03基本风压：0.3kn/m2基本雪压：0.3kn/m2抗震设防烈度：6度，不考虑抗震设防计算。12 结构设计的一般原则121 结构设计目的工程设计是工程建设的首要环节，是整个工程的灵魂。先进合理的设计对于改建、扩建、新建项目缩短工期、节约投资、提高经济效益起着关键作用，使项目达到安全、适用、经济、美观的要求。因而建筑结构设计的基本目的就是要在一定经济条件下赋予结构以适当的可靠度，使结构在预定的基准期内能满足设计所预期的各种功能要求。122 结构设计的一般原则为了达到建筑设计的基本目的，结构设计中应符合以下一般原则：符合设计规范；选择合理的结构设计方案；减轻结构自重；采用先进技术。13 结构选型131 结构体系选型对于一般多层民用建筑，根据使用和工艺要求、材料供应情况和施工技术条件，常选用的结构形式有混合结构、钢筋混凝土框架结构和框架剪力墙结构等结构体系。由于混合结构整体性差，难于满足大空间的使用要求，而框架剪力墙结构多用于1025层的高层建筑。而框架结构强度高、结构自重轻，可以承受较大楼面荷载，在水平作用下具有较大的延性。此外框架结构平面布置灵活，能设置大空间，易于满足建筑功能要求。故该五层办公楼选用框架结构。132 框架施工方法钢筋混凝土框架结构按施工方法不同，有现浇式、装配式和整体装配式三种。现浇式框架的全部构件都在现场整体浇筑，其整体性和抗震性能好，能较好的满足使用要求。故框架采用现浇施工方法。133 其他结构选型1. 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚120mm。2. 露面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，露面板厚120mm。3. 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。4. 过梁：门窗过梁均采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架兼做窗过梁。5. 墙基础：因持力层不太深，承载力高，采用自乘墙基大放脚。6. 基础：因基础持力层不太深，地基承载力高，采用钢筋混凝土柱下独立基础。14 框架结构计算简图及构件尺寸141 简化假定建筑物是复杂的空间结构体系，要精确地按照三维空间结构来进行内力和位移分析十分困难。为简化计算，对结构体系引入以下基本假定：（1） 在正常设计、正常施工和正常使用的条件下，结构物在设计基准期内处于弹性工作阶段，其内力和位移均按弹性方法计算；（2） 楼面（或屋面）在自身平面内的刚度无限大，在平面外的刚度很小，可忽略不计。142 计算单元多层框架结构是由纵、横向框架结构组成的空间结构体系，在竖向荷载作用下，各个框架之间的受力影响较小。本设计中取kj2作为计算单元 ，如图21所示：图11 结构平面布置图143 计算简图现浇多层框架结构设计计算模型是以梁、柱截面几何轴线来确定，并认为框架柱在基础顶面为固接，框架各节点纵、横向均为刚接。一般情况下，取框架梁、柱截面几何轴线之间的距离作为框架的跨度和柱高度。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差，定为-1.2m，二层楼面标高为4.2m，故底层柱高为5.4m，三层楼面标高8.4m，其余各层柱高为楼层高3.6m。由此可绘出框架计算简图，如图22所示：图12 框架结构计算简图144 梁柱截面尺寸及惯性矩多层框架结构是超静定结构，在计算内力前必须先确定杆件的截面形状、尺寸和惯性矩。1 初估构件截面尺寸及线刚度（1）. 梁截面尺寸 边跨1 取h=600mm 取b=250mm 则取边跨截面尺寸为:hb=250mm600mm中跨 考虑刚度因素，取取 则取边跨截面尺寸为:hb=250mm500mm边跨2 取h=600mm 取b=250mm 则取边跨截面尺寸为:hb=250mm600mm（2）. 柱截面尺寸 底层柱尺寸 按轴压比要求计算，由公式 ： 式中： 轴压比取1.0；轴压比增大系数，本设计取=1.0； f柱的荷载面积； 单位建筑面积上重力荷载值，近似取12-15 kn/m2； n验算截面以上楼层层数。 对于顶层中柱： 如取柱截面为正方形，则其边长为356。 根据以上计算结果，并考虑其他因素，本设计中所有柱子截面尺寸都取500mm500mm。 非计算单元的内梁截面尺寸初估方法如上，计算从略。2. 框架梁、柱线刚度计算 由于现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利因素，边框架梁取，对中框架梁取。（为梁矩形截面惯性矩） 边跨梁： 中跨梁： 柱： 相对线刚度：取。则其余各杆件相对线刚度为: 框架梁、柱的相对线刚度如图23所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。图13 梁柱相对线刚度图15 荷载计算151 恒载标准值计算1. 屋面防水层（刚性）：30mm厚c20细石混凝土防水 1.00kn/m2 防水层（柔性）：三毡四油铺小石子 0.40kn/m2找平层：15mm厚水泥砂浆 0.01520 kn/m3=0.30kn/m2找坡层：平均40mm厚水泥焦渣找坡 0.04014 kn/m3=0.56kn/m2保温层：60mm厚1:10水泥膨胀珍珠岩 0.06012 kn/m3=0.72kn/m2结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.12025 kn/m3=3.00kn/m2抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01017 kn/m3=0.17 kn/m2合计 6.15kn/m22. 各层楼面（含走廊）水磨石地面（10mm厚面层，20mm厚水泥砂浆打底） 0.65kn/m2结构层：120mm厚现浇钢筋混凝土板 0.12025 kn/m3=3.00kn/m2抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01017 kn/m3=0.17kn/m2合计 3.82kn/m2 3. 梁自重hb=250mm600mm梁自重： 0.25（0.6-0.12）25 kn/m3=3kn/m抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01(0.6-0.12+0.25/2) 217 kn/m3=0.21kn/ 合计 3.21kn/m hb=250mm600mm梁自重： 0.25（0.6-0.12）25 kn/m3=3.00kn/m抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01(0.6-0.12+0.25/2) 217 kn/m3=0.21kn/m 合计 3.21kn/m hb=250mm400mm梁自重： 0.25（0.4-0.12）25 kn/m3=1.75kn/m抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01(0.4-0.12+0.25/2) 217 kn/m3=0.14kn/m 合计 1.89kn/m 4. 柱自重 hb=500mm500mm柱自重： 0.50.525 kn/m3=6.25kn/m抹灰层：10mm厚混合砂浆 0.01(0.5+0.5) 217 kn/m3=0.34kn/m 合计 6.59kn/m 5. 外纵墙自重 标准层纵墙： （3.6-0.6）(7.2-0.5)-1.81.82 0.2411.8 kn=38.57kn铝合金窗（1.81.8）： 1.81.820.35 kn=2.27kn贴瓷砖外墙面： 3.6(7.2-0.5)-1.81.82 0.5 kn=8.82kn水泥粉刷内墙面： 3.6(7.2-0.5)-1.81.82 0.36 kn=6.35kn 合计 56.01kn二层纵墙： （4.2-0.6）(7.2-0.5)-1.51.52 0.2411.8 kn=49.96kn铝合金窗（1.81.8）： 1.81.820.35 kn=2.27kn贴瓷砖外墙面： 4.2(7.2-0.5)-1.81.82 0.5 kn=10.83kn水泥粉刷内墙面： 4.2(7.2-0.5)-1.81.82 0.36 kn=7.80kn 合计 70.86kn底层纵墙： （5.4-0.6）(7.2-0.5)-1.81.82 0.2411.8 kn=72.73kn铝合金窗（1.81.8）： 1.81.820.35 kn=2.27kn贴瓷砖外墙面： 4.2(7.2-0.5)-1.81.82 0.5 kn=10.83kn水泥粉刷内墙面： 4.2(7.2-0.5)-1.81.82 0.36 kn=7.80kn 合计 93.63kn6. 内纵墙自重 标准层纵墙： （3.6-0.6）(7.2-0.5)-12.12 0.2411.8 kn=45.03kn门（hb=22.1）： 12.120.15 kn=0.63kn粉刷墙面： （3.6-0.6）(7.2-0.5)-12.12 0.362 kn=11.45kn 合计 57.11kn/m 二层纵墙： （4.2-0.6）(7.2-0.5)-1.82.1 0.2411.8kn=57.60kn门（hb=1.82.1）： 1.82.10.15 kn=0.57kn粉刷墙面： （4.2-0.6）(7.2-0.5)-1.82 0.362 kn=14. 64kn 合计 72.81kn/m 底层纵墙： （5.4-0.6）(7.2-0.5)-12.12 0.2411.8 kn=79.19kn门（hb=12.1）： 12.120.15 kn=0.63kn粉刷墙面： （4.2-0.6）(7.2-0.5)-12.12 0.362 kn=14. 34kn 合计 94.16kn/m 7. 内隔墙自重 标准层墙重： (3.6-0.6）(7.2-0.5)-12.120.2411.8 kn=45.03kn粉刷墙面： （3.0-0.6）(7.2-0.5)-12.12 0.362 kn=11.45kn 合计 56.48kn 二层墙重： （4.2-0.6）(7.2-0.5)0.2411.8kn=68.31kn粉刷墙面： （4.20.6）(7.2-0.5) 0.362 kn=17.37kn 合计 85.68kn 底层 墙重： （5.4-0.6）(7.2-0.5)-1.82.10.50.2411.8kn=130.77kn粉刷墙面： （4.2-0.6）(7.2-0.5)-1.82.10.5 0.362 kn=16.01kn 合计 146.78n 152 活荷载标准值计算1. 屋面和楼面活荷载标准值上人屋面：2.0kn/m2楼面：办公室：2.0kn/m2 ；走廊：2.0kn/m22.雪荷载：基本雪压：0.3kn/m2雪荷载标准值：屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，二者中取大值。153 竖向荷载下框架受荷总图1. gf,ed轴间框架梁屋面板传荷载：板传至梁上的三角形或梯形荷载为均布荷载，荷载的传递示意图，如图14所示：图14 荷载传递示意图恒载： 活载： 楼面板传荷载：荷载传递示意图如图24所示恒载： 活载： 梁自重： 2gf,ed轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载 = 活载=板传荷载 =楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载 = 活载=板传荷载 =fe轴间框架梁屋面板传荷载恒载 活载 楼面板传荷载恒载 活载 fe轴间框架梁均布荷载为：屋面梁： 楼面梁： 3. g、d轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱：女儿墙自重（做法：墙高1100mm，混凝土压顶100mm）天沟自重：现浇，如图15所示 顶层柱恒载=女儿墙及天沟自重+纵梁自重+板传荷载 顶层柱活载=板传荷载 =标准层柱恒载=外纵墙自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙 顶层柱活载=板传荷载 =4. f、e轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=梁自重+板传荷载 顶层柱活载=板传荷载 =标准层柱恒载=内纵墙自重+纵梁自重+板传荷载+横隔墙 顶层柱活载=板传荷载 =由上可作出框架在竖向荷载作用下的受荷总图，如图26所示：图16 竖向荷载作用下受荷总图154 竖向荷载下框架受荷总图作用在屋面梁和搂面梁节点处的集中风荷载标准值：为了简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载。式中：基本风压 风压高度变化系数。因建设地点处于大城市郊区，地面粗糙程度为b类； 风荷载体型系数，查表取=1.3； 风振系数。由于结构高度小于30m，且高宽比18.4/14.4=1.261.5，则取=1.0； 下层柱高； 上层柱高，顶层取女儿墙高度的两倍； b计算单元迎风面宽度（b=7.2m）计算过程见表21表11 风荷载标准值计算层数离地高度519.651.0 1.3 1.24 0.33.6 2.4 10.45 416.051.0 1.3 1.16 0.33.6 3.6 11.73 312.451.0 1.3 1.08 0.33.6 3.6 10.92 28.851.0 1.3 1.0 0.34.2 3.6 10.95 14.651.0 1.3 1.0 0.34.65 4.2 12.43 155 竖向荷载下框架受荷总图1. 侧移刚度见表12和表13表12 横向35层d值的计算构件名称b轴柱0.30112096c轴柱0.54121740d轴柱0.54121740e轴柱0.54112096 表12 横向2层d值的计算构件名称b轴柱0.3018887c轴柱0.54115972d轴柱0.54115972e轴柱0.5418887表13 横向底层d值的计算构件名称b轴柱0.5439698c轴柱0.72813002d轴柱0.72813002e轴柱0.54396982. 风荷载下框架位移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中： 第j层的剪力； 第j层所有柱的抗侧刚度之和； 第j层的层间位移。第一层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和。j层侧移 顶点侧移 框架在风荷载下侧移的计算见表14，如下：表14 框架在风荷载下侧移计算层号510.4510.45676720.00015411.7322.18676720.00033310.9333.1676720.00049210.9544.05497180.00089112.4356.48454000.00124侧移验算：层间最大侧移值为： 1/550，满足要求顶点侧移 且 u/h=1/650，满足要求16 荷载计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况：（1） 恒载满布情况；（2） 活载分跨布置作用（分左布活载、中布活载、右布活载）（3） 风荷载作用（分左风和右风）对于第（1）种情况，采用分层法计算；第（2）种情况利用pf程序计算；第（3）情况，采用d值法计算。161 恒载作用下的内力计算在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上、下层柱组成基本计算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之间不再进行传递。计算步骤如下：（） 根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配；（） 计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分配；（） 将所有杆端的分配弯矩向远端传递；（） 将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配，使得各节点处于平衡状态；（） 将各杆件的固端弯矩，分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。1. 计算分配系数说明：计算时除底层柱以外，其它各层柱的线刚度先乘以，取传递系数为（梁和底层柱的传递系数为）。分配系数按以下式计算：式中：为节点第根杆件的相对转动刚度；为节点各杆件相对转动刚度之和。由于本榀框架结构、受力对称，在分层法计算时可取半结构进行计算。2. 梁的固端弯矩均布恒载和柱顶集中活载偏心引起的固端弯矩构成节点不平衡弯矩，利用以下公式计算：可求得各梁端弯矩，如表1表1恒载作用下固端弯矩gf跨fe跨恒载简图固端弯矩简图固端弯矩3. 固端弯矩第一次分配计算过程见图16（括号中为不平衡弯矩） 图16恒载作用下分层法计算将图2中（）、（）、（）结果叠加组合后得到框架弯矩图2，可以看出节点存在不平衡弯矩。图17恒载分配图. 活载分配图18活载分配将图19中（）、（）、（）结果叠加组合后得到框架弯矩图19，可以看出节点存在不平衡弯矩。根据弯矩和剪力的关系，可采用取隔离体的方法计算剪力：式中：，简支梁支座左端和右端剪力标准值（剪力取绕隔离体顺时针转动为正）；，梁端弯矩标准值（以绕杆顺时针转为正，逆时针转动为负）。由此计算得出各杆件剪力如图110所示：图110恒载作用下剪力图横梁作用于柱子轴力值即为梁端剪力值，再加上纵梁传来的轴力值及柱自重。可得出柱轴力图，如图111所示：图111恒载作用下轴力图利用以上数据作框架内力图，如下所示：图112左布活荷载下弯矩图 图113左布荷载下剪力图图114左布荷载下轴力图图115中布荷载下弯矩图图116中布荷载下剪力图图117中布荷载下轴力图图118风荷载弯矩图图119左风荷载剪力图图120左风荷载下轴力图163 风荷载作用下的内力计算1. 计算方法用d值法（改进的反弯点法）进行计算，其步骤为：（） 求各柱反弯点处的剪力；（） 求各柱反弯点高度；（） 求各柱杆端弯矩和梁端弯矩；（） 求各柱轴力和梁剪力。2. 第i层和第m柱所分配的剪力为：其中，见表21。3. 反弯点位置计算 框架柱反弯点位置： 式中： 反弯点高度，即反弯点到柱下端的距离； 反弯点高度比，即反弯点高度与柱高的比值； 计算层柱高； 标准反弯点高度； 上下梁线刚度变化时反弯点高度比修正值； 、上、下层柱高变化时反弯点高度比修正值。计算结果如表17所示：表17（a） g轴框架柱反弯点位置层号h/mky0y1y2y3yyh/m53.6 0.86 0.33 0.00 0.00 0.00 0.33 1.19 43.60.86 0.40 0.00 0.00 0.00 0.40 1.4433.60.86 0.45 0.00 0.00 0.00 0.45 1.3624.20.86 0.50 0.00 0.00 -0.05 0.45 1.8914.651.280.65 0.00 -0.050.00 0.61 2.84表17（b） f轴框架柱反弯点位置层号h/mky0y1y2y3yyh/m53.6 2.360.420.00 0.00 0.00 0.421.5143.62.360.470.00 0.00 0.00 0.471.6933.62.360.500.00 0.00 0.00 0.50 1.823.62.360.500.00 0.00 0.00 0.50 1.8014.653.520.55 0.00 0.00 0.00 0.55 2.564. 左风作用下内力框架柱的杆端弯矩和梁端弯矩按以下公式计算：边柱节点： 中柱节点： 则左风作用下框架内力计算如表28表18（a） 风荷载下g轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层号510.4567672120960.1791.871.194.52.234.50422.1867672120960.1794.001.448.645.7610.87333.0067672120960.1795.911.6211.709.5717.46243.954971888870.1797.871.8918.1814.8727.75156.384540096980.21412.672.8421.8934.2836.76表18（b） 风荷载下f轴框架柱剪力和梁柱端弯矩计算层号510.4567672217400.3213.351.517.005.067.002.524.48422.18 67672217400.3217.09 1.6913.5311.9818.596.6911.89333.0067672217400.32110.591.8019.0619.0631.0411.1719.87243.9549718597200.32114.111.8029.6325.4048.6917.5331.16156.3845400130020.28616.122.5633.7341.2759.1321.2937.84表18（c） 风荷载下框架柱与梁端剪力层号梁端剪力柱轴力gf跨vbbcfe跨vbcdg轴ncbf轴vbbc-vbcdncc50.973.73-0.97-2.76-2.7642.589.91-3.55-7.33-10.0934.3116.56-7.86-12.25-22.3426.7625.97-14.62-19.21-41.5518.2131.53-22.83-23.52-64.87 注：轴力压力为+，拉力为-。框架梁内力组合表 梁 截面 内力 恒荷载活荷载 风荷载1.2恒荷载+1.4活荷载1.2恒荷载+0.9（1.4活荷载+1.4风荷载）1.35恒荷载+活荷载g5f5 g5f5 -88.14-28.6-4.5-145.808-147.47 -147.59 107.0731.830.98173.046169.82 176.3745跨中97.15-32.830.9770.61876.44 98.3225 f5g5 -117.87-36.3-2.5-192.264-190.33 -195.4245 114.6431.833.42182.13181.98 186.59 f5e5f5e5-54.32-10.45-4.48-79.814-84.00 -83.78 14.933.60.9222.95623.61 23.76 跨中45.368.3066.05264.89 69.54 e5f5-54.32-10.45-4.48-79.814-84.00 -83.78 14.933.60.9222.95623.61 23.76 g3f3g3f3-61.47-33.05-17.46-120.034-137.41 -116.03 72.1331.763.98131.02131.59 129.14 跨中96.4223.414.31148.478150.63 153.58 f3g3-65.9437.8211.17-26.18-17.40 -51.20 73.6733.0415.18134.66149.16 132.49 f3e3g3f3-15.78-7.64-19.87-29.632-53.60 -28.94 10.733.43.9817.63622.17 17.89 跨中10.76-5.605.0725.86 8.93 e3f3-15.783.4-19.87-14.176-39.69 -17.90 10.735.63.9820.71624.95 20.09 g1f1g1f1-53.37-28.92-36.16-104.532-146.04 -100.97 76.6830.818.06135.15140.99 134.33 跨中 103.2624.28.21157.792164.75 163.60 f1g1-60.42-39.62-28.92-127.972-158.86 -121.19 74.1234.0121.29136.558158.62 134.07 f1e1f1e1-28.0812.3-37.84-16.476-65.88 -25.61 10.733.418.0617.6527.33 17.90 跨中26.14-10.98015.99617.53 24.31 e1f1-28.083.41-37.84-28.922-77.08 -34.50 10.7312.38.0630.09638.53 26.79 框架边柱内力组合表 柱 截面 内力 恒荷载 活荷载 风荷载1.2恒+1.4活1.2恒+0.9（1.4活+1.4风） 1.35恒+活g5g4 上 8.315.810.418.09230.38 17.02 386.86148.150.98671.64 652.14 670.41 下 52.0219.042.389.0889.31 89.267 409.79148.150.98699.16 679.65 701.37 g3g2 上 38.9317.0811.770.62882.98 69.64 951.6284.727.41540.53 1509.99 1569.38 下 39.2417.849.5772.06481.62 70.81 974.55284.729.571568.07 1540.27 1600.36 g1g0 上 23.2611.4421.8943.92869.91 42.84 1688.4412.121.752603.02 2572.73 2691.44 下 11.634.8334.2820.71863.23 20.53 1711.33412.1621.752630.62 2600.32 2722.46 框架中柱内力组合表f5f4 上-63.53-16.957-99.966-88.77 -102.72 129.57105.352.44302.974291.30 280.27 下 -39.27-13.25.6-65.604-56.70 -66.21 441.39143.352.44730.358713.36 739.23 f3f2 上 -32.19-12.29-19.06-55.834-78.13 -55.75 1125.12364.5320.281860.4861835.00 1883.44 下 -25.37-12.64-19.08-48.14-70.41 -46.89 1148.05364.5320.281888.0021862.52 1914.40 f1f0 上 -21.29-7.71-33.73-36.342-77.76 -36.45 1959.13584.7658.653169.623161.65 3229.59 下 -10.65-3.89-41.27-18.226-69.68 -18.27 1982.06564.8558.853169.2623164.33 3240.63 1.7截面设计根据横粱控制截面内力设计值，利用受弯构件正截面承载力和斜截面承载力计算公式，算出所需纵筋及箍筋并进行配筋。混凝土强度：c30，钢筋强度： hpb300， hrb400，1.7.1、框架梁的配筋计算以g1f1为例，说明框架梁的计算过程。跨中正截面,框架梁跨中截面为t形，t形截面翼缘宽度取值如下，按梁跨度考虑:=；按梁肋净距：；按翼缘厚度考虑：，不考虑此项，故取前两项的最小值：=2400。、判断t形截面类别：所以，该截面属于第一类t形截面。、计算钢筋面积：查表得：则、验算适用条件：满足不少筋条件，选用320，实际钢筋面积为942.支座正截面（受拉钢筋配置在上侧，所以框架梁支座截面形状按矩形计算）。，查表得：则验算适用条件：满足不少筋条件，选用320，实际钢筋面积为942.支座斜截面f1g1复核截面尺寸：所以截面尺寸满足要求。验算是否按计算配置箍筋：仅配箍筋：由得：选用双肢箍10，则，可求得，取s=200mm，箍筋沿梁长均匀布置。所以箍筋选用双肢10200。其他框架梁的