黄山花鸟市场商业楼加层抗震鉴定报告.doc

黄山花鸟市场商业楼加层抗震鉴定报告编号：2007-008黄山花鸟市场商业楼加层抗震鉴定报告上海市建筑科学研究院(集团)有限公司二七年三月二十八日黄山花鸟市场商业楼加层抗震鉴定报告1房屋情况及委托原因房屋名称：黄山花鸟市场商业楼房屋地址：云山路886号建设单位：上海城投资产经营有限公司、上海黄山花鸟市场经营管理有限公司设计单位：上海都市建筑设计有限公司施工单位：上海古松建设有限公司监理单位：上海茂业工程建设监理有限公司改建设计单位：上海都市建筑设计有限公司房屋建造/竣工日期：2003年/2004年委托单位：上海黄山花鸟市场经营管理有限公司委托单位地址：云山路886号房屋结构：框架房屋层数：2层，局部三层建筑面积：原有面积5756平方，加层后面积8345平方委托原因与要求：上海黄山花鸟市场经营管理有限公司拟对所属的商业楼进行加层改造，根据上海市的有关规定，改、加建的房屋应进行抗震鉴定，为此，上海黄山花鸟市场经营管理有限公司委托上海市建筑科学研究院建筑科学研究院(集团)有限公司对该房屋进行抗震鉴定，提供抗震鉴定报告并提出相关建议。检测内容：建筑、结构布置和尺寸进行复核；结构混凝土强度和碳化深度测试；构件截面尺寸、配筋、保护层厚度检测；裂缝损伤检查；采用水准仪测量室外勒脚装饰线的相对高差，采用经纬仪测量房屋角点的垂直度结合现有的改建方案，按现行规范对结构抗震体系、构造和受力性能等进行分析鉴定。现场检测日期：2007年3月19日2检测依据1 上海城投资产经营有限公司黄山花鸟市场建筑、结构图纸，上海都市建筑设计有限公司，设计号2002-2-3，2003年11月2 黄山花鸟市场工程地质勘察报告(详勘)，武汉地质工程勘察院上海分院，工程编号：2003-W01-004，2003年1月6日；3 黄山花鸟市场加层方案设计，上海都市建筑设计有限公司，2007年1月；4 上海市工程建设规范房屋质量检测规程DGJ08-79-99；5 国家行业标准回弹法检测混凝土抗压强度技术规程JGJ/T23-2001；6 国家行业标准建筑变形测量规程JGJ/T8-97；7 国家标准建筑结构荷载规范GB50009-2001；8 国家标准混凝土结构设计规范GB50010-2002；9 上海市工程建设规范地基基础设计规范DGJ08-11-1999；10 上海市工程建设规范建筑抗震设计规程DBJ08-9-2003；11 国家标准建筑结构检测技术标准GB/T50344-2004。3 房屋的建筑、结构情况3.1原建筑、结构、改建设想黄山花鸟市场商业楼为二层钢筋混凝土现浇框架结构，承台桩基础，建筑重要性为丙类，抗震设防烈度7度，类场地土，三级框架，建筑结构安全等级为二级。市场商业楼由A、B、C三个区组成。本次拟将原二层结构加建为三层，原一、二层的功能不变，加建的三层全部为商业用房，层高3.0，屋面为不上人屋面。房屋总平面总体呈条状，自北至南依次为A、B、C区，A、C区大体为矩形， B区为圆弧状，底层中部有通道，该处也是商业楼的主入口，见照片3。各区之间结构相互独立。图1为房屋总平面和加层后的外立面，图A、图B、图C为相关的建筑、结构平面图。照片1为加层后的效果图，照片2照片6为房屋室内外现状。目前，房屋底层为花鸟市场商铺，二层为餐饮。各层的详细情况见表1。表1：房屋基本情况A区B区C区平面形状条状圆弧形方形结构类型框架框架框架房屋尺寸南北向长45.79m，南北向宽10.5m南北向长64.0m，东西向宽10.5m南北向长37.75m，东西向宽41.75m层高一层4.2m，二层3.80m一层4.2m，二层4.2m一层4.2m，二层4.2m柱网尺寸4.25m8.0m、6.25m8.0m5.437.45m4.256.25m4.25m8.0m主要构件尺寸混凝土柱截面450500，主筋周边配置，箍筋f8200/100，复合箍筋。框架梁300700、300600，箍筋f8200/100。现浇板120mm，屋面结构找坡。混凝土强度C30。商品混凝土。混凝土柱截面450500，主筋周边配置，箍筋f10200/100，复合箍筋。框架梁300700、300600，箍筋f8200/100。现浇板120mm，屋面结构找坡。混凝土强度C30。商品混凝土。混凝土柱截面450500，主筋周边配置，箍筋f8200/100，复合箍筋。框架梁300700，箍筋f8200/100。现浇板120mm，屋面结构找坡。混凝土强度C30。商品混凝土。基础桩承台埋深-2.05m，桩采用标准图集97G361，型号JZHb-225-1212B，长24m，桩端位于灰色粉质粘土，混凝土强度C30，共有40根桩，单桩极限承载力800kN，设计承载力500kN基础拉梁顶标高-0.25m，横向拉梁250500，纵向拉梁250600桩承台埋深-2.05m，桩采用标准图集97G361，型号JZHb-225-1212B，长24m，桩端位于灰色粉质粘土，混凝土强度C30，共有67根桩，单桩极限承载力800kN，设计承载力500kN基础拉梁顶标高-0.25m，横向拉梁250500，纵向拉梁250600桩承台埋深-2.05m，桩采用标准图集97G361，型号JZHb-225-1212B，长24m，桩端位于灰色粉质粘土，混凝土强度C30，共有89根桩，单桩极限承载力800kN，设计承载力500kN基础拉梁顶标高-0.25m，横向拉梁250600，纵向拉梁250600改建前使用情况底层商铺二层原设计为商铺，实际作为办公使用不上人屋面底层商铺；二层东侧商铺，西侧上人屋面，西侧上方花架已经加建玻璃顶不上人屋面底层商铺二层展示厅，实际西侧为餐厅，东侧为厨房不上人屋面改建后用途底层商铺二层商铺三层商业用房，层高3.0m不上人屋面底层商铺二层商铺三层商铺，西侧上方花架、玻璃顶，层高3.0m；不上人屋面底层商铺二层商铺三层商铺，层高3.0m不上人屋面主要装修：围护墙体：190混凝土空心砌块，设构造柱、拉接筋。楼面地坪：现浇板，20厚砂浆找平，20厚水泥砂浆结合层，10厚地砖。卫生间等有防水要求的房间在找平层的基础上另加防水层和细石混凝土找坡。不上人屋面：现浇板结构找坡，20厚砂浆找平，防水层，40mm细石混凝土(配f4200双向钢筋)，三元乙丙防水卷材，反光隔热涂料。上人屋面(C区二层西侧，已经加建顶棚成为室内的一部分)：现浇板结构找坡，20厚砂浆找平，防水层，40mm细石混凝土(配f4200双向钢筋)，三元乙丙防水卷材，40mm细石混凝土(配f4200双向钢筋)，18mm厚广场砖。顶棚：吊顶或涂料墙体：外墙抹灰、涂料，内墙抹灰、涂料。3.2地质情况根据武汉地质工程勘察院上海分院2003年1月6日的黄山花鸟市场工程地质勘察报告(详勘，工程编号：2003-W01-004)，本工程场地属于滨海平原地貌，软弱土，属类场地土，室外自然地坪标高3.834.67m，地下水位可按照0.5m设计，地下室对混凝土无腐蚀性，场地15m内未发现饱和砂性土或粉性土，场地东侧有一南北走向的暗浜(见图1)，暗浜宽度大于10m，深度2.33.0m。地表以下40m深度范围内的场地土分布见表2：表2：场地土主要物理力学性质参数表层号土层名称层底标高(m)含水量W(%)压缩模量 Es,0.10.2 (MPa)桩侧极限摩阻力标准值fs(kPa)桩端极限摩阻力标准值fp(kPa)-1填土3.492.58浜填土1.761.08灰黄色粉质粘土2.050.9531.45.0915淤质亚粉质粘土-3.19-5.9541.73.6915/埋深6m以下25淤泥质粘土-15.36-16.9850.52.1625灰色粉质粘土-19.65-21.9037.43.8245-1暗绿色粉质粘土-23.38-24.4023.96.65702000-2草黄色粉质粘土夹粘质粉土-26.75-32.7926.78.35802500砂质粉土31.2(未穿)28.911.15注：极限摩阻力标准值为预制桩。3.3改建情况二层餐饮装修时进行了部分改建，主要是：1) 二层C区原为展示厅，东侧改建为厨房，原楼面地坪保留，厨房地坪抬高，地板下为设备管道。2) 二层B区西侧上人屋面上方花架加建玻璃顶后作为室内使用，原上人屋面地坪上另做木地板，地板下为设备管道。3) 二层A区增加轻质隔墙，分隔为办公室。4) 主入口楼梯拆除重做。5) 部分洞口封闭。本次改建时上述楼面装修拟全部拆除后重做。4现场检测情况现场对建筑、结构布局进行复核，采用钢卷尺复核层高、轴线尺寸，从现场抽样检测情况来看，建筑、结构平面布置和轴线尺寸与原竣工图纸基本一致。现场对混凝土梁柱的截面尺寸、配筋情况、混凝土强度、裂缝损伤、倾斜和相对沉降情况等进行检测，现将检测情况分述如下。4.1 混凝土强度检测按照国家行业标准回弹法检测混凝土抗压强度技术规程(JGJ/T23-2001)，采用回弹法(回弹仪型号HT225，编号0409338)对柱、梁进行混凝土强度随机抽样检测，凿开粉刷层检查，混凝土构件的表面尚密实、平整，见照片7。混凝土强度回弹法测试位置和测试结果见表3。检测结果，混凝土强度达到设计强度C30。4.2 柱、梁构件钢筋检测现场采用5m钢卷尺(仪器编号：7440310)梁、柱截面尺寸，测试结果见表4；采用BOSCH DMO10钢筋探测仪测量钢筋位置和间距，凿开部分钢筋保护层测试钢筋直径(游标卡尺型号：0-200，仪器编号：7149502)和保护层厚度(钢卷尺型号：5m，仪器编号：7440310)，见照片7，测试位置和测试结果见表5。检测结果，A、C区梁柱箍筋原设计为f8200/100，实际上采用f10200/100，其余柱和梁的截面尺寸、主筋箍筋配置情况与原设计相同，但部分柱主筋保护层略偏大。表3：回弹法混凝土强度抽样检测结果编号位置轴线构件混凝土强度(MPa)碳化深度(mm)平均值标准差最小值推定值1一层柱23/C34.51.3431.532.26.02一层柱26/C39.03.3533.933.55.03一层柱3/J34.50.9133.033.06.04一层柱16/H35.71.3134.233.56.05一层柱13/H35.41.2433.533.46.06二层梁H/151636.21.7233.233.46.07二层梁B/222337.02.9832.432.15.08二层梁C/222332.30.5831.431.35.09二层梁G/3432.80.6032.131.96.010二层梁3/GF32.00.8430.830.65.011二层柱8/G34.22.1431.730.65.012二层柱4/H34.52.0830.831.15.013二层柱23/C37.02.0134.033.74.014二层柱24/C39.52.5534.735.36.015二层柱2/G42.91.9739.739.66.016二层柱25/G33.41.5331.330.95.017二层柱8/H34.00.4833.533.26.018屋面梁5/GH35.70.7733.934.46.019屋面梁26/GF33.31.2531.431.35.020屋面梁G/252633.61.8431.830.55.021圆弧屋面梁262533.11.1131.131.35.0混凝土强度测试值在30.939.6MPa之间，fm=32.7MPa，达到原设计C30的要求表4：构件截面尺寸检测结果序号楼层、构件位置截面bh设计(mm)实测(mm)1一层柱13/H4505004552一层柱16/H4505004503一层柱23/C4505005004一层柱24/F4505004505一层柱26/C4505004505006一层柱26/E4505005007二层柱2/G4505004605058二层柱5/G4505004559二层柱4/H45050050510二层柱8/G45050045050011二层柱8/H45050045012二层柱11/F45050045513二层柱13/G45050045650514二层柱23/D45050045050015二层柱24/D45050045550516二层柱23/B45050050217二层梁3/G-J300700梁高70018二层梁2/G-J300700梁高70019二层梁G/3-430070030270520二层梁15/F-G30070030570021二层梁F/14-1530070029571722二层梁B/22-2330070030070023二层梁23/B-C30070030070024二层梁C/23-2430070030270525二层梁(1/23)/B-C25065026065026屋面梁5/G-H30060030560527屋面梁G/10-1130050030053028屋面梁11/G-H30050030050029屋面梁G/25-2630070030070530屋面梁25/D-C300700梁宽300表5：钢筋抽样检测结果编号楼层 /构件构件位置主筋箍筋设计实测保护层设计实测1一层柱3/J每边4222240,28f8200/100f10204 (650/97)2一层柱3/F/f8200/100193(720/110)3一层柱13/H每边422单边42243,50f10200/100f10205(550/100)4一层柱16/H每边422单边42248,29f10200/100f10233(620/110)5一层柱23/C每边4224/f8200/100200(610/90)6一层柱24/F每边422单边42225,45f8200/100f10210(610/100)7一层柱26/C每边422每边42240,30f8200/100f10200(630/100)8一层柱26/E每边4254/f8200/100200(640/100)9二层柱2/G每边422单边42245,44f8200/100f10213(650/107)10二层柱5/G每边422每边4/f8200/10019511二层柱4/H每边422单边4根，角部2245,34f8200/100f10205(670/120)12二层柱8/G822+420单边4根，角部2240,45f10200/100f10200(400/80)13二层柱8/H822+420单边4根，角部2242,45f10200/100f10200(750/110)14二层柱11/F/f10200/100205(840/115)15二层柱13/G每边422每边4/f10200/100190(680/100)16二层柱23/D每边422每边42228,40f8200/100f10200(640/106)17二层柱24/D每边422每边42232,46f8200/100f10205()18二层柱23/B每边422单边4/f8200/100180(670/100)19二层柱28/C每边422/f8200/100195(830/106)20二层梁3/G-J/f8200/100230(830/104)21二层梁2/G-J4222220,23f8200/100f8200(750/90)22二层梁G/3-462562535,17f8200/100f8200(1040/100)23二层梁15/F-G21842232,33f8200/100f8200(980/100)24二层梁F/14-15/f8200/100190(1030/110)25二层梁B/22-232142526,35f8200/100f8210(900/100)26二层梁23/B-C21642540,25f8200/100f8175(1070/110)27二层梁C/23-24/f8200/100160(1110/95)28二层梁(1/23)/B-C2184/f8200/10020229屋面梁5/G-J21242042,33f8200/100f8180(950/107)30屋面梁G/10-11/f8200/100180(960/105)31屋面梁11/G-J2144/f8200/100200(590/95)32屋面梁G/25-262162541,32f8200/100f8205(900/110)33屋面梁25/D-C/f8200/100180(650/97)二层板底3-4/G-H东西f8150南北f8150东西f8160南北f815513注1：除注明外，钢筋直径均为梁、柱角部钢筋。注2：f8200(880/110)分别为f箍筋直径间距(加密区长度/间距)。4.3 裂缝损伤情况调查室楼梯间梁底、局部三层屋面梁底有水平缝和渗水现象，见照片8、照片9，A区二层办公区窗角裂缝、渗水，见照片10、照片11。室内多数采用吊顶等装修，未见其他明显损伤。4.4 倾斜、相对沉降测量在现场用J2-1经纬仪(编号17323E)用投影法测量了房屋角点垂直度，同时采用DSZ2-1水准仪(编号9265)测量一层檐口底的相对高差，测点布置和测量结果见图2、图3。由测量结果可知，房屋角点垂直度偏差43mm，倾斜率在0.113.65之间，倾斜方向不一致；一层檐口底最大相对高差52mm。测量结果，垂直度偏差、相对高差无明显规律，主要是施工偏差，房屋无明显的不均匀沉降。5 抗震构造分析根据现行上海市标准建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003的要求，从结构体系，平、立面布置，截面尺寸，连接构造，材料强度，配筋情况等方面分别对加层后的结构进行抗震构造分析，具体内容分别见表6：B区平面为圆弧，南北向缩进大于总宽度的30%，加建屋面西侧无屋面，加建屋面有效楼板宽度小于50，侧向刚度突变，属不规则结构，其余房屋高度、平、立面布置，框架梁、柱截面尺寸等基本满足抗震规范要求。总体上，除B区属不规则结构外，其余房屋高度、平、立面布置，框架梁、柱截面尺寸、钢筋配置等基本满足抗震规范要求。6 房屋承载力计算分析6.1计算依据根据现场检测结果、原图纸资料和加建方案，依据国标建筑结构荷载规范(GB50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、上海市工程建设规范建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003，采用中国建筑科学研究院编制的PK-PM系列结构分析软件。表6：房屋结构抗震构造鉴定结果现结构实际状况规范要求鉴定结果采用框架结构采用框架、框剪、抗震墙等，框架结构宜为双向框架满足A、C区抗侧力结构的平面布置尚规则、对称；建筑立面及剖面尚规则，侧向刚度均匀；B区南北向对称，东西向不对称，加建屋面侧向刚度突变抗侧力结构的平面布置规则、对称；建筑立面及剖面规则，侧向刚度沿竖向自下而上逐渐减小，均匀变化，避免侧向刚度和承载力突变A、C区满足，B区不满足A、C区结构平面凹进、突出的每一侧尺寸不大于该方向总长的30；有效楼板宽度不小于50；开洞面积不大于该层楼面的30；B区平面为弧形，东西向缩进大于总宽度的30%，加建屋面有效楼板宽度小于50，平面不规则结构平面凹进、突出的每一侧尺寸不大于该方向总长的30；有效楼板宽度不小于50；开洞面积不大于该层楼面的30A、C区满足，B区不满足楼层X、Y方向的最大层间位移与该楼层两端层间位移平均值之比大于1.2，小于1.5楼层的最大层间位移，不宜大于该楼层两端层间位移平均值的1.2倍，不应大于1.5倍满足混凝土设计强度C30，实测值C30混凝土强度等级不应低于C20满足屋面高度11.4m7度区框架结构房屋适用高度不超过55m(A级)满足框架梁300mm；高宽比小于4框架梁的截面宽度不宜小于200mm，截面高宽比不宜大于4满足框架梁加密区箍筋f8100梁端箍筋加密区长度不小于1.5hb和500mm，箍筋最大间距不超过hb/4、8d、150mm中的较小值，箍筋最小直径为8mm满足多数柱为450500，个别柱截面宽250，长边与短边之比不大于1.4柱截面宽度与高度均不宜小于300mm；柱的截面长边与短边之比不宜大于3基本满足最大轴压比0.62三级框架不宜超过0.95满足柱纵向配筋率每侧不小于0.6%，最小配筋率2.0%(中柱)、1.9%(边柱、角柱)；柱加密区箍筋f10100柱纵向配筋率每侧不小于0.2%，最小配筋率0.7%(中柱和边柱)、0.9%(角柱)；加密区箍筋最大间距为150mm(三级框架)mm，柱根100；箍筋最小直径为8mm，截面尺寸不大于400时允许采用f6。满足柱的纵筋对称配置，纵向钢筋间距约100；柱纵筋的帮扎接头位于柱根箍筋加密区柱的纵筋宜对称配置，截面尺寸大于400的柱，纵向钢筋间距不宜大于250满足6.2 计算模型和工况按照改建后的使用功能、现行规范对框架主体结构进行了计算分析，加层结构的布局和构件截面等按照现有屋面取值，加层结构与原结构的连接按照刚接，三层层高3.0m。6.3 荷载取值6.3.1 恒载楼面120现浇板4.2kN/m2(楼板3.0，面层及顶棚装修1.2)卫生间4.5kN/m2(楼板3.0，面层及顶棚装修1.5)屋面120现浇板5.0kN/m2(楼板3.0，面层及顶棚装修2.0)楼梯间6.5kN/m2外围护墙体4.0kN/m2女儿墙5.0kN/m26.3.2 活载楼面3.5kN/m2屋面0.5kN/m2风荷载：基本风压0.55kN/m2，C类地面粗糙度抗震设防：7度，丙类类场地土，三级框架6.4 材料取值混凝土强度：C30梁、柱的钢筋强度：主筋级钢，箍筋级钢层高、截面尺寸和配筋：按原设计和加建方案6.5自振周期和振型各区的前4个周期、最大扭转周期与最大平动周期之比计算结果见表7。A区的第一周期0.7009(s)，东西向，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.79。B区的第一周期0.5904(s)，东西向，第二周期0.5846(s)，斜向，为扭转周期，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.99。C区的第一周期0.6844(s)，东西向，最大扭转周期与最大平动周期之比为0.78。A区、C区的最大扭转周期与最大平动周期之比满足规范不大于0.90的要求；B区房屋结构不规则，最大扭转周期与最大平动周期之比不满足规范不大于0.90的要求。表7：房屋自振周期计算结果工况振型自振周期(s)转角(度)平动系数(X+Y)扭转系数A区10.700987.570.77(0.00+0.77)0.2320.6566177.691.00(1.00+0.00)0.0030.554888.120.23(0.00+0.23)0.7740.201187.180.79(0.00+0.79)0.21最大扭转周期与最大平动周期之比为0.79B区10.5904104.720.86(0.06+0.80)0.1420.584640.060.48(0.28+0.20)0.5230.5426177.930.67(0.6+0.00)0.3340.3939179.980.00(0.00+0.00)1.00最大扭转周期与最大平动周期之比为0.99C区10.684490.500.83(0.00+0.83)0.1720.63034.040.98(0.98+0.01)0.0230.5321110.280.19(0.02+0.17)0.8140.199394.090.81(0.00+0.81)0.19最大扭转周期与最大平动周期之比为0.78注：本报告定义南北方向为X向。6.6层间弹性位移地震力作用下的层间弹性位移角见表8，表8：地震力作用下层间弹性位移角计算结果楼层A区B区C区dx/h (南北向)dy/h (东西向)dx/h (南北向)dy/h (东西向)dx/h (南北向)dy/h (东西向)2层1/10491/6451/15121/11751/9621/7631层1/8781/5481/13471/9881/7591/634注：框架结构弹性位移角的限值为1/550A区的最大层间弹性位移角的计算值接近上海市标准建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003的限值1/550(框架结构)。B、C区的最大层间弹性位移角的计算值小于上海市标准建筑抗震设计规程DGJ08-9-2003的限值1/550(框架结构)。风荷载作用下层间弹性位移角满足要求。房屋的层间位移基本满足规范要求。6.7上部结构验算结果典型柱、梁承载力计算结果见表9表10。表9A：典型柱的配筋计算结果(A区)序号楼层位置轴压比主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)东西侧南北侧计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋1一层3/G0.494001520900152015031426/G0.4515001900900152015031437/G0.27230019631100174110031447/H0.2323001963130017411003145二层3/G0.324001520800152012031466/G0.2915001900800152010031477/G0.1716001963800174110031487/H0.13120019637001741100314表10A：典型梁承载力计算结果(A区)序号楼层位置主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)跨中支座计算配筋实筋计算配筋实配计算配筋实配1二层6/F-G12001520160015206010026/G-J1500152017001520801003G/5-61800294418002944601004G/6-72000294420002944601005F/6-713001520170015206010026三层(原屋面)6/F-G80015201100152060100276/G-J8001520110015206010028G/5-618002944170029446010029G/6-719002944180029446010030F/6-7120015201300152060100表9B：典型柱的配筋计算结果(B区)序号楼层位置轴压比主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)东西侧南北侧计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋1一层3/G0.388001520400152012031426/G0.326001520600152012031439/F0.261100152050013881003144二层3/G0.258001520600152010031456/G0.208001520600152010031467/H0.1780015204001388100314表10B：典型梁承载力计算结果(B区)序号楼层位置主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)跨中支座计算配筋实筋计算配筋实配计算配筋实配1二层17/F-G7001520900152050100217/G-H800152010001520501003F/17-181600196314001963501004G/17-181000152012001520501005三层(原屋面)6/F-G700152070015205010066/G-J400763700763501007G/5-619007631900763501008F/6-710001520900152050100表9C：典型柱的配筋计算结果(C区)序号楼层位置轴压比主筋(mm2)箍筋(mm2/200mm)东西侧南北侧计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋计算配筋实际配筋1一层23/B0.401200152012001520150314223/C0.621100152090015202203143(1/19)/B0.1347001520300015202103144(1/19)/C0.2624001520160015201003145二层23/B0.2590015206001520100314623/C0.41800152040015201503147(1/19)/B0.0616001520120015201303148