模板支撑体系施工方案.doc

模板支撑体系施工方案一、工程概况：本工程为广安市岳池县工业园区狮子坡村6、7、8组还建房工程，建筑结构为砖混结构，结构安全等级为二级，抗震设防烈度为6度，抗震类别为丙类，耐火等级为二级，屋面防水等级为三级；建筑规划总用地面积18510.53平方米，建筑占地面积7304.61平方米，总建筑面积51643.24平方米，为其中含A、B、C三个户型共计456户，本工程由岳池县人民政府修建，宏峰集团（福建）有限公司承建，并由成都安彼隆建设工程监理有限公司监理，工程计划工期365天。二、模板设计1、方柱模法一：方柱模板由四块18mm厚木料板依据柱子几何尺寸，现场加工拼制而成；50100mm方木做竖肋、间距不超过23cm；483.5钢管作柱箍，间距不超过50cm（背楞、柱箍规格及间距须经计算确定）；采用16对拉螺栓；用预埋地锚、钢管斜撑校正模板垂直度，具体做法如附图所示。法二：方柱由四块15mm厚酚醛覆面木质胶合板根据柱几何尺寸现场加工拼装，次龙骨采用50100mm方木，200，槽钢做柱箍（背楞、柱箍规格及间距须经计算确定），采用钢管斜撑。2、顶板模板为了保证板底面的平整、光洁度，今后装修时不再抹灰，板模板面板采用木质胶合板，次龙骨、主龙骨采用方木，配扣件式脚手架支撑体系，竹编板规格及龙骨间距、支撑间距通过计算确定。如楼板的形状不规则，弧形边界较多，木质胶合板应预先加工成要求形状，以便加快拼模速度。主、次龙骨均采用多功能扣件式脚手架满堂支撑，支撑间距根据楼板厚度的不同而定，主、次龙骨间距按照计算确定。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的木质胶合板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨,且拼缝严密。3、梁模板31直线梁依据梁截面尺寸,梁模用15mm厚木质胶合板现场加工而成；底模包侧模，顶板模压梁侧模；50100mm方木作背肋，间距不超过300mm；侧模采用48钢管三角撑加固，三角撑间距小于400mm；梁底承重采用扣件架,上垫100100mm方木,立杆间距根据梁截面尺寸由计算确定；梁底模板中间按3跨度进行起拱；当梁高超过700mm时,根据高度加设相应数量的16穿墙螺杆，螺杆间距将根据梁高由计算确定。32弧形梁拟在现场放样加工弧形多层板梁模，在结构层上进行组装；侧模面板为15mm厚竹编板；竖肋采用50100mm木方、间距300mm；横肋采用两根22钢筋弯曲成型，采用16对拉螺栓、纵横向间距将根据梁截面尺寸由计算确定；底模、支撑方式同直线梁。33不同构件接头处模板梁柱接头、梁板接头、梁墙接头、主梁次梁接头、柱墙接头、墙板接头、变标高板接头模板要通过细部放样、加工或定做,确保接缝严密、棱角方正。4、楼梯模板1、直楼梯：楼梯间底板模板采用15mm厚木质胶合板，用100100mm方木及48钢管组成支撑体系。楼梯踏步板及侧模板采用6mm钢板加工成定型工具式楼梯模具。为加快施工进度，可采用定型钢制直楼梯模板，如附图S-015所示。2、木模加工的直楼梯采用现场加工的木模板。楼梯间踏步板底模采用15mm厚多层板，用50mm100mm方木、100mm100mm方木及48钢管组成支撑体系；踏步侧模采用15mm厚多层板，三角撑钉牢加固；踏步之间加设吊木、斜撑、反扶梯基以确保其几何尺寸。拆模时要注意保护边角。楼梯模板均采用木质胶合板及扣件式钢管脚手架，墙体混凝土先浇。楼梯板筋先埋入墙内，墙模拆除后剔出扳直与梯板筋焊接，楼梯混凝土与上层梁板一同浇筑。在浇筑墙体混凝土时在楼梯梁位置预留木盒，待墙体模板拆除后，再进行楼梯施工。有楼梯梁的休息平台钢筋预先弯在墙里，待墙体模板拆除后，将预留水平筋剔凿出墙面，然后焊接进行休息平台施工，休息平台施工要将墙体剔进50mm。、5、门窗洞口模板为保证门、窗洞口的位置及尺寸正确，洞口采用便于拆装的木模。角部设活动角，模板两侧设定位钢支撑，窗洞口下要设50排气孔。门窗洞口模板采用50 mm厚木板拼装，转角采用定型窗夹具用螺栓调节拆装，木板外表面贴塑料板，自攻螺丝固定。模板内侧水平支撑、斜撑均采用50100mm或100100mm方木，在窗下口模板设置20mm 气孔，防止产生气泡影响外观，6、预留孔洞模板61顶板及墙体留洞，圆洞采用圆钢管，方洞采用多层板钉制木盒子。如下图所示：、三、模板安装1、框架柱模板安装弹线柱模就位并作临时固定检查柱模位置并纠正自下而上安装柱箍并加设斜撑预检（1）安装条件：柱钢筋验收合格，并办理完隐检手续；柱边线、模板控制线齐全；柱内杂物清理干净。（2）将加工好的定型柱模板就位，阳角接缝处粘贴密封条，做临时固定。（3）柱根部模板处调整就位加固。（4）柱模板调整、加固、支撑。（5）安装柱控制箍。（6）检查验收。2、梁、板模板安装21梁安装工艺流程弹出轴线及标高线搭设梁底支架安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装梁侧模安装锁口立管、加固横管及对拉螺栓复核梁模尺寸位置并安装斜撑与相邻模板连接22板安装工艺流程搭设支架安装主龙骨安装次龙骨调整模板下皮标高铺设面板检验模板上皮标高及平整度（1）梁底模安装：柱模板拆除后，即放上轴线和水平控制线（50线）,搭设梁模支撑，安装梁底模，并按规定起拱。（2）绑扎梁钢筋。（3）安装梁侧模，并加固牢固。（4）支顶板模板。（5）检查验收。四、模板安装质量要求（1）模板安装牢固、严密、准确、不变形。（2）脱膜剂要刷均匀，不得漏刷。（3）合模前和浇筑混凝土前要把模内的杂物清理干净。（4）施工缝留置的位置要符合规范和设计的要求，接缝处混凝土要及时剔凿清理到位，避免出现冒头灰。（5）浇筑混凝土后，对漏浆等污染要及时清理干净。五、模板的拆除1、侧模的拆除：在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏后拆除，冬施时混凝土必须达到受冻临界强度方可拆模。2、梁底模的拆除 1）一般情况下，混凝土强度符合下表的规定且上一层顶板混凝土浇筑完毕后，方可拆模。现浇结构拆模时所需混凝土强度结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件210021002）拆模注意事项梁、板拆模前必须要有拆模申请，经现场实验员提供的混凝土强度实验报告及栋号技术负责人签字同意后，报监理审批同意后，方可进行拆模。拆模时要先拆除斜撑、加强件后再拆除支撑和模板。地下室梁、板拆模时所用的照明必须是小于36V的低压照明设备。梁、板拆模时，必须上下配合作业。拆除的方木、钢管、竹编板、塑料板按照不同的规格堆放整齐，严禁随地抛掷。六、计算书1、柱模板柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图计算对象：地下室KZ-2，位于D8/DL轴，柱截面宽度B(mm):250.00；柱截面高度H(mm):500.00；柱模板的总计算高度:H = 2.9m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2； 计算简图1.1、参数信息1.1.1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:5；对拉螺栓直径(mm):M12；1.1.2.柱箍信息柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管483.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；1.1.3.竖楞信息竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；1.1.4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；1.1.5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；1.2、柱模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。1.3、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 220 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图1.3.1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 28.956220220= 1.75105N.mm；面板最大应力按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 1.75105 / 2.43104 = 7.209N/mm2；面板的最大应力计算值 =7.209N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！1.3.2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.450.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.450.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m；面板的最大剪力： = 0.62528.956220.0 = 3981.389N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 3981.389N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =33981.389/(245018.0)=0.737N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.737N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！1.3.3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.250.4525.76 kN/m； -面板最大挠度(mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =220.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 45018.018.018.0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度: = 220 / 250 = 0.88 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.52125.76220.04/(1009500.02.19105) = 0.151 mm；面板的最大挠度计算值 =0.151mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0.88mm,满足要求！1.4、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/6 = 64cm3；I = 60808080/12 = 256cm4； 竖楞方木计算简图1.4.1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；竖楞的最大弯距：M =0.17.078450.0450.0= 1.43105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=6.40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 1.43105/6.40104 = 2.24N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =2.24N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！1.4.2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.257.250.220.90=13.602kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.42.000.220.90=0.554kN/m； q = (13.602+0.554)/2=7.078 kN/m；竖楞的最大剪力： = 0.67.078450.0 = 1911.067N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 1911.067N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31911.067/(260.080.0)=0.597N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.597N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！1.4.3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.250.22 = 12.59 kN/m； -竖楞最大挠度(mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2.56106；竖楞最大容许挠度: = 450/250 = 1.8mm；竖楞的最大挠度计算值: = 0.67712.59450.04/(1009500.02.56106) = 0.144 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.144mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！1.5、B方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08 cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 12.19 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.2 57.250.9 + 1.4 20.9)0.22 0.45/2 = 3.19 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 4.949 kN； B方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.100 kN.m； B方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.028 mm；1.5.1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.1 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 18.66 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =18.66N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!1.5.2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.028 mm；柱箍最大容许挠度: = 250 / 250 = 1 mm；柱箍的最大挠度 =0.028mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1mm，满足要求!1.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 4.949 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=4.949kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!1.7、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管483.5；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩 W = 5.08cm3；钢柱箍截面惯性矩 I = 121.9cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1.257.250.9+1.420.9)0.16 0.45/2 = 2.32 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 7.231 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm)最大弯矩: M = 0.273 kN.m； H方向柱箍变形图(mm)最大变形: V = 0.095 mm；1.7.1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.27 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5.08 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 51.249 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =51.249N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!1.7.2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.4mm，满足要求!1.8、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.6010-5 = 12.92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.231 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7.231kN 小于 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!2、梁模板(扣件钢管架)计算书支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。梁段:L2。2.1参数信息2.1.1、模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.25；梁截面高度 D(m)：0.30；混凝土板厚度(mm)：110.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3-4.3；梁两侧立杆间距(m)：0.60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.1.2、.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):2.00；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；2.1.3、.材料参数木材品种：东北落叶松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：15.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；2.1.4、.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；梁底纵向支撑根数：2；2.1.5、.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：2；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：120mm，180mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；2.2、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。2.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为2根。面板按照均布荷载作用下的简支梁计算。 面板计算简图(单位：mm)2.3.1、.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 501.21.2/6=12cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的简支梁计算：M = 0.125ql2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.54=2.8kN/m；计算跨度: l = (300-110)/(2-1)= 190mm；面板的最大弯矩 M= 0.125(10.709+2.8)(300-110)/(2-1)2 = 6.10104Nmm；面板的最大支座反力为: N=0.5ql=0.5(10.709+2.800)(300-110)/(2-1)/1000=1.283 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.10104 / 1.20104=5.1N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =5.1N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.3. 2、.挠度验算 = 5ql4/(384EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 10.709N/mm； l-计算跨度: l = (300-110)/(2-1)=190mm； E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 501.21.21.2/12=7.2cm4；面板的最大挠度计算值: = 510.709(300-110)/(2-1)4/(38495007.20104) = 0.266 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(300-110)/(2-1)/250 = 0.76mm；面板的最大挠度计算值 =0.266mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.76mm，满足要求！2.4、梁侧模板支撑的计算2.4.1、.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 1.283/0.500= 2.567kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1477/6 = 32.67cm3；I = 14777/12 = 114.33cm4；E = 10000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.064 kNm，最大支座反力 R= 1.412 kN，最大变形 = 0.097 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 6.42104/3.27104 = 2 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.097mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2.4.2、.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力1.412kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 25.078=10.16cm3；I = 212.187=24.37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.085 kNm，最大支座反力 R= 2.000 kN，最大变形 = 0.012 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 8.47104/1.02104 = 8.3 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =8.3N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.012 mm主楞的最大容许挠度值: = 120/400=0.3mm；主楞的最大挠度计算值 =0.012mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.3mm，满足要求！2.5、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 2501212/6 = 6.00103mm3； I = 250121212/12 = 3.60104mm4； 2.5.1、抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+2.00)0.30+0.300.25=2.430kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)0.25=1.400kN/m；q=2.430+1.400=3.830kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=ql2/8 = 1/83.832502=2.99104Nmm；RA=RB=0.5ql=0.53.830.25=0.479kN =Mmax/W=2.99104/6.00103=5N/mm2；梁底模面板计算应力 =5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.5.2、.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 5ql4/(384EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=2.025kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =250.00/250 = 1.000mm；面板的最大挠度计算值: = 52.432504/(38495003.60104)=0.361mm；面板的最大挠度计算值: =0.361mm 小于 面板的最大允许挠度值: =1mm，满足要求！2.6、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。2.6.1、.荷载的计算：梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=0.479/0.25=1.915kN/m2.6.2、.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=477/6 = 32.67 cm3；I=4777/12 = 114.33 cm4；方木强度验算:计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.11.9150.252 = 0.012 kNm；最大应力 = M / W = 0.012106/32666.7 = 0.4 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 0.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.61.9150.25 = 0.287 kN；方木受剪应力计算值 = 30.2871000/(24070) = 0.154 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.6 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.154 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.6 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6771.9152504 /(10010000114.333104)=0.004mm；方木的最大允许挠度 =0.2501000/250=1.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.004 mm 小于 方木的最大允许挠度 =1 mm，满足要求！2.6.3、.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=0.479kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P2=(0.600-0.250)/40.250(1.20.11024.000+1.42.000)+1.220.250(0.300-0.110)0.300=0.165kN 简图(kNm) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N2=0.644 kN；最大弯矩 Mmax=0.113 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.179 mm；最大应力 =0.113106/5080=22.2 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 22.2 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!2.7、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=5.08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 0.644 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算剪力图(kN) 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm)最大弯矩 Mmax = 0.242 kNm ；最大变形 max = 0.678 mm ；最大支座力 Rmax = 2.174 kN ；最大应力 =M/W= 0.242106 /(5.08103 )=47.5 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 47.5 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度max=0.678mm小于1000/150与10 mm,满足要求!2.8、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=2.174 kN；R 8.00 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f2.8.1、梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =0.644 kN ；纵向钢管的最大支座反力： N2 =2.174 kN ；脚手架钢管的自重： N3 = 1.20.1293=0.465 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N4=1.2(1.00/2+(0.60-0.25)/4)1.000.30+(1.00/2+(0.60-0.25)/4)1.000.110(2.00+24.00)=2.228 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N5=1.4(2.000+