提高区域供热站效率的新策略

提高区域供热站效率的新策略关键词： 区域供热 控制 T 散热器系统 空间加热摘 要在本文中，我们描述了一个新的替代控制方法关于间接连接区域性供热站，模拟结果表明，这个新的方法能提高通过供热站的温差，结果显示对于理想和非理想运行状态的系统，可以用更少的水来泵送到整个区域供热网路中，同时一个更高的总体燃油效率可以在热电联产中获得。当一个更高的燃油效率出现时，可以减少燃料资源的使用。提高了效率也增加了集中供热系统的有效传导能力，允许更多的用户连接到已有的网路，在不增加供热厂或网络容量的情况下。另外，如果热电联产发电厂被用来产生热量，温差的增加将会进一步提高整体燃油效率，可以用冷却水产生更多的电力。 新的控制方法的背后思路是考虑供给集中供热热变电站水的温度，通常称为最初供给温度。这是下一个步骤前提，因为目前,它是唯一的参数通常被考虑或测量控制混凝土温度水平的散热器电路当地的室外温度。在本文中我们展示了如何将最初供给温度与建筑热力学知识一起用来最大限度地提高整个区域供热站温差的。1.简介随着全球能源需求的增加，改善能源系统的效率是一个重要的问题。通过利用集中供热，在供热方面能源效率可以达到很大的改善。但是，在技术方面仍然存在着改进的余地以使其变得更加高效和环保。区域供热是一种技术，它通过热水或蒸汽的形式将能量从一个集中供热厂传递给用户。相关的技术在冷却区域中是用同样的方法，但以分配冷水来代替分配热水或蒸汽。在本文中，我们着重在区域供热用热水作为分配介质。热量产生在一个高效率的中央工厂中，集中供热采暖是一个对环境友好的供热方式，相对于其他大多说供热形式有更小的影响对于环境。区域供热已经被用于商业用途从1900年初以来。在今天，区域供热网络可以被发现在整个北半球的大多数地方，但它在欧洲的最东部，中部和北部地区常见。通过集中和结合热能和电力生产的热电联产厂，整体燃油效率可超过90。在传统的化石燃料的电力生产发电厂，燃料效率也很少超过502；燃料的能源，其它部分都变成热量丢失或浪费。在热电联产中，废热的大部分可以被捕获和使用，例如：在区域供热系统中。通过这样做，整体燃油效率可以达到902,3。在丹麦，热电联产是非常常见的，有超过八成的集中供热能量由热电联产生产；在瑞典，这个数字大约是305。热电联产在瑞典产热比例相对较低，是有许多因素导致的。第一个原因是，税收法规没有作出有利的对于建立和运行热电联产。这也是有联系的电力价格低，这在瑞典有很长一段时间了。此外，工业废热利用率高作出了贡献，热电联产电厂在瑞典的存在受到了限制。然而，今天，热电联产厂的数量在瑞典正在增长。图1显示了一个热电联产电站的概貌连接到区域供热网络。图1 热电联产区域供热的过程一个热电联产连接到网络采用集中供热区域供热作为电力生产过程中的冷却水系统的大型散热器。这创建了一个双赢情况，电力生产所产生的可作为集中供热出售多余的热量;这同时减少对环境的影响，因为减少了对第一能源的需要，也见6。这也节省了电量在应用电力作为唯一可行的能源供应方面，如闪电，计算机和将来可能是汽车。为了最大限度地一个区域供热系统的燃油效率，这是非常重要的要有一个较大的温度跨区在区域供热网路中。通过保持单位的分布式水量高，更多的能量就会被利用。通过保持温差的升高，每单位体积的热量会被利用的更多。如果区域供热管网是由抽取冷量热电联产提供动力7，就是以朗肯循环的原则运作，温差也影响了电能的生产在热电联产中。由于集中供热回水用热蒸汽凝结从提取冷凝热电联产电力生产中返回，返回区较低的供热温度（较高温差）将增加冷凝器的蒸汽冷凝能力。这个结果将产生一个较大的压力降对于涡轮，这是电力生产的先决条件。如果即将分离的分布介质温度也降低，发电量被进一步增加。烟气冷凝是一种技术，变的越来越普遍在供热和热电联产厂。烟气冷凝物是一种技术，在烟气中的气体燃料燃烧过程中产生的热量。该技术是特别有效当燃烧水分丰富的生物质燃料时。该技术还可用于天然气发电厂，但它往往联合一个空气加湿器增加烟气的阻尼，以使热量可以更容易在冷凝器提取。烟气冷凝可以增加一个热电厂整体最大效益达30，根据燃料类型以及返回到冷凝器中加热介质的温度8。一个较低的区域供热网回水温度意味着更多的蒸汽在冷凝器中冷凝，这反过来，这个厂有一个更高的总体燃油效率。除了上述的目标，增加系统温差的也有助于减少能源的使用，因为体积小，需要获得相同数量的能量。回水管系统损失也将减少，因为与周围环境温度梯度的降低。如果供给温度也降低，供水管系统损失也将减少。由于能源公司只能改变用户所使用的能量，多数的总温差应当被降低通过用户的集中供热站;在分配网络中丢失的能量也代表了经济损失。在本文中，我们指的是主干线（分配）和支线（房子内部空间加热和热水系统）的连接。我们专注于与两个（或更多）单独处理热交换器主干线和支线之间的能量传递系统的间接连接，见图2典型的热电站连接方案。间接连接变电站在瑞典是最常见的，但是，丹麦，相反的经常采用直接耦合系统，其中集中供热热水直接通过散热器。图2 区域供热连接简示图1.热水入口 2.回水出口 3.自来水入口 4.热交换器 5.散热器 6.自来水水龙头在本文中，我们着重对散热系统的优化使t有利于用户集中供热站。2.理论在本节中我们将解释如何控制一个间接耦合连接区域的采暖散热器系统，以及如何控制散热器对初级t的影响。也简要给出了介绍模拟模型来测试的理论。我们还提出如何控制散热系统的新思路，其重点是增加初级t。2.1 仿真设置为了评估我们的想法关于散热器系统控制与优化，我们使用了先前开发的连接到区域供热网络的仿真模型。该模型使用了MathWorks公司的Simulink软件，这让关键参数和模型设置的易编辑性成为了可能性。该参数，可以潜在地影响建筑物的热能消耗功率，如室外温度，热水供水温度，收集从一个单独的隔离的块，见图3。有趣的结果都可以被看见在模拟运行或保存到文件进行后期处理。图3 仿真模型示意图构建模块包括两个主要的基本块，集中供热站和建筑物本身。这些块能被进一步划分为若干的专业块，见图4。图4 组装建筑主要模块示意图基本热力学关系式管理换热器，散热系统，建筑幕墙之间的物质和能量流动，所有的块一起形成了一个完整的连接建筑区域采暖的热力学模型。本文中使用的模型是适应类似于真实世界的别墅，包括其安装的集中供热站，总散热系统的表面。为了验证对一个真实热力站和建筑模型，增加安装流量和温度仪表。该模型的进一步详情能被找到在10-12；对仿真模型验证过程的详细信息可以13中找到。完整的仿真模型可以在14下载。2.2空间加热控制的可能性在一个室外温度变化和建筑热工需求变化的情况下，为了维持稳定的室内温度，必须控制从散热系统到建筑物的热量传递。在散热系统中两个最容易控制的参数是散热器系统供应温度和散热器系统流量。这给了我们三个可能的控制策略，以维持一个稳定的室内温度。固定散热器流量，改变散热器系统的供给温度。改变散热器流量，固定散热器系统的供给温度。改变散热器流量，改变散热器系统的供给温度。通过控制散热器系统供水温度和保持散热器系统流量不变，散热器热量转移是可以控制的。一个较高的散热系统供水温度发出更多的热量相对于一个比较低的散热系统供水温度。热量从散热器系统转移到建筑，也可以通过改变散热器系统的流速和保持散热器系统供水温度恒定来控制。这两种方法都可以很容易地被解释通过公式（1） （1）当改变散热器系统流量和供水温度参数时，散热系统换热器一次侧的流量和温度会受到影响，见图8变电站示意图。更大可能性的冷却通过热交换器的戒指是目标，一次回水温度和散热系统供水温度和流量之间的关系被评价通过许多不同的外部条件。外部条件考虑初级供给温度和室外温度。要找到一个最小的回水温度为一对固定的外部参数，比如，一个室外温度10和初级温度95，我们使用这个模型来评估不同的散热器流量和供应温度对一次回温的影响。为了找到散热器系统一个最可能低的一次回水温度参数，我们采用了沃尔撕得等人描述的方法。15。该方法如下：在室外和初次供应稳定的条件下，散热器系统控制被禁用，散热器系统流量手动缓慢下降。通过减少散热系统的流量，在散热器系统中的水将获得更多的时间通过换热器，并会因此回暖。同样的原则将被适用当水流经散热器时，以较低的流量，更多的热能会留在散热器的水里而从散热器出来较冷的水，所有的都符合公式（1）。当散热器系统回水温度（Trr）变得更冷时，它也将减少一次回水温度（Tpr），这意味着初级流量也必须受到限制，以使热量的传递不会增加，这将导致过热的室内温度。通过控制通过交换器的初级流量，以使从分配网路到散热器的热量传递保持不变，我们可以自由地改变流体速度和温度散热器电路中。由于热交换的非线性和事实上我们没有一个无限热初级供给温度，散热系统中流量不能被无限的限制。通过研究初级回水温度和观察散热器供水温度达到最低，理想的散热系统参数被发现在当前的外部条件。在图5中初级回水温度被描述为一系列的散热器系统流量和散热器系统供给温度在一个恒定的10的室外温度下的不同的初级回水温度。最低的回水温度下，所有的初级供水温度被标记和连接形成了蓝线。从这个图中可以看出理想的散热器供给温度在50和70之间相应的流量在0.039kg/s和0.083kg/s之间根据初级供给温度。这一结果证明，必须改变散热器流量和供给温度以实现一个更高的初级t在一个恒定的室外温度和变化的初级供给温度下。图5 最小初级回水温度作为散热器系统供给温度和流量的功能。室外温度是-10的常数。每一个模拟的初级供给温度是不变的，但每个模拟运行温度是在70,80,90,95,100,110和120温度中变化的。与在一个恒定的室外温度下改变初级供给温度相对的是在一个恒定初级供给温度下改变室外温度。这在图6中可以看见，初级供给温度固定在95，室外温度在-30和10范围内浮动。根据图，我们能看出散热器供给温度仅仅从57变到64当室外温度从10变换到-30。当室外温度在-30和10之间变化时，为了能处理较大变化的建筑热需求，它必须能够适应流量从0.095降到0.016kg/s以维持一个稳定的室内温度。图6最小初级回水温度作为散热器系统供给温度和流量的功能。初级供给温度是95的常数。每个模拟运行室外温度是在-30,-20,-10,0和10温度中变化的。从图5和图6可以得出结论，散热器流量和供水温度必须调整在室外温度和初级供给温度的基础上。但是，初级供给温度对散热器的理想温度的影响比室外温度稍微大。这意味着，初级供给温度是更重要的比室外温度当在一个很大的初级t下对散热器系统控制。2.3传统系统的设计与控制在传统的散热器系统，散热器系统供水温度是基于当地室外温度，见图7的Trs是一个典型例子关于散热器供给温度是如何依赖对当地室外温度的。这条线（图7的Trs线）被称为散热系统控制曲线16。为了实现正确的散热系统供水温度与变化的室外温度，通过换热器的一次侧流量被安装在同一个换热器的阀门控制（见图8）。为了能够用此阀控制散热器电路的温度，散热器供水温度测量和用在控制反馈环路中。由于室外温度与热量需求的变化，控制曲线作为控制回路中的设置点。像这样通过控制散热器系统，没有必要调整散热系统泵的转速，这意味着便宜的定速泵都可以使用。这大概是最主要的原因为什么这种控制方法已被用于如此长的一段时间。图7初级和散热器供给温度，其中Tps是初级供给温度和Trs是一个传统散热器控制系统的例子。图8 室外温度依赖于散热器供水温度的传统区域控制然而，今天，泵往往配备了速度控制单元，而在大多数（最佳）的案例中仅用于初始流速校准，永不再次使用。此外，恒温阀通常紧密与散热器安装在一起，以进一步提高室内舒适性通过限制散热器的流量，进而是散热器的热传递。在更复杂的散热器控制系统，室内温度传感器也可以发现，这种传感器可以调节散热器控制曲线向上或向下弥补太暖或过冷的室内气候。然而，散热系统控制曲线校正遗憾的是不能经常优化以获得更可能高的初级T。这将导致能源浪费，热量以非利用热的形式返回到生产厂，引起热电联产厂和热厂较低的效率，这也造成了供水管道更高的能量损失。2.4 控制曲线传统的散热器室外温度控制的概念，效果最好的当室外温度下降时预期初级供给温度升高，。此过程通常也是大多数热厂运营商将如何避免高的流量在分配网路中一个低室外温度或高的系统负荷。一个典型的例子在瑞典北部的可以在图7看出，初级供给温度，Tps，开始从70的基准温度增加到120此时室外温度从5变成-30。为了得到一个大的T在用户站，这是非常重要的调整散热器系统控制曲线，以弥补室外温度的变化，并间接地调整初级供给温度。这样做是为了利用在2.1节和10中描述的仿真模型。图9 （a）基于室外温度的散热器系统控制曲线和（b）基于初级供给温度的散热器控制曲线。通过建立一个仿真模型关于一个固定的室外温度和一个相应的初级供给温度（见图7的Tps线），我们发现散热器的供水温度能产生尽可能高的初级T.这个实验重复了几个不同的室外温度（和他们相应的初级供给温度）直到一个理想的控制曲线被发现在给定的外部参数下；见图9a控制曲线（见表1）表1 随外部参数变化的最佳温度和流量Ext.parametersResulting temperatures and flows at optimal conditionsToutTpsTprTrsTrrTp-30120.035.680.031074.0932.050.062184.3110918-25112.534.430.030270.1731.120.060278.069843-20105.033.150.029266.2530.140.058071.858769-1597.5031.810.028062.2529.140.055565.697697-1090.0030.410.026658.2228.090.052559.596627-582.5028.950.024854.1426.980.048953.555559075.0027.420.022650.0325.810.044347.584496570.0025.510.018546.8324.320.036444.4934361070.0023.170.012245.5322.510.024546.8323811570.0021.390.006544.1021.230.013748.611329然而，这种传统的散热器控制方法假定初级供给温度可以选择基于当地的室外温度。这是可能的在一定程度上，但大幅温度波动可能发生在室外温度稳定均匀；见图10。图10 在瑞典一个和热厂连接的区域供热的供回水温度。注意供水温度在恒定的室外温度下有很大变化。本图数据描绘了一个位于瑞典南部的真实例子从供给和返回的温度在区域供热厂。黑线表示初级供给温度的理论方案，正如图中可以看出，真实的（红点）往往偏离理论的。在控制连接到该区域供热系统热利用控制计划对本地测量室外温度和期望的初级供给温度将不会产生最佳的T，原因是初级供给温度偏差大。2.5 主电源的散热系统的温度控制代替用当地室外温度作为散热器系统供水温度的基础，我们建议的初级供给温度应该使用。根据图6理想散热器供水温度在模拟环境下只在57和64之间变化当室外温度变化40（-30至+10）。这意味着，为了适应室外温度变化，散热器供水温度可保持恒定在没有任何急剧变化的T由因为初级供给温度保持恒定。不过，这需要散热器系统流量必须控制和调整，以维持一个稳定和舒适的室内温度。以同样的方式，以当地室外温度为基础的最理想的散热器控制曲线（图9a）被发现在2.4节，以初级供给温度为基础的理想的散热器供水温度曲线被发现，见图9b。用这条曲线来控制散热系统供水温度会使从散热器系统换热器初级回水温度不敏感，与期望的相比较有很大的偏差。这可以用图6解释，对于一个供热系统，例如，以56供水温度代替理想的60，由于使用了在分配网路温度波动在一个10恒定的室外温度，一次回温差非常小。因此，如果分配网路的温度波动，这些都是应该考虑在散热器控制系统中，即使室外温度是恒定的，以达到尽可能大T。换句话说，从一个T角度看，它是更重要的考虑分配网路的温度比室外温度在决定散热器的供水温度时。为了控制室内温度，从散热器的传热必须加以控制。这可以通过两种不同的方法。第一种方法要求对所有运行散热器和恒定压差控制水泵安装恒温阀。恒温阀将限制通过散热器流量以防室内温度太高，并打开如果室内温度过冷。另一种方法要求一个变动的散热器系统或泵的转速控制室内温度或可能室外温度，以弥补热量的需求波动。这两种方法的共同点是，它是控制散热器的流量来控制室内温度在一个恒定的初级温度。3.仿真结果一个新的控制策略的关键测试是用传统的方法比较各种方案的初级供给温度。因此，我们进行了一次基于对三个相同的住房使用三种不同的控制方法的模拟。第一家（房子1），配备了一个完美的传统的控制系统，具有60的散热器供水温度在30室外温度下，参见图7Trs线。第二家（房子2），用优化的控制方案与室外温度的相关性，见图9a。第三家（房子3）以初级供给温度为基础的最优控制曲线，参见图9b。室外气候是相同对所有模拟的运行。室外温度的数学描述介绍见公式（2），也被绘制成了图11。风和太阳的影响并没有考虑在这个模拟中。 （2）图11 导致T和流量空间加热交换器的一侧从两个独立运行的模拟系统。在模拟A中，初级供水温度被设置成Tps（见图7）；在模拟B和C中，初级供水温度被设置成100和70。房子A-C表明相同的房子不同的散热器控制方法，将在本文中描述。比较T值从不同的初级供给温度，所有的控制方法（房子1，房子2，房子3）被测试用三个独立的初级供给温度，简称为模拟A-C。模拟A使用了一个传统的初级供给温度方案（见图7的Tps线），而模拟B用了100的恒定给水温度，这是一个过高的供水温度，最后，模拟C用了70的初级供给温度，这是因为室外条件下的温度过低。另外，一个五个小时的延误增加了初级供给温度在模拟A中创造了一个更加真实的建筑供应温度。全部的模拟都运行了4天。通过比较通过热交换器T和流量，我们发现新的，改进的控制曲线，在房子2中，明显的增加了T和降低了流量当室外温度依赖于初级供给温度（模拟A）。当初级供给温度过高时（模拟B），房子2优于房子1。然而，当初级供给温度较低时（模拟C），我们看到2不在明显优于1。房子1实际上有更高的T和较低的流量当室外温度非常低时初级供给温度也非常低。看房子3（基于初级供给温度的控制）的结果，我们看到它优于房子1和2在所有的三个模拟运行中。在所有情况下房子3获得最高T和最低流量。这个结果清楚地强调了基于初级供给温度的控制比基于传统的室外温度控制的优越性，当用在房子1和2时，见图11b和表2。表2 在空间加热交换器的一次回水温度和初始流量。1的水平控制在60-40.2优化室外温度相关的控制。3优化初次温度相关的控制。DHNavg-在瑞典正常情况下的平均网络温度。HouseSimulation ASimulation BSimulation CTTprTTprTTpr150.7432.520.0271767.5732.430.0204437.0732.930.03735253.6429.620.0257971.7828.220.0193037.3832.620.03735353.6729.590.0257872.3627.640.0191637.6932.310.03686DHNavg4048为了进一步探讨基于初级供给温度控制策略的性能和更好的与其他控制策略比较，真实的分布和室外温度数据也被应用到模型中。分布和室外温度也作为结果被表现在图12中；在这里，我们可以验证供应温度策略也是最好的当用真实数据时（见图13）。4.结论与讨论4.1 讨论传统的控制策略运行其唯一的限制是散热器供水温度，而这也允许未使用热水形式的能量离开系统，造成能源的浪费。沃尔撕得等人增加了一个新的限制，T的最大化。要做到这一点，他们改变了散热器内部的流速。在热力学中这是有道理的因为热交换器的非线性（包括散热器）。然而，T可以进一步增加如果考虑能源的可用性而不是期望值。热厂操作人员还监测室外温度因为天冷时热需求增加。这种能量供应，他们可以增加液体的流量也可以增加初级供给温度，通常用后者。换句话说，Tps是一种室外温度指标，也可以作为散热器的前馈系统的控制输入，但Tps是变化的由于一些原因例如位置，不同热厂运行和热供应的战略，如能源存储或缓冲处理晨峰淋浴或热水负荷。利用真实的建筑热力学模拟模型为散热器系统预测良好控制曲线是一个非常有用和强大的工具。仿真结果表明，使用本文提出的方法一次回温度可显着降低。如果该方法被大规模应用在整个小区供热管网，将有巨大的环境和经济收益。热表控制另一个积极的方面是突然热负荷高峰的限制，例如阵雨，这短时间降低室外温度。用传统的室外温度的控制方法，空间加热控制阀打开，以弥补室外较冷的温度，这是没有必要的，因为建筑有着很长的时间常数。如果空间加热控制代替初级供给温度，这种影响是可以避免的，初级供给温度是由能源公司控制的。4.1.1 集成热计量和控制系统散热器 优化控制一个或几个，集中供热站将没有差异性对热量生产者。要有更大影响，新图12 用真实数据的三种不同控制策略的模拟图13 用热表控制加热的区域供热站的控制方法必须适用于大多数热力站。然而，大多数散热器控制系统没有能力来测量初级供给温度，而在新的主供水管上加上温度传感器是既昂贵又费时。目前衡量初级供给温度的是热能表，今天是专门用于计费的目的。通过读取控制系统与散热器供应热量表温度信息，新的控制方法可以实现无需增加温度传感器。许多能源公司（至少在瑞典）今天的热量表能连接到远程抄表系统，使他们不必手动读取每年或每月的能源消耗。这也开辟了从远程位置监测和驱动用户系统的可能性。例如，对于一座建筑物室外温度可集中测得，而不是每个建筑物测量自己室外温度。这将有助于减少因为损坏或不正确安装室外温度传感器产生的控制误差。4.2结论 初级供给温度为基础的做法被证明是明显优于理想的传统控制，到目前为止，最优的区域供热站的控制方法尚未提出。与仿真工具相结合，我们已经制定了控制优化基于物理模型的方法。这就形成了一个改进T在区域供热管网中，从而使大的收益和节省在区域供暖系统中。4.3一个影响区域供热管网的例子在吕勒奥镇大约8000家连接到区域供热网络。这些构成了网路消耗的总能量20，其余80有大型设施组成，如住宅和商业楼宇。如果我们把模拟房子应用到吕勒奥普通百姓的家庭和优化的热计量表为基础的控制系统安装在每一个家庭，通过住房总流量将减少8000（0.03007-0.02815）=15.36kg/s55.30m/h在冬季采暖月。请注意，这些减少是与一个平均回水温度33.76的完美传统系统作比较的。这是不现实的，因为观察表明平均回水温度48，甚至有更大的回水温度随着T的增加和流量的减少。如果较大的相连建筑物被考虑，总流量减少15.36/0.2=76.8kg/s280m/h是有可能的。今天，在吕勒奥的区域供热管网中总流量为3800m/h在-10的室外温度下，流量减少7.4%是很可能的。记住观察到的流量有一个94的初级供给温度和48的回水温度，这个一个很大的潜力对于减少流量和增加T。4.4 可能的实际问题要实现一个初级供给温度为基础的控制系统，没有新的传感器是必要的，因为初级供给温度已经由热表计量。一个利用这种热表信息的控制系统中可能的挑战是温度参数提取与热表和其他设备的连接。有较高的散热器供应温度和较低的散热器流量，根据公式（3），如果散热器的功耗保持不变，穿过散热器时就会有一个更高的T。如果有串联耦合散热器，这些可能无法实现，因为在第一组连续耦合散热器处增加T。 (3)致 谢我们要感谢提供资金和支持这个研究项目的瑞典区域供热和制冷协会。我们还要感谢雅努什斯坦沃尔撕得在隆德大学进行宝贵的讨论关于集中供热站运行和他关于仿真模型的合作。参考文献1 Joelsson A, Gustafsson L. District heating and energy efciency in detached houses of different size and construction. Appl Energy 2008;86:12634.2 The Swedish District Heating Association, November 2007. .3 International District Energy Association, November 2007. .4 Danish Energy Agency, Energy statistics 2007; December 2008.5 Swedish Energy Agency, El, gas-och fjrrvarme frsrjning 2007; December 2008.6 Reidhav C, Werner S. Protability of sparse district heating. Appl Energy 2008;85(9):86777.7 CHP combined heat and power. An effective and clean solution for energy production, January 2009. .8 Lava-rapport. fjrrvrme byrn sverige ab. Tech. rep.; 2009.9 Person T. En studie av en returtemperatursanknings inverkan pa produktionen och distributionen i ett bentligt fjarrvarmenat. Masters thesis, Lund University, Department of Heat and Power Engineering, Lund Institute of Technology, P.O. BOX 118, SE-221 00 Lund, Sweden; 2000.10 Gustafsson