JS500混凝土搅拌机设计（全套含CAD图纸）
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混凝土搅拌机
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第 1 页 凝土搅拌机设计 摘 要 本次设计的 凝土搅拌机是我们的主要设计机型。它是强制式卧轴混凝土搅拌机中的一种， 强制式混凝土搅拌机不仅能搅拌干硬性混凝土，而且能搅拌轻骨料混凝土，能使混凝土达到强烈的搅拌作用，搅拌非常均匀，生产率高，质量好，成本低。 它是目前国内较为新型的搅拌机，整机结构紧凑、外型美观。其主要组成结构包括：搅拌装置，搅拌传动系统，上料、卸料系统，供水系统，机架及行走系统，电气控制系统，润滑系统等。主要设计计算内容是 凝土搅拌机机架的设计，主要包括：机架结构方案的确定、机架上所有部件之间相互位置的确定、机架上所有部件与机架的连接方式及安装位置、机架外形尺寸的确定、机架钢结构的选材，机架稳定性的校核、完成机架总成图及零部件图。 关键 词 ： 混凝土搅拌机，机架， 槽钢 第 2 页 he of is It is in a a in ow is a of of of of of on of of of of 第 3 页 目 录 1 . 1 业设计 课题 . 1 计的总体要求： . 1 计大纲 . 1 计原则 . 1 始数据 . 1 拌机概述 . 1 业设计的意义 . 3 2 设计的主要内容 . 4 体设计 . 4 拌装置 . 4 动系统 . 4 料系统 . 4 水系统 . 4 架与支腿 . 4 气控制系统 . 5 要机构具体结构设计及参数设 计 . 5 拌装置 . 5 动系统 . 8 料系统 . 9 水系统 . 11 气控制系统 . 12 架与支腿 . 13 3 机架的设计 . 14 架设计的主要内容 . 14 架 的设计 . 14 架设计的一般要求 . 14 架 设计中的材料选择 . 14 架 的大体尺寸 . 15 定搅拌筒偏离机架 底架 重心的距离 . 17 架 所受各力的分析计算 . 17 各点的力矩 . 23 材 . 24 架 的校核 . 25 腿的设计 . 28 第 4 页 核支腿的稳定性 . 29 部稳定性的校核 . 31 子及栏杆的设计 . 31 料架与 底架 的联结形式及台板的设计 . 33 料架与 底架 的联结形式 . 33 板 . 34 机底架的设计 . 34 速器底板的设计 . 35 4 设计总结 . 37 参考文献 . 38 附录 图纸清单 . 39 致谢 . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40 第 1 页 1 体概述 业设计课题 计的 总体要求 满足使用要求 满足经济性要求 力求整机的布局紧凑合理 工业性要求简单而实用 满足有关的技术标准 计大纲 计原则 搅拌机技术条件应满足 凝土搅拌机 技术条件规范； 所用图纸的幅面应符合 华人民共和国标准机械制图中的相关规定。 始数据 出料容积 500 L 进料容积 800 L 搅拌电机额定功率 15 最 大骨料粒径 80/60 生产率：（ ） 25 拌机概述 混凝土时建筑材料中的一种主要的材料，它是以水泥做为黏结剂把骨料粘在一起的，属于一种非匀质材料，其用途广，用量大。 混凝土搅拌机就是用来大量生产混凝土的机械。混凝土搅拌机有自落式和 第 2 页 强制式。混凝土从塑性混凝土发展到干性，硬性混凝土，强制式搅拌机得到了很大发展。强制式混凝土搅拌机不仅能搅拌干硬性混凝土，而且能搅拌轻骨料混凝土，能使混凝土达到强烈的搅拌作用，搅拌非常均匀， 生产率高，质量好，成本低。因此，强制式搅拌机得到了很大的发展，但这种搅拌机的功率损耗比较大。 本次设计的 凝土搅拌机是我们的主要设计机型。为了适应不同混凝土搅拌机的搅拌要求，搅拌机发展了许多机型，它们在结构和性能上各有特点，但按工作原理可划分为自落式和强制式。 凝土搅拌机属于强制式搅拌机的一种， J 搅拌机， S 双卧轴， 500 出料容量 500L。它主要由搅拌系统，搅拌传动系统，上料、卸料系统，供水系统，机架及行走系统，电气控制系统等组成。它是目前国内较为新型的搅拌机，整机结构紧凑、外型美观 。卧轴混凝土搅拌机具有操作简便的特点，既能搅拌干硬性混凝土又能搅拌塑性混凝土，还能搅拌砂浆和轻骨料。 它具有单机 独立作业和与 列配料机组成简易式混凝土搅拌站的双重优越性，还可为搅拌站提供配套主机，适用于各类大、中、小预制构件厂及公路、桥梁、水利、码头等工业及民用建筑工程，是一种高效率机型，应用非常广泛。 该机采用底开门卸料，所以搅拌筒不用倾翻，因而节省了动力，简化了结构，布置也比较紧凑合理。 第 3 页 图 凝土搅拌机 业设计的意义 通过本次毕业设计，我们对 凝土搅拌机有了完整的了解和深刻认识。而且学会把所学知识有效的用运到解决实际问题中的能力，不仅对课本所学知识有了更深层次的掌握，同时提高了自己解决实际问题的能力。学会了更好的查阅相关资料，为以后打下良好基础。 本次毕业设计使我们受益匪浅，通过研究解决一些工程技术问题，各方面的能力均有提升。 第 4 页 2 设计的 主要内容 体设计 拌装置 搅拌筒、搅拌叶片、搅拌轴以及支承结构的确定 . 动系统 传动系统方案的确定； 传动系统结构 形式的确定 ； 传动系统结构型式和 基本组成 组成； 动力 设备型式和配置； 画出结构方案草图。 料系统 上料 系统 机构型式的选择； 上料架的结构及基本组成； 画出结构草图 。 水系统 供水方式的选择； 供水系统的组成和设备配置； 画出结构草图。 架与支腿 机架的基本组成； 机架的结构型式。 第 5 页 气控制系统 整机电气控制系统方案的确定； 电气系统原理图的确定； 画出电气原理图。 要机构具体结构设计及参数设计 拌装置 搅拌装置包括：搅拌筒、搅拌轴、搅拌臂、搅拌叶片 和侧叶片，具体结构如下 图 图 双卧轴搅拌机搅拌装置 1 搅拌筒； 2 搅拌轴； 3 搅拌臂； 4 搅拌叶片； 5 侧叶片 搅拌筒内装有两根水平配置的搅拌 轴 ，每根轴上均装有搅拌叶片。在靠近搅拌筒两端的搅拌臂上分别装有侧叶片，可刮掉端面上的混凝土，并改变混凝土的流向。如图 示 ， 叶片与村板间隙 5 第 6 页 （ 1）搅拌筒结构及卸料方式的确定 搅拌筒的结构尺寸如下： 容积利用系数 j=体长 1190 筒径 D=838体总长度 1330 外径 58拌筒的几何容积 V 几 = 卸料方式的确定：目前卧轴式搅拌机主要采用倾翻室和底开门式两种卸料方式，由于 00L，虽不是很大，但考虑到搅拌筒的尺寸及结构，采用倾翻室虽然不太可能，它的筒体近似于长方体，故采用底开门式，既可使混凝土顺利地在搅拌过程中卸出，也可避免使筒体倾翻，这样既安全，又节省了劳力，表现出很多自由的特点，操作也方便，故而采用底开门 式斜料。 （ 2）搅拌叶片、搅拌轴及支承结构 搅拌叶片： 根据目前国内外卧轴式搅拌机叶片结构型式看，广泛采用铲片式，就单个叶片来说，它是一个平板，他通过搅拌臂与轴形成一体，使全部叶片呈螺旋线分布，叶片间没有直接联系，因而这种化整为零的结构方式具有很突出的优点。它使得叶片的加工安装非常方便，从而代替了加工安装要求高的螺旋带叶片。从磨损角度看，铲片式易受到局部磨损，这是因为物料与叶片之间的滑动逐步不均匀，而且波动，易形成卡料，使磨损加剧，搅拌效果有所下降，故从磨损和搅拌效果来看 ，铲片式比螺旋带式差。 搅拌装置由两根水平轴和安装在该轴上的两段相距 1800 的反向螺旋带组成，两根轴上的螺旋方向也不一样，这样可以保证混合料在筒内循环运动。从理论上讲，当一端的螺旋带叶片开始从上向罐内的混凝土拌合料切入时，另一端螺旋带叶片从混凝土拌合料中抄起，在两组叶片相互交替作业过程中，排出叶片把拌合料挑起在该端下底部形成无料或少料空间，同时切入叶片把拌合料从一端向另一端进行轴向和周向的复合位移，而另一根轴上的叶片则把混凝土拌合料向相反的方向移动，使得筒内的混凝土循环移动。另外被挑起的混凝土拌合料在螺旋带 片后部的空挡处落下，使拌合料之间产生连续的摩擦，先落下的拌合料不断受到后落下的拌合料冲击，使水泥活性不断提高。在叶片切入端由于各点线速度不同，拌合料在受挤压的同时，相互间有较大的相对位移，所以较大的水泥团粒将被分散细化。由于这种机型的结构紧凑，容积利用系数较 第 7 页 大，砼拌合料的位移行程达最小值。而各颗粒之间相互作用的时间则达最大值，这是双轴强制搅拌机综合性能较好的关键所在。 图 搅拌装置 6. 侧叶片 8. 轴 由以上分析可以看出，铲片式不如螺旋带式好，但考虑加工安装要求及目前厂家现有的生产技术条件，我们决定采用铲片式，以达到经济、简便，生产效率高的效果。 本次设计采用两组铲片，第一根轴上采用右螺旋铲片，第二根轴上采用左螺旋铲片。每根轴上的叶片数目定为 6（包括两片侧叶片及四片搅拌叶片）。 搅拌轴 搅拌轴的主要尺寸经过初步验算，考虑安全裕量，直径定为 90轴的结构型式，就目前厂家生产状况来看，一般采用实心轴，空心轴一般都具有省 材，重量轻，受力效果号等优点，但加工困难，装置要求高，造成生产率低，一般 第 8 页 不被采用。采用实心轴加工方便，而且也可靠实用，铲片式搅拌轴系统存在搅拌臂与搅拌轴的联接方式问题，现有的插孔焊接式、抱轴式、卡轴式，考虑插孔焊接式有简单优势，又对轴的强度无削弱，因而采用焊接式。 支承结构 考虑本次设计采用底开门的卸料方式，所以此支承与传统支承不一样，先把筒体固定在底座上，而把两根轴通过轴承支承在筒体上。 由于搅拌筒内装流塑态的混凝土拌合料，因此搅拌轴必须采用轴端密封，以防止砂浆污损轴承 。浮动密封是经过实践证明了的被公认是较理想的密封，本机即采用这种密封 。 动系统 传动按传动方式可分为两种：机械传动和液压传动。液压传动具 有重量轻，体积小，结构紧，驱动力大等特点，但考虑到目前国内状况， 液压马达虽然比以前在质量上提高了，但价格昂贵，用于一般的搅拌机上，成本太高，不经济，故而我们选用传统的机械传动。 传动系统由电动机、皮带轮、减速箱、开式齿轮等组成，如图 示。电动机 8通过皮带轮 7、 5带动二级齿轮减速箱，减速箱两轴通过由两个开式小齿轮 10和两个开式大齿轮 9组成的两对开式齿轮副分别 带动两根水平布置的搅拌轴反向等速回转。 图 搅拌传动系统 1 箱体； 2 第二级大齿轮； 3 第一级大齿轮； 4 第二级小齿轮； 5 大皮带轮； 6 第一级小齿轮； 7 小皮带轮； 8 电动机； 第 9 页 9 开式大齿轮； 10 开式小齿轮 料系统 上料系统由卷扬机构、上料架、料斗 、进料料斗、滑轮 等组成， 如图 (1)上料架：斜置角度为 600，它是综合考虑了上料架的位置及搅拌筒衔接，而且考虑底架的宽度不能超过规定的长度及上料架的宽度，行 程等综合因素后得出的。上料架的上料轨道（下料轨道）为槽钢，滚轮的上滚轮置于槽钢内侧，而下滚轮置于槽钢外侧，这样可保证料斗上下安全平稳。 (2)卷扬机构 (3)上料动力及卸料 制动式电机通过减速箱带动卷筒转动，钢丝绳通过滑轮牵引料斗沿上料架轨道向上爬升，当爬升到一定高度时，料斗底部都门上的一对滚轮进入上料架水平通道，斗门自动打开，物料经过进料漏斗投入桶内。为保证料斗准确就位，在上料架上装有限位开关，上行程有两个限位开关，下行程有一个限位开关，当料斗下降至地坑底部时，钢丝绳稍松，弹簧钢杆机构使下限位开关动作，卷扬机构自动停车。制动式电机可保证料斗在满足负荷运行时，可靠地停在任意位置，制动力矩的大小由电机后座的大螺母调整。 第 10 页 图 上料系统 4卷扬机构 卸料系统由卸料门、操作柄等机构组成，如图 示。卸料门安装在搅拌罐底部，通过操作柄可以使其绕水平轴迥转以达到启闭目的，通过调整出料。两侧的密封条的位置来保证卸料门的密封。 第 11 页 图 搅拌机卸料机构 1 衬板； 2 搅拌筒弧板； 3 密封板； 4 卸料门 水系统 (1)供水系统的组成及结构 供水系统是 电动机、水泵、节流阀及管路等组成 ，见图 动水泵，即可将注入搅拌筒，水的流量通过闸阀调节，供水总量由时间继电器控制。当按钮转到 “ 时控 ” 位置时，水泵会按设定的时间运转和自动停止，当按钮转到“ 手动 ” 位置时，可连续供水 。 (2)供水方式的选择 在混凝土搅拌机生产混凝土时，对混凝土质量影响较大的除了搅拌机自身的工作性能以外，就是供水精度。由于供水精度要求控制在 2%的范围内，故如何更好的满足精度问题是供水方式的选择，应加以认真考虑。目前，国内运用的主要是 时间继电器或虹吸式水箱控制供水精度。但由于虹吸式水箱在不配备站的情况下有诸多不便，故而选用混凝土搅拌机专用水泵配以时间继电器控制，在误差允许范围内让供水时间略大一些，如果砂石过湿则供水时间相对短一些。 (3)供水系统的设备配置 时间继电器，供水开关控制，带防尘罩的电机 。 (4)供水系统结构示意图如图 第 12 页 图 供水系统 气控制系统 图 电气原理图 第 13 页 电气控制系统需要控制 机的主传动电机，供水系统电机 ，上料，下料等的电机。 所有电器控制元件都设在配电箱中。 电器元件控制满足的使用要求：主电机可以点动以满足安装修理过程的要求。 电气控制线路设有空气开关，熔断器，热继电器具有短路保护，过载保护，断相保护的功能，所有控制按钮及空气开关手柄和指示灯均布置在配电箱门上，并设有门 锁。配电箱内的电器元件安装在一块铁板上，安全可靠，操作维修方便。 其原理图如上图 架与支腿 （ 1） 机架：根据整体的布置情况和尺寸要求，按整体具体要求用槽钢，角钢 焊接而成的，并按强度组装焊铆在 一起，支承主机，并且使各部件空间位置固定形成一整体。 （ 2） 支腿：由于本机容量较大，按国家城建法规要求卸料高度大于 用长短腿配合使用。搅拌时长支腿支承达到使用要求。运输时可将支腿卸掉。短支腿则用于运输状态，卸去长支腿防止机架上各部件与车辆接触而受损。 图 拌机机架 第 14 页 3 机架的设计 机架包括底 架 ，支腿，梯子，栏杆等几部分组成。 架设计的主要内容 (1) 机架结 构方案的确定 (2) 机架上所有部件之间相互位置的确定 (3) 机架上所有部件与机架的连接方式及安装位置 (4) 机架外形尺寸的确定（要求运输宽度不超过 (5) 机架钢结构的选材，机架稳定性的校核 (6) 完成机架总成图及零部件图。 架 的设计 架设计的一般要求 (1) 机架的重量轻，材料选择合适，成本低。 (2) 结构合理，便于制造。 (3) 结构应使机架上的零部件安装，调整，修理和更换都方便。 (4) 结构设计合理，工艺性好，还应使机架本身的内应力小，有温度变换引起的变 形应力小。 (5) 抗振性能好。 (6) 耐腐蚀，使机架结构在服务期限内尽量少维修。 架 的 材料选择 在材料的选择及钢结构的选择一般应考虑以下几个因素： (1)结构的性质，如连接方式，方法，结构的重要性及其受力特点。 (2)载荷的性质，例如主要受的是动载荷还是静载荷等情况。 (3)结构的工作环境及条件：如所处的温度高低以及浸蚀的情况等。 由于搅拌机机架承重比较大，所以选用强度良好的 素钢来设计制造机架。受弯构件的截面形式有工字钢，槽钢，弯曲薄壁钢，组合梁等，在搅拌 第 15 页 机机架中，载荷作用点接近 扭转中心，能保证截面不会发生扭转等一些情况，所以采用槽钢来焊接 底架 ，其中有一些焊件考虑其受力很小用角钢代替，槽钢能起到节省材料的目的。 架 的大体尺寸 底架的总长度 2800， 总 宽度为 1680，为使制造节省材料，整机的结构紧凑，并同时满足上料的要求，放置搅拌筒的两根槽钢长度方向的距离为 1300，背对背放置，宽度方向两根槽钢面对面放置， 两背面之间的距离为 1680，其他 的槽钢间距具体尺寸如 图 第 16 页 图 凝土搅拌机机架底 架 第 17 页 定搅拌筒偏离机架 底架 重心的距离 在整个底架上，电机减速箱安装在一侧，从各部件的自重考虑，不对称的安装造成整个底架失稳的趋势，所以搅拌筒的安装位置中心必须偏向机架底 架中心线，以保证整机在工作和运输时具有良好的稳定性。利用搅拌筒对中心线的力矩来平衡，考虑此方法会引起底 架 在长度方向的加长，空间体积太大，不便于运输，利用移动左右支腿（长度方向）的方法更加简便。 计算整机的重心位置： 由查阅有关资料及手册，可将各部件坐标，重量归纳 如下表： 表 部件重心及坐标 部件名称 搅拌筒 上料架 料斗 减速器 电机 水泵 电器箱 带轮 联轴器 质量 100 330 300 74 29 26 30 标 0 0 0 1080 1015 1065 306 852 重心坐标： = = = 即整机重心在偏离搅拌筒中心线右侧 于左侧常有人工在台板上操作，加上栏杆的重量，大概整机的重心坐标为 180架 所受各力的分析计算 经分析： 底架 示意图上槽钢 力最大，所以校核时按 力来设计。槽钢 腿在两端的支持力 1N , 2N ， 搅拌筒 支 承 压力 1F ，2F ,支承力加上上料架和料斗的压力 4F , 5F ,减速箱结构包括联轴器，带轮的简化重量3F，水泵的压力6F， 电器箱 的压力7F。 由于整机重心位置偏移量不是很大，只有 180须将支腿向中间靠近。其它部件自重作用点及尺寸可由底架图可知，可将 受力如下图 第 18 页 图 (1) 计算支承压力 1F ， 2F 的大小 其中 G=筒G+料G=1100+500 (1+10%)=2365 拌筒 底架 支撑对如下图 图 ,1F ， 2F 为 P, 1F = 2F ，左右支承受力简图如 图 第 19 页 0 1F - 10952G =0 1F =2110952365 /1680=以 1F = 2F =2) 计算支承压力 4F ，5小 4F ，5斗中的料已卸入搅拌筒中而料斗还未下降时料斗与上料架的重量压在 前面数据可知 料斗G=300 上料架包括上料轨道，则上料架作用在底架槽钢上的力为上料轨道架 和其他部件 的重量 和 ，则有上料轨道架G=2 （ r:槽钢材料的试比重 m，出自机械设计手册上册第一分册）， 上料架上的 其 他部件如 滑轮等估算重量为 上料架G=6=156 图 O 为上料架及料在最高点时底 架 的估计重心，由于上料架的滑轮 等 装置，料斗上升到最高位置时，合重偏靠 ，则估计 1O 到第一槽钢的距离为 530 ，并假设槽钢 Z 上有两 支承点 H、 I。 画出受力 简 图如下 图 第 20 页 图 0 21（料斗G+ 上料架G） 1150 =0 21(300+156) 1150 =0 21(300+156) 1150/1680= 所以 4F =5F=3)计算减速器结构对槽钢 同时联轴器重 43带 和带轮合 重35速器的重量为 415于皮带轮好联轴器的重量相近，可假设三者之和的作用中心为 2O ,合计重量为合G=503力示意图如下 图 第 21 页 图 据平衡条件 0)( G 450/1150=0 代入数据得：3F= (4)计算电器箱对槽钢 器箱的重量为 26，由底架各部件相对位置尺寸确定，电器箱的位置为3O，受力示意图如下 图 )( 7F 1680 G(1680 205)=0 7F=26（ 1680 所以 7F= (5)计算水泵对槽钢 9，由底架各部件相对位置尺寸确定，水泵的重心为 4O ，受力示意图如 下 图 第 22 页 ( Z )图 )( G(1680 6F 1680=0 6F=29 (16801680= 所以 6F= (6)计算槽钢 总受力 根据槽钢 1N ， 2N ，总示意图 如图 图 )( 1 ，列出力矩平衡式： 7F 395 +（ 4F +5F） 795+2025 （ 2F +5F） +24153F+6F 2475= 2N 2800 2N = 2800 2475271942415)156766(2025795)766156(39523 = 第 23 页 1N = 2N = 各点的 力 矩 因为将槽钢视为受弯梁，则求各力的弯矩，弯矩无论在指定截面的左侧或右侧 ，向上的外力产生正的弯矩，向下的弯矩产生负的弯矩。 1 g = 1N 395=395=409062 =M = 1N 795 7F =795N M = 2N （ 2800- 3F （ 2415- 6F (2475= 2800(2415450 =N M = 2N (2800 6F (2475=60 =N M= 2N (2800325=N M =0 由以上的弯矩计算结果可以画出 钢的受力弯矩图， 该槽钢的受力弯矩图如下 图 第 24 页 图 上示弯矩图可以看出，最大弯矩为N 材 由以上计算可知，最大弯矩为N 此点 的截面 为危险截面，所以按 计。 所选材料为 普通碳素钢 机械设计手册可知其屈服极限b=225N/ 2由于比重较大，而且工作环境较差，搅拌时的振动较大，以及上面不可避免的要打孔，将会有应力集中现象。为了保证工作和运输 的安全，选取安全系数有 ： =25 N/ 2（由材料力学可知对型材可取 第 25 页 截面系数 x=根据材料力学上册附录表 3查取截面系数x的标准值 x=选取槽钢型号为热轧普通型槽钢 14b， 14b 的有关数据如下 图 图 槽钢 14b 架 的校核 （ 1） 校核 校核其强度 表 14b 的尺寸 由机械设计手册取相关数据： b=60 ， h=140 ， t= ， 一根截面对称的梁，载荷作用在其最大刚度平面内，当载荷较小时，梁的弯曲平衡类型 尺寸（） 理论重量 （ /m） h b d t r 0z 14b 140 60 8 第 26 页 状态是稳定的。由于外界各种因素会使梁产生 微小的侧向弯曲和扭转变形，在外界影响消失后，梁仍能恢复原来的弯曲和扭转，没有丧失继续承担载荷的能力。但这时如果外界载荷稍微增大一些，梁的变形就会急剧增加，并导 致梁的破坏，这种情况表示梁丧失了整体稳定性。梁维持其稳定性能承担的最大载荷或最大弯矩称为临界弯矩。 对于轧制槽钢简支梁的整体稳定系数，不论载荷的形式和载荷作用点在截 面高度上的位置如何均可按下式计算： b=35570 （公式出自钢结构附录） 式中 h 槽钢的截面高度 b 槽钢的翼缘高度 t 槽钢的平均腿厚度 材料的屈服极限 对此槽钢进行校核： b=22 523 514 028 00 =：25材料力学表 2 b=,应由其相对应的b来代替b。 按钢结构附表查出相应的b值 。 b=b=3)有 1 = =125 N/ 2,即 度满足要求。并且 架 中并不是计算的简支梁，而是和许多焊接件焊接后构成 底架 ，使 底架 的整体稳定性得到进一步加强，所以稳定性完全可以得到保证，强度满足要求。为使槽钢稳定性更好，在槽钢两翼之间间隔的焊接了一些加强筋。 校核 度 第 27 页 校核了槽钢的强度后，在工程应用中，对受弯杆件还应有刚度要求，即要求其变形不能太大，每个力作用在槽钢上都可以简化成下图 图 别求其作用下槽钢的 挠度。 图 公 式3)( 2322 注：公式出自材料力学上册表 6表 E 钢材 的弹性模量 I 截面对主轴的惯性矩 =206 310 N/ 2钢结构表 2有如下计算： 80 0108 662 06 0 0039)3 952 80 0( =310 28001086620600039)7952800()2322 =310 28001086620600039)20252800()2322 =310 280010866206 0 0039 )24152800(280023222 =310 80010866206 0 0039)24752800(2800 =310 第 28 页 f+ 310 =310 因为材料的许用挠度 为500l400取 f =500l=5002800=,因为310 ，因此刚度达到要求，并且此槽钢并不是简支梁，且不可能产生各力最大挠度的重合情况，所以受力表示实际挠度远远小于许用挠度，此刚度达到要求，安全可靠。 （ 2） 其他槽钢的校核 经估算和分析，其他槽钢所承受的载荷最大也不会超过 以校核完成，其他的不必再校核，进行其他的刚度、稳定性和强度的校核。 对于其他槽钢，由于其所受弯矩小于槽钢 其强度均可以保证。支腿安装于槽钢、上，槽钢受力很小， ，所以不易产生抗剪切现象，而槽钢受力很大，易发生剪切变形，所以要对此 槽钢进行抗剪校核。由上述受力计算可知： 1N =， 2N = 由公式 * (公式出自材料力学上册 其中 Q 横截面上的剪力 b 截面宽度， b=60 槽钢截面对主轴的惯性矩 * 槽钢截面上距中心轴为 *6 27 +81 ) =3 =2由机械设计手册可查得 抗剪强度 f=115 N/ 2由于孔等会引起 第 29 页 应力集中现象，取安全系数 n= =115/,因为2 =，所以在抗剪强度上， 14b 满足抗剪要求，安全可靠。 腿的设计 支腿选用 等边角钢，四根槽钢分别安装在槽钢、上，各前支腿和后支腿之间用螺栓联结，选用等边角钢 110 10，两后支腿之间同样的用螺栓联结，前支腿之间无角钢联结，以便于出料及把卸出的料运走。 为了在运输时不对整机构件造成压损危险，故采用长短支腿的结构，运输时把长支腿拆卸后由短支腿承重。支腿和 底架 之间有螺栓联结的斜支撑和钢板，用于增加整机的稳定性。 选用等边角钢 110 10，联结结构如下图 图 3. 底 架槽钢 核支腿的稳定性 支腿在整机工作时受到整机振动的影响，并承受 底架 上各部件的自重，为了简化计算，根据支腿在整机中的受力情况可以将其简化为两端固定（底面脚板在工作时要固定）的受压杆件考虑，如下图 第 30 页 图 长度 1575 校核，在四个支腿中，由估算可知，支腿受到的最大压力=虑到 底架 上各部件的影响，取 底架 上各部件的总重为 于焊接在槽钢上的两前支腿承重较大，故设两前支腿承重 32 31 31 2900 +算长度系数取 ，由于压重较大切工作环境差，搅拌时有振动以及上面不可避免的要打孔，将有应力集中现象发生。为了保证安全，取安全系数查的 225N/ 2=150 N/ 2 选等边角钢为 110 10，由机械设计手册 第 3篇 可查得 A= （。 长细比x= = =于受压杆件 =150 200,取 =150
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