轻钢厂房毕业设计计算书-张家港汽车配件厂2_轻钢厂房设计

江苏大学学士学位毕业设计（论文） 摘要 本设计为轻型钢结构厂房，采用轻型门式刚架体系，轻型 钢结构建筑质量轻，强度高，跨度大 ， 钢结构建筑施工工期短，相应降低投资成本，经济实惠。 它在我国有着较为广泛的应用前景。 轻型钢结构的屋面荷载较轻，因而杆件截面较小、较薄。它除具有普通钢结构的自重较轻、材质均匀、应力计算准确可靠、加工制造简单、工业化程度高、运输安装方便等特点外，一般还具有取材方便、用料较省、自重更轻等优点。 本设计说明书包括建筑设计，结构设计和地基基础三部分。 建筑设计部分具体为建筑平面形式的选择，厂房剖面设计，厂房立面设计，厂房的构造设计 ，门窗明细表。 结构设计部分包括方案选择，吊车梁设计，檩条设计，抗风柱设计，牛腿设计，刚架设计（手算电算对比，内力组合），节点设计。各章节都 详细演算 了 主要 构件 的计算过程。 地基基础部分包括地基处理方案，基础设计。 本次设计图纸部分有： 厂房平面图，立面剖面及节点详图，刚架施工图，厂房檩条墙梁布置图，吊车梁施工图，支撑布置图，基础平面布置图，灰土挤密桩布置图 。 关键词 ： 轻型钢结构，门式刚架，建筑设计，结构设计，基础设计 江苏大学学士学位毕业设计（论文） he is It of a of It to of of of of of of of of of of of 苏大学学士学位毕业设计（论文） 目 录 第 1 章 设计任务书 . . 1 程概况 . 1 计原始资料 . 1 筑设计任务及要求 1 计进度 2 第 2 章 建筑设计 . . 3 房平面设计 . . 3 房剖面设计 . . 4 房 立 面设计 . . 5 房构造设计 . . 5 窗细表 . 7 第 3 章 结构设计 . . 8 料选择 . 8 网布置 . . 8 面布置 . 8 间支撑布置 . 8 . 9 第 4 章 结构 设计内力 计算 10 面压型钢板计算 10 条设 计 14 计 . 17 梁设计 19 架内力计算 19 架梁、柱截面验算 26 点设计 32 第 5 章 基础设计 35 础选型 35 础验算、配筋 36 第 6 章 施工组织设计 37 程概况及特点 . . . 37 工方案 37 . 42 . 45 第 7 章 算 . 46 结束语 56 致谢 57 参考 文献 58 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 1 - 第 1 章 设计任务书 程概况 1. 工程名称： 张家港汽车配件厂 2#轻钢厂房设计 。 2. 建设地点： 张家港市。 3. 建设规模：总建筑面积 约为 2400平方米。 4. 结构形式： 双跨双坡单层轻型门式钢结构 钢刚架结构 。 计原始资料 筑物 安全等级为二级 ；设计使用年限 50 年， 建筑类型为丁类，耐火等级为三级 （耐火极限：钢柱不小于 2小时，钢梁不小于 刷超薄型防火涂料。 季 ,夏季 30 南， 基本风压 kN/面粗糙度为 kN/常年地下水位低于 侵蚀性，土壤最大冻结深度 号土层，持力层为粉质粘土， 地基承载力特征值为 200kN/地类别为类土。 电可以就近接通，主要建筑材料供应充足。 筑设计任务及要求 筑设计部分 1 总平面图（ 1： 500）及建筑设计说明 2 底层平面图及屋顶平面图（ 1： 100） 3 正立面、侧立面、剖面图（ 1： 100） 构设计部分 包括结构选型、基础型式的确定和主要承重构件截面尺寸的确定。 截面验算 脚、基础设计 与手算结果比较。 撑设计。 础详图 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 2 - 计进度 习、调研、收集资 料 1周 筑设计 3周 构设计 1、结构方案确定 1周 8周 2、结构内力计算及位移验算 2周 3、梁、柱截面验算 2周 4、节点、柱脚、基础设计 1周 5、用软件进行电算分析，并与手算结果比较 1周 6、檩条设计、支撑设计 1周 工组织设计 1周 文翻译 1周 动、答辩 2周 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 3 - 第 2 章 建筑 设计 2 1 厂房平面设计 工业建筑中生产工艺要求 是其设计主要依据，本厂房的生产工艺流程为直线型，生产工艺流程较简单。充分考虑到生产流程及建筑和结构的简单及合理性，平面采用矩形平面形式。本厂房采用 双跨 结构。 平面图示意图 本厂房建筑面积 约为 2400平方米之间，由于厂房荷载较小，故选择质量较轻，工业化程度较高，施工周期短，结构形式较简单的轻型门式钢架结构。为便于机械化生产，减少造价，柱距 为 6m， 跨度为 2 18m。 本厂房设计中，纵向定位轴线由下向上依次定为 A， B， C G；横向定位轴线从左向右依次定为 1， 2， 3， 4， 5， 11。 1 横向定位轴线 中间柱的截面中心线与横向定位轴线重合，厂房的纵向结构构件如屋面板，连系梁的标志长度皆以横向定位轴线为界。 2 纵向定位轴线 对于抗风柱的设置，考虑到跨度为 2 18m，柱距为 6m，尽量使抗风柱间距与柱距相近，所以 6m 设置抗风柱。厂房边柱外缘与外墙内缘重合，边柱中心线与纵向定位轴线重合。 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 4 - 1 0 0平面图图 面柱网布置图 2 2 厂房剖面设计 屋顶坡度取 1/10。厂房顶部标高 见 剖立面图 为考虑到运输工具进出厂房的便利及防止雨水侵入室内，取厂房室内外高差为 150 根据我国工业企业采光设计标准规定可知，本厂房的采光等级为 厂房拟采用双侧采光。 由于侧面采光的效果较好，且侧面开窗经计算满足采光面积， 不必开天窗 ，所以本厂房采用侧面采光。由于单侧 采光光线衰减幅度较大，所以采用双侧采光 及山墙采光 。设窗的 宽高 尺寸为 3000 1800 2 3000 600 2标高 分别 为 则纵墙上的开窗总面积为： 8 2+8 2=115.2 m 山墙上的开窗面积为： 10+10=72m 则开窗总面积为： 72=187.2 m 为了使厂房立面美观，本厂房采用有组织内落内排，即使落水管沿室内柱子落下，将雨水排至地下水管道。考虑到西安的气象条件以及厂房最大高度的限制，厂房屋面排水坡度取 1/10，天沟纵向坡度取 5 。 具 体内天沟做法如下图所示。 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 5 - 图 跨内天沟做法示意图 房立面设计 厂房立面利用矩形窗，墙体勒脚等水平构件及其色彩变化形成立面划分形状，使立面简洁大方，具有开朗，明快的效果。 立面上，采用底部为 1200的砖砌体，表面以水泥砂浆抹面。门窗框口包角板以及女儿墙盖板均采用蓝色钢板，以丰富立面，同时也突出了门窗的重点部位。 房的构造设计 本厂房外墙下部为 1200 240的砖砌墙体，上部为压型钢板， 以避免 压型钢板直接着地而产生锈蚀 。压型钢板采用保温复合式压型钢板，板外侧采用 175 65型钢板， 内板采用平板式钢板 。压型钢板外墙构造力求简单，施工方便，与墙梁连接可靠。转角处以包角板与压型钢板搭接，搭接长度为 350保证防水效果。 图 墙与山墙角部节点示意图 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 6 - 本厂房 设计 外围护结构采用压型钢板 +矿棉板保温层 +压型钢板的构造， 室内相对湿度55，冬季 室内计算温度为 16 ，室外设计计算温度为 5。 压型钢板的厚度为 棉板的导热系数为 m k w ， 维护结构内表面感热阻 20 . 1 1 5 /iR m k w，外表面感热阻取， 20 3 /m k w ，根据规范室内相对湿度 55的车间外墙室内与 维护结构内表面之间的允许温差为 ，则 可计算矿棉板保温层厚度如下： , m i n 1 6 5 / 7 . 5 0 . 1 1 5 1 0 . 3 2 2 ， 0 . 1 1 5 0 . 0 0 5 3 / 5 8 . 2 / 0 . 0 7 0 . 0 0 5 3 / 5 8 . 3 0 . 0 4 3 0 . 1 5 8 / 0 . 0 7oR d d 要求0 0,即 0 . 1 5 8 / 0 . 0 7 0 . 3 2 2d， 考虑到保温层的规格，可取矿棉板保温层厚度为 50 本厂房 屋面采用压型钢板有檩体系 ，即在钢架斜梁上放置 铺设压型钢板屋面。 压型钢板凹槽沿排水方向铺设，以利于排水， 排水坡度取 1/10。 具体构造如下图。 图 脊节点示意图 厂房周围做宽 1200混凝土散水， 散水坡度取 5%，散水构造由下至上为素土夯实，80厚碎砖打底， 60厚 10厚 1： 泥砂浆抹面。 具体做法 如下图所示： 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 7 - 图 水构造示意图 窗明细表 表 窗明细表 门窗编号 尺寸 数量 长（ 宽（ M 1 4500 4000 6 C 1 1800 3000 26 C 2 600 3000 26 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 8 - 第 3 章 结构设计 料的选择 材料选择根据门式刚架轻型房屋结构技术规程 2002中的相关规定选取，由于本厂房是轻型门式刚架结构， 本身 没有吊车 ， 钢架承受荷载也较小 ，所以厂房梁、柱、檩条等结构构件可选用 ，又由于厂房对材料的 冲击韧性无特殊要求 ，所以质量等级可以 选用 且厂房对钢材无特殊要求，为了节省造价，可采用 沸腾钢 ，因此，长房梁、柱、檩条、压型钢 板等结构构件均可选用 网布置 本厂房建筑面积 约为 2400m，由于本厂房荷载较小，故选用质量较轻、工业化程度较高、施工周期短、结构形式较简单的轻型门式刚架结构。其中柱距 6m，采用 2 18m 的双坡双跨 。 面布置 根据屋面压型钢板的规格，檩条沿跨度方向每隔 置一道。根据门式刚架轻型房屋结构技术规程 2002中 规定，由于檩条跨度为 6m 9m，故采用实腹式檩条。根据门式刚架轻型房屋结构技术规程 2002 中 定，应在檩条 二 分点处设置一道拉条，拉条采用 10圆钢， 圆钢拉条设在距檩条上翼缘 1/3腹板高度范围内，屋脊拉条为刚性。 i=i=i=0.5%i=i=0.5%i=0.5%i=i=i=i=100水管i=2%?100水管i=10%i=10%i=10%i=10%i=2%雨篷 i=2% i=2%雨篷i=2% i=2%雨篷i=2% i=2%雨篷雨篷雨篷i=2%i=2%i=2%i=2%1500 1500150015001500150060006000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 60006000060006000600060006000600036000600060006000600060006000360006000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 6000 600060000屋 面 采 用 7 5 m m E P S 夹 芯 板i=i=i=0.5%i=i=0.5%i=0.5%i=i=i=i= 面布置图 间支撑布置 根据门式刚架轻型房屋结构技术规程 2002中 规定应在 厂房两江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 9 - 端第一柱间设置柱间支撑 ，并应在 中间一个柱间设置柱间支撑 ，柱间支撑分为上柱柱间支撑和下柱柱间支撑布置。 两端设上柱支撑，中间设上下柱支撑 。在设置柱间支撑的开间，宜同时设置屋盖横向支撑，以组成几何不变体系。 盖支撑布置 由于 本厂房长 60m，宽 36m，根据门式刚架轻型房屋结构技术规程 2002中 厂房两端第一个柱间支撑设置横向水平支撑。此外， 还应在厂房中间柱间内设置屋盖横向水平支撑，并应在上述相应位置设置刚性系杆。 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 10 - 第 4 章 结构设计 内力 计算 面压型钢板计算 本厂房屋面采用 尺屋面板， 基板厚度 材质为 的强度设计值为 22 0 5 /f N m m ，弹性模量 22 0 6 0 0 0 /E N m m 。 板截面形状如图 图 截面示意图 01 5 0 ( 3 5 2 7 . 5 ) 8 7 . 5130 1 . 4 8 6 , 5 68 7 . 51 1 5 6 . 7 , 6 0 . 5 3 3 . 2c o s 2m m a m m 根据板型截面尺寸计算所得的各板元尺寸、倾角、弧段等尺寸均已标明在上图中。由于上下翼缘宽度不等且其宽度比分别为 大于 2060001 . 2 1 . 2 3 8 . 0 4205限值要求，故应分别按正弯曲及负弯曲计算板有效截面特性，计算时弧角均按折角简化计算。 1正弯曲时板的有效截面特性 (1)除板件、外，其余板件对形心轴的几何特性计算如表 表 板件号 板件宽度ib/形心轴距离iy/cm 2各板元对自身形心轴的惯性矩 4/iI 3 3 4 60 90 2535 6 090 苏大学学士学位毕业设计（论文） - 11 - (2)板件有效宽度1厚比 1 4 8 . 6 4 8 . 6 3 8 . 0 41 ，故应按下式迭代计算其有效宽度。 0 . 3 8 71 . 2 7 ( 1 )/i 对于板件 1 2 0 6 0 0 0 0 . 3 8 7 2 0 6 0 0 0 8 0 . 3 4 3 . 6 11 . 2 7 ( 1 ) 0 . 1 1 ( 1 )4 8 . 6ef cc 计算如表 表 迭代假定 2/c N 按迭代计算的 1 /71/ib 重心矩cy/722/c i i iy b Y b 板件拉应力 ( / 2 )/2ch y 假定 200c f=205 需第二次迭代 假定 180c 96.7f=205 可以 (3)压型钢板有效截面特性 重心矩： 效惯性矩： 7 7 7222 2 224()( 7 7 5 . 3 5 0 9 0 6 . 2 1 9 5 . 5 1 ) 0 . 1 2 1 8e f i i i c b y y b 有效抵抗矩：m i n / ( / 2 )e f e f y tm i m a x 2181 3 6 . 2 1 6 . 7 9 , 3 1 . 9( 6 . 7 9 0 . 0 5 )c e c m (1)除板件外，其余板件对板件形心轴的几何特性见表 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 12 - 表 何特性计算 表 板件号 板件宽度ib/形心轴距离iy/cm 2各板元对自身形心轴的惯性矩 4/iI 1 3 2 3 4 60 90 2535 6 2)板件有效宽度计算。 宽厚比1 6 3 . 6 6 3 . 6 3 8 . 0 41 ，需迭代计算其有效宽度。 3 2 0 6 0 0 0 0 . 3 8 7 2 0 6 0 0 0 8 0 . 3 4 3 . 6 11 . 2 7 ( 1 ) 0 . 1 1 ( 1 )4 8 . 6ef cc 迭代时尚应考虑由腹板宽厚比/限制腹板最大受压边缘应力 2222 0 6 0 0 0 2 0 6 0 0 01 9 1 9 1 7 4 /( / ) 1 5 0c N m 的条件，故应假定 21 8 0 /c N m m 。负弯矩迭代计算见表 表 弯矩迭代计算 结果 迭代假定 2/c N 按迭代计算的 1 /71/ib 重心矩cy/722/c i i iy b Y b 板件拉应力 ( / 2 )/2ch y 假定 180c f=205 可以 (3)压型钢板有效截面特性 重心矩： 效惯性矩： 242 ( 7 7 6 . 8 6 6 0 0 7 . 3 3 7 . 0 9 9 3 . 5 ) 0 . 1 2 0 8 . 5fe c m 有效抵抗矩：m i 8 . 5 2 9 . 2( 7 . 0 9 0 . 0 5 )c m 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 13 - 表 按抗弯最大承载力最大正弯矩（边跨跨中弯矩） 210301 2 2 320 . 0 83 1 . 9 1 0 1 9 6 . 70 . 0 8 0 . 0 8 4 . 2 1 04 4 4 6 . 4 /4 4 4 6 . 47 4 1 0 . 7 /0 . 6u u e q l W m 跨中相对挠度 /l 限值为 1/200，值 3141 3623 1/3 8 2 0 01 3 8 4 2 0 6 0 0 0 2 1 8 1 02 0 0 3 4 . 2 1 03 8 7 9 . 3 /3 8 7 9 . 36 4 6 5 . 5 /0 . 6 m 负弯曲时 最大负弯矩（中支座弯矩） 210301 2 2 320 . 1 12 9 . 2 1 0 1 8 00 . 1 1 0 . 1 1 4 . 2 1 02 7 0 8 . 7 /2 7 0 8 . 74 5 1 4 . 5 /0 . 6u u e q l W m 1腹板抗弯强度验算 由以上计算可知，板负弯矩控制最大承载力 核算负弯矩时腹板最大受压边缘的应力，此时容许值c为： 2m a a 2 0 6 0 0 01 9 1 7 4 / ( / ) 1 5 00 . 1 1 0 . 1 1 2 7 0 8 . 7 4 . 2 5 2 5 5 . 93 . 2 s i n 7 0 . 9 3 . 2 s i n 5 6 6 8 . 2ce f N m mI y b tM q l N my y m m 222225 2 5 5 . 9 1 0 1 7 1 . 9 1 0 /2 0 8 . 5 / 6 . 8 21 7 1 . 9 / 1 7 4 /c mN m m N m m 满足要求 2腹板抗剪强度验算 腹板宽厚比： / 1 5 0 / 1 1 5 0容许剪应力： 2m a x 224 . 2 2 0 6 0 0 04 . 2 3 8 . 4 5 /s i n ( / ) 1 5 0V E N m mb t b t 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 14 - 板上荷载仍取整体控制荷载1 2 7 0 8 . 7 / m，按多跨连续支撑，则支座处板截面最大剪力： m a x 10 . 6 0 . 6 2 7 0 8 . 7 4 . 2 6 8 2 5 . 9uV q l N 由 4块腹板承受206 8 2 5 . 9 1 3 . 7 2 /1 5 0 1 s i n 5 6 4 N m m ， 满足要求 按板为多跨连续支撑时，中间支座反力： 1 . 1 1 . 1 2 7 0 8 . 7 4 . 2 1 2 5 1 4 . 2uR q l N 此反力由 4块腹板承受， 其分布宽度 1 100t，即 100 22 10 . 1 6 ( 1 ) ( 1 0 . 0 1 ) 2 . 4 ( )90l o c t E f 226 1 0 00 . 1 6 1 2 0 6 0 0 0 2 0 5 ( 1 0 . 1 ) ( 1 0 . 0 1 )11562 . 4 ( ) 4 3 7 5 . 690l o 1 1 2 5 1 4 . 2 3 1 2 8 . 5 4 3 7 5 . 644 l o R N ， 满足要求。 验算截面取中间支座截面，该处板计算力为： 220 . 1 1 0 . 1 1 2 7 0 8 . 7 4 . 2 5 2 5 5 . 9 61 . 1 1 . 1 2 7 0 8 . 7 4 . 2 1 2 5 1 4 . 2M q l NR q l N 截面承载力为： 2 9 . 2 2 0 5 5 9 8 6 , 4 3 7 5 . 6l o cu e f c f N m R N 验算式为： 0 . 6 4 1 . 1 65 2 5 5 . 9 6 1 2 5 1 4 . 2 10 . 6 4 1 . 3 3 6 1 . 1 65 9 8 6 4 3 7 5 . 6 4l o cu c 验算表明，折算强度容许的承载力不满足相关要求，故尚应降低。其值降低为： 1 1 . 1 6 2 7 0 8 . 7 0 . 8 6 8 2 3 5 1 . 9 /1 . 3 3 6c c uq q N m 化为 2m 计量： 22 3 5 1 . 9 3 9 1 9 . 8 /0 . 6 m条设计 载标准值（对水平面投影） 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 15 - （ 1） 永久荷载 压型钢板（两层 含保温层） kN m 檩条（包括拉条） kN m （ 2） 可变荷载 由设计任务书可知， 屋面均布活荷载 标准值 kN m ，雪荷载 kN m ，计算时取两者的较大值 kN m 。 基本风压 20 0 k N /m 根据建筑结构荷载规范 规定：施工或检修集中荷载标准值为 1将屋面均布荷载转换为线荷载 1 1 . 5 0 . 1 3 3 /1 . 5 7 . 5k N m （ 3）内力计算 1）永久荷载与屋面荷载组合 永久荷载 + 面均布活荷载、雪荷载 0 . 3 5 0 . 5 1 . 5 1 . 2 7 5 /1 . 2 7 5 s i n 5 . 7 1 0 . 1 2 7 /1 . 2 7 5 c o s 5 . 7 1 1 . 2 6 9 /1 . 2 0 . 3 5 1 . 4 0 . 5 1 . 6 8 /1 . 6 8 s i n 5 . 7 1 0 . 1 6 7 /1 . 6 8 c o s 5 . 7 1 1 . 6 7 2 /3 . 5k N mP k N mP k N mP k N mP k N mP k N 弯矩设计值： 2212211 . 6 7 2 6/ 8 7 . 5 2 /80 . 1 6 7 6/ 8 0 . 1 9 /32 l k N l k N m 2）永久荷载与风荷载组合 风荷载 高度变化系数取z=建筑结构荷载规范 永久荷载 +风吸力荷载 垂直屋面的风荷载标准值： 0 1 . 4 1 . 0 0 . 5 5 0 . 7 7 /k s z k N m w m m 文） - 16 - 檩条线荷载标准值 0 . 3 5 1 . 5 s i n 5 . 7 1 0 . 0 5 2 /1 . 4 0 . 7 7 0 . 3 5 1 . 5 c o s 5 . 7 1 1 . 0 9 5 /k N mp k N m 弯矩设计值： 2 222 221 . 0 9 5 6 4 . 9 3 /880 . 0 5 2 6 0 . 0 6 /3 2 3 2k N k N m 截面选择及截面特性 选用 60 20 型冷弯薄壁型 直 卷边槽钢 查表得其截面特性如下： 2 3 3 3. m a x . m i 6 660008 . 9 0 4 2 . 4 2 2 2 . 7 4 1 0 . 1 43 3 9 . 1 2 4 2 . 0 3 0 . 1 5 5 9 1 8 8 7 . 7 11 8 8 7 . 7 1 6 . 1 8 2 . 1 7 4 . 4 5/ 2 5 . 6 0x y yx y t ww x yA c m W c m W c m W c mI c m I c m I c m I c mI c m i c m i c m e c ma e x b m m （ 取 负 值 ） 。按图及参数，得 / 6 0 / 3 0 / 1 6 0 / 3 . 0 5 3 . 3 近似取 2200 /N 界面上翼缘有效宽度比 2 / 2 ， 应考虑有效截面。同时跨中截面有空洞削弱，统一考虑 有效截面抵抗距为： 33. m a m i 9 4 2 . 4 2 3 8 . 1 80 . 9 2 2 . 7 4 2 0 . 4 70 . 9 1 0 . 1 4 9 . 1 3e n xe n ye n yW c mW c mW c m 屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转 计算、点的强度为： 7 1 321江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 17 - 按毛面积计算的截面应力： 66 221 33. m a x 7 . 5 2 1 0 0 . 1 9 1 0 2 0 6 . 2 4 / 2 0 5 /3 8 . 1 8 1 0 2 0 . 4 7 1 0n x e n m m f m 2 0 6 . 2 4 2 0 5 1 0 0 = . 6205 （在允许 范围内满足要求） 66 222 33. m i n 7 . 5 2 1 0 0 . 1 9 1 0 1 7 6 . 2 / 2 0 5 /3 8 . 1 8 1 0 9 . 1 3 1 0n x e n m m f m 计 根据 002的要求：屋盖的横向支撑和柱间的支撑一般设置在温度区段端部或第一或第二开间区。柱间支撑布置如图 1 2 3 9 10 11图 架柱间支撑布置图 （ 1）柱间支撑设计：柱间支撑计算简图见图 按 2002 附录 A： 0 . 6 5 0 . 1 5 0 . 8s z按 于 10m 取 20 . 8 1 . 0 1 . 0 5 0 . 5 5 0 . 4 6 2k s z o m 1 10 . 4 6 2 1 3 . 1 6 1 8 . 22w k N 按一半山墙荷载的 12 考虑节点活荷载标准值： ,111 4 . 5 522 k N 即节点荷载设计值： 1 . 4 4 . 5 5 6 . 3 7wF k N 江苏大学学士学位毕业设计（论文） - 18 - F w = 6 . 3 7 k 间支撑计算图 柱间支撑构件为柔性构件只能承受拉力。则： 直杆的反力设计值： 1 杆的反力设计值：2 6 . 3 7 / c o s 9 . 4 2N k N（ 2）杆件验算 直杆承受压力采用 100 2